Теплотехнические расчеты вращающейся печи для обжига цементного клинкера по мокрому способу

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Цементный клинкер получают в основном из мокрых сырьевых смесей (шламов) с влажностью от 30% до 50% во вращающихся печах, не имеющих запечных теплоутилизаторов. К преимуществам мокрого способа обжига относятся простота приготовления сырьевой смеси, легкость достижения однородности ее состава, сравнительно небольшие энергозатраты и достаточно гигиенические условия труда (отсутствие запыленности). Недостатком мокрого способа является повышенный расход топлива.

Рис.1

Вращающаяся печь диаметром 5 м и длиной 185 м конструкции УЗТМ (рис.1), состоит из цилиндрического корпуса 1, опирающегося через бандажи 2 на опорные ролики 3. Корпус имеет уклон 3,5--4% и вращается со скоростью 0,5--1,2 об/мин. Привод печи двойной и состоит из двух электродвигателей 4, двух редукторов 5, двух подвенцовых шестерен и одного венцового колеса 6.

В середине печи, на одной из ее опор, устанавливается пара роликов (горизонтально) для контроля за смещением печи вдоль оси (вниз или вверх). Вспомогательный привод включается в работу при ремонтах печи, в период розжига и остановки, когда печь должна вращаться медленно. Шлам подается в питательную трубу 7 при помощи ковшовых или объемных дозаторов, находящихся у холодного конца печи. Со стороны головки 8 в печь подается топливо и воздух; в результате сгорания топлива получаются горячие газы, поток которых направлен от горячего конца печи к холодному--навстречу движущемуся материалу. Для улучшения теплопередачи и обеспыливания газов внутри печи в холодном ее конце размещается цепной фильтр-подогреватель 9, создается цепная завеса 10 и устанавливаются теплообменники 11. Пыль, уловленная за печью в результате газоочистки, возвращается обратно в печь. Она транспортируется пневмонасосом в бункер, а из него при помощи периферийного загружателя 12 направляется в полую часть печи, расположенную рядом с цепной завесой со стороны горячего конца. Клинкер охлаждается в колосниково-переталкивающем холодильнике 14. На печах длиной 185 м корпус в зоне спекания оборудован установкой для водяного охлаждения 15 и центральной системой смазки 16.

Целью данного курсового проекта является расчет вращающейся печи для обжига клинкера по мокрому способу.



1. Теплотехнические расчеты цементной вращающейся печи

1.1 Расчет горения топлива

Расчет горения топлива выполнен для 100 кг мазута при нормальных условиях.

Топливо - мазут-80

Таблица 1.1 Состав мазута, %

Cг	Hг	Sг	Nг +Oг	Ap	Wp	Qpн, кДж/кг	?
87,6	10,5	0,8	1,0	0,3	4.0	38690	100

Состав топлива пересчитывают на рабочий, который подлежит сжиганию:

C^р = C ((100- Ap- Wp) / 100)=87,6 ((100-0,3-0,4) / 100)=83,8 %

H^р = H^г ((100- Ap- Wp) / 100)=10,5 ((100-0,3-0,4) / 100)=10,05%

S^р = S^г ((100- Ap- Wp) / 100)=0,8 ((100-0,3-0,4) / 100)=0,77 %

N^р +O^р = (N^г +O^г)* ((100- Ap- Wp) / 100)=1 ((100-0,3-0,4) / 100)=0,96 %

Таблица 1.2 Состав влажного рабочего топлива, %

Cр	Hр	Sр	Nр +Oр
83,8	10,05	0,77	0,96	100

Для расчета теплотворной способности топлива используются тепловые эффекты реакций окисления компонентов. Для жидкого топлива теплота сгорания определяется как сумма произведений тепловых эффектов составляющих на их количество:

Q_н^р = 339*C^р + 1030*H^р + 108,9* S^р -108,9* O^р - 25* Wp



Q_н^р = 339*83,8 + 1030*10,05 + 108,9* 0,77 -108,9* 0,48 - 25* 4=38689 [кДж/кг]

Определяем расход воздуха на горение. Теоретический расход воздуха, необходимый для полного окисления всех горючих компонентов топлива, рассчитывается по уравнениям реакций горения. В расчетах принимают следующий состав воздуха: N₂ - 79,0% O₂ - 21,0%.

Находим теоретически необходимый расход воздуха для горения природного газа:

L_о = 0,0889*C^р +0,265*H^р -0,0333(O^р- S^р)= 0,0889*C^р +0,265*H^р -0,0333(O^р- S^р)

L_о = 0,0889*83,8 +0,265*10,05 -0,0333(0,48^- 0,77)=10,11 [нм³/кг]

Принимаем влагосодержание воздуха d=10 [г/(кг сух.воз.)] и находим теоретически необходимое количество атмосферного воздуха с учетом его влажности:

L_о' = (1 + 0,0016*d) L_о

L_о' = 1,016*10,11 = 10,27 [нм³/кг]

Действительный расход атмосферного воздуха при его влагосодержании d составит:

L_?` = (1 + 0,0016*d) L_о'= 1,5*10,27 = 15,405 [нм³/кг]

Определяем объем и состав продуктов горения:

V_CO2^т = 0,01855*C =0,01855*83.8=1,555[нм³/кг]

V_H2O^т=0.112*H+0.0124*(W+100*n_пар)+0,0016*d*L=

0.112*10,05+0.0124*(4+100*0)+0,0016*10* 15,165 = 1,4178 [нм³/кг]

V_N2^т = 0.79*L_? +0.008*N₂ =0.79*15,165 +0.008*0,48=12,019 [нм³/кг]

V_O2^т = 0.21(? - 1)L_о = 0,21(1,5 - 1)10,11 = 1,062 [нм³/кг]

V so₂^т =0.07S=0.07*0,77=0,0054 [нм³/кг]

Общее количество продуктов горения:

V_?^т = 1,555+1,4178+12,019+1,062+0,0054 = 16,06 [нм³/кг]

Процентный состав продуктов горения:

CO₂ = (V_CO2^т *100) / V_?^т = (1,555*100) / 16,06 = 9,68 %

H₂O = 8,8 %

O₂ = 6,61 %

N₂ = 74,83 %

SO₂ = 0.0336%

Таблица 1.3 Материальный баланс горения:

приход	кг	расход	кг
Мазут 80 Воздух O2 = 21* 15,165*1,429= N2 = 79*15,165*1,251= H2O= 0,16*10*15,165*0,804=	100 455,09 1498,7 19,51	Зола Продукты горения CO2 = 1,977*100*1,555 H2O = 0,804*100*1,4178 N2 = 1,251*100*12,019 O2 = 1,429*100*1,062 SO2 =2,852*100*0,0054	307,4 113,99 1503,57 151,76 1,54
Всего	1973,3	Всего Невязка	1973,3 0,05%

Определяем теоретическую температуру горения. Для этого находим теплосодержание продуктов горения с учетом подогрева воздуха до 200^оС

i_общ.=(Q_н^р/V_?^т)+(C_в*t_в*Lб+Cт*tт_./V_?^т)= (38689/16,06)+(1,3846 *800*15,165+ 2,05*200/16,06)=3480,5 [кДж/нм³]



По i - t диаграмме находим теоретическую температуру горения при ?=1,5: t_теор. = 2075 ^оС.

Определяем действительную температуру горения при ?_n = 0,75.

Расчетное теплосодержание составит:

I_дейст = 3480,5*0,8 = 2784,4 [кДж/нм³], что соответствует действительной температуре 1730°C. Такая температура удовлетворяет технологическому обжигу клинкера.

1.2 Материальный баланс печи

Расчет баланса на 1 кг клинкера

Приход:

Топливо - B, кг

Сырье:

Теоретический расход сухого сырья

G^т_с =100/100-?m_прк =100/100-34,6=1,529 кг

Расход сухого сырья с учетом безвозвратного уноса

G^с_с = G^т_с *100/100 - б'_ун =1,529*100/100-0,03=1,529 кг

Расход шлама

G_сw = G^с_с*100/100-W_c =1,529*100/100-35=2,35 кг

Расход воздуха на 1 м³ топлива

Теоретический L_о = 10,11 [нм³/кг]

Действительный при б=1,5 : L= 15,165 [нм³/кг]

G_в = 15.165*1.293* B=19.6* B кг

Расход

1. Выход клинкера -1 кг

2. Выход технологической углекислоты:

G_CO2^с = (G^с_с * CO₂ )/100=1,529*33,6/100=0,514 кг

V_CO2^с = G_CO2^с /_CO2 =0,514/1,977=0,26 м³

3. Выход физической воды:

n=G_w^ф = Gс_w -G_с^с =2,35-1,529=0,821 кг

V _w^ф = G_w^ф / _?вп =0,821/0,805= 1,02 м³

Выход гидратной воды сырья:

G_w^г = H₂O = G_с^с *0,35*3,2/100=1,529*0,35*3,2/100=0,0171 кг

V _w^г = G_w^г / _?вп =0,0171/0,805=0,021 м³

Количество уносимой пыли:

G_ун = G_с^с - G_CO2^с = 1,529-0,514=0,015 кг

Выход отходящих газов из топлива и материала:

V _о.г. = V _п.г.^т * В + V_CO2^с + V _w^ф + V _w^г = =16,06*В+1,555+1,02+0,021=16,06*В + 2,596

G_п.г.^т = V_CO2^m *_?CO2 + V _H2O ^m *_?H2O +V_O2^m *_O2 +V _N2^m *_?N2 =1,555*1,977+1,4178*0,805+1,062*1,429+12,019*1,251=21 кг на 1 м³ топлива

G_о.г.= G_п.г.^т *В + G_CO2^с + G_w^ф + G_w^г = 21*В+0,514+0,821+0,0171=

=21*В+1,35кг



Материальный баланс печи приведен в табл.1.4

Таблица 1.4 Предварительный материальный баланс печи на 1 кг клинкера

Приход	кг	Расход	кг
Топливо В Сухое сырье Gсс Влага сырья Воздух Gв	В 1,529 0,821 19.6* B	Клинкер Отходящие газы Gо.г Пылеунос Gун	1 21*В+1,35 0,015
Итого	20,6*В+2,35=100%	Итого	21*В+1,4=100%

1.3 Тепловой баланс на 1 кг клинкера

Приход

Тепло от сгорания топлива

Q₁^п = Q_н^р *В=38689*В [кДж/кг]

Где В-удельный расход топлива на обжиг 1 кг клинкера, кг

Q₂^п =(G^с_с · с_с + G_w^ф·с_н2о)·t_в = (1,529*0,875+0,821*4,2) ·15=71,79 [кДж/кг],

где с_с -удельная теплоемкость сырьевой смеси [0,875 кДж/кг°C.],

с_н2о - удельная теплоемкость воды [4,2 кДж/кг°C.]

С присосанным воздухом

Q₃^п = L·y ·c_в ·t_в ·B= 15,165· 0,03·1,2971·15*В=9· В кДж/кг

где c_в -теплоемкость воздуха [1,2971кДж/ м³°C]

y - доля присосанного воздуха.

Энтальпия вторичного воздуха при температуре t_в.вт.=400 °C



I₄ ^п = L·(1-y) ·c_вґ ·t_в.вт ·B= 15,165·(1-0,03) ·1,3294·400·В=7822 ·В кДж/кг

где c_{вґ =}теплоемкость воздуха при 400 °C, равная 1,3294 кДж/ м³°C

Тепло от экзотермических реакций клинкера

Q₅^п= Q_экз =402 кДж на 1 кг клинкера.

Общее количество теплоты, внесенное в печь,

У Q_пр =38689·В+71,79+9·В+7822 ·В+402=(46520·В+473,79) кДж/кг

Расход

На диссоциацию CаCO₃

Q₁^р = G_CO2^с ·100·q_x /44 =0.514·100·1658/44=1936 кДж/кг

где q_x - удельное количество теплоты на диссоциацию CаCO_3, равное 1658 кДж/кг CO₂

На испарение влаги

Q₂^р=2500·n=2500·0.821=2052,5кДж/кг,

где 2500-скрытая теплота парообразования, кДж, на 1 кг влаги.

Удельное количество теплоты, ушедший с отходящими газами

Q₃^р=[(V_CO2^т *с_CO2 + V _N2^т *с_N2 + V _H2O ^т *с_H2O + V_O2^т *с_O2 + V _SO2^т *с_SO2 )*B+ V_CO2^c*с_CO2 + V _w^ф *с_в.п. + V _w^г *с_в.п. ]* t_о.г

Q₃^р= [(1,555*1,7874+12,019*1,2996+1,4178*1,5224+1,062*1,3352+

+0,0054*1,8883)*В+0,26*1,7874+1,02*1,5224+0,021*1,5224]*200=

=(4397*В+410) кДж/кг

где с_CO2 ,с_N2 ,с_H2O ,с_O2 ,с_SO2, с_в.п - удельные объемные теплоемкости газов при температуре t_о.г = 200°C, кДж/ нм³°C

Энтальпия клинкера, выходящего из печи,

I₄ ^р = Q₄^р=1* с_кл * t_кл ^п =1*1,03*1200=1236 кДж/кг,

где с_кл =1,03 кДж/ м³°C- средняя удельная теплоемкость клинкера при температуре 1200 °C

Энтальпия пылеуноса

I₅ ^р = Q₅^р= G_ун* с_ун * t_о.г =0,015*1,06*200=3,18 кДж/ кг

где с_ун - удельная теплоемкость уносимой пыли, кДж/ кг°C;

удельная теплоемкость уноса для цементно-обжигательных печей

с_ун -1,06 кДж/ кг°C.

Теплота, утерянная в окружающую среду,

Q₆^р = S_п * ?Q/1000*G_кл , кДж/ кг,

Где S_п - площадь теплоотдающей поверхности корпуса печи

(S_п =р*D*L= р*5*185=2910 м²);

G_кл - производительность печи, т/ч;

?Q- среднее количество теплоты, теряемой в окружающую среду через 1 м² корпуса печи в 1 ч, при принятых условиях принимаем

?Q=14 650 кДж/ м² *ч

Тогда Q₆^р = 2910 * 14650/1000*72=592 кДж/кг,

Теплота, затраченная на образование жидкой фазы, по опытным данным равна



Q₇^р = Q_пл^р =209 кДж/кг

Общее количество теплоты, расходуемое в печи

У Q_р = 1936+2052,5+4397*В+410+1236+3,18+592+209=5898,68 +4397*В кДж/кг,

Из уравнения теплового баланса удельный расход топлива составляет

В=5898,68-473,79/46520-4397=0,13 м³ на 1 кг клинкера

Удельный расход воздуха для горения топлива

V_в^т =15,165*0,13=1,97 нм³ / нм³

Количество вторичного воздуха

V_в.вт = V_в^т ·(1-y)=1,97·(1-0,03)=1,91 м³ / м³ .

Таблица 1.5 Материальный баланс печи на 1 кг клинкера

Приход	Количество	Расход	Количество
	кг	%		кг	%
Топливо В Сухое сырье Gсс Влага сырья n Воздух Gв Невязка	0,13 1,529 0,821 2,5482 -0,0013	2,5530 16,4 50 -0,03	Клинкер Отходящие газы Gо.г Пылеунос Gун	1 4,08 0,015	19,6 80 0,29
Итого	5,1	100	Итого	5,1	100

Удельное количество теплоты, расходуемой на образование 1 кг клинкера:

Q = Q_н^р *В =38689*0,13=5029,57 кДж/кг

Удельный расход условного топлива

В_усл = Q*100/29300=5029,57*100/29300=17,16%



Таблица 1.6 Сводная таблица теплового баланса печи на 1 кг клинкера

Приходные статьи	Количество
	кг	%
От горения топлива Q1п =38689*0,13 Со шламом Q2п С присосанным воздухом Q3п =9*0,13 От экзотерм.реакций образования клинкера Q5п Энтальпия вторичного воздуха I4п = 7822 ·0,13	5029,57 40,29 1,17 402 1016,86	77,5 0,62 0,018 6,19 15,67
Итого	6489	100
Расходные статьи	Количество
	кг	%
На диссоциацию CаCO3 Q1р На испарение влаги Q2р С отходящими газами Q3р=4397*0,13+410 С горячим клинкером Q4р С пылеуносом Q5р В окружающую среду Q6р На образование жидкой фазы Q7р	1936 2052,5 981,6 1236 3,18 592 209	27,8 31,63 13,12 17,04 0,05 7,12 3,22
Итого	6489	100

Тепловой коэффициент полезного действия печи составляет

з₁ = (Q_х + Q₂^р)*100/ Q₁^п + Q₂^п + Q₃^п + Q₄^п = =(1798+2052,5)*100/5029,57+40,29+1,17+1016,86=63,1%

где Q_х -расчетный тепловой эффект клинкерообразования, 1798 Дж/кг

Технологический коэффициент полезного действия печи

з₂ = Q_х*100/ Q = 1798*100/5029,57=35,7 %

1.4 Подбор оборудования

1.4.1 Уточнение размеров печи

Выполним расчет температур на границах технологических зон и построение графика распределения температур по длине печи.

Для расчета и построения кривой температур обжига печь разбиваем на участки, и для каждого участка составляем тепловой баланс, в котором неизвестной величиной является температура газов, поступающих из одной зоны в другую. Эту температуру находим с помощью i-t диаграммы по энтальпии газов, покидающих данную зону печи. При расчете температурной кривой длинные вращающиеся печи разбивают на следующие участки, начиная с участка подачи топлива в печь.

Зона Температура спекания

Охлаждения и спекания 1250-1350-1250°C

Экзотермических реакций 1250-950°C

Декарбонизации 950-750°C

Подогрева 750-500°C

Дегидратации 500-250°C

Досушки 250-100°C

Испарения 100-15°C

Таблица 1.7 Тепловой баланс зоны охлаждения и спекания 1 кг клинкера (температура материала 1250-1350-1250°C)

Приход	Количество кДж	Расход	Количество кДж
От сжигания топлива Q1п Энтальпия воздуха, нагретого в холодильнике и печи охлаждающимся клинкером: Iкл = скл *(1350- tкл )= 1,11*(1350-100)	5029 1387,5	На нагрев материала: Q1р == скл *(1350- 1250)= =1,11*100 На образование жидкой фазы Q7р С избыточным воздухом и выходящим клинкером из холодильника(учтены в приходе) В окружающую среду Qо.с. Расчетная энтальпия уходящих газов	111 209 150 I спеко.г
Итого	6416,5	Итого	470+ I спеко.г

Энтальпия газов при выходе из зоны спекания

I ^спек_о.г =6416,5-470=5946 кДж

Расчетную температуру газового потока, соответствующую энтальпии

I ^спек_о.г =5946 кДж, определяем методом подбора. Для этого сначала определим объемный выход газов (м³) в зоне спекания:

V_CO2 = V_CO2^т *В =1,555*0,1134 =0,18 [м³]

V_H2O= V_H2O^т *В = 1,4178*0,1134 =0,16 [м³]

V_O2= V_O2^т *В=1,062*0,1134 = 0,12 [м³]

V_N2 = V_N2^т *В =12,019*0,1134= 1,36 [м³]

V so₂ = V so₂^т *В =0,0054*0,1134= 0,0006 [м³]

При t_х =2100°C

I_х = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(0,18*2,4360+1,36*1,4893+0,12*1,576+0,16*1,9825+0)*2100=6237,5 кДж

где с_CO2 ,с_N2 ,с_H2O ,с_O2 ,с_SO2 - средние объемные теплоемкости газов при температуре t_о.г = 2100°C, кДж/ м³°C

При t_у =2200°C

I_у = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(0,18*2,4486+1,36*1,4952+0,12*1,5831+0,16*2,0010 +0)*2200=6565,57 кДж

где с_CO2 ,с_N2 ,с_H2O ,с_O2 ,с_SO2 - средние объемные теплоемкости газов при температуре t_о.г = 2200°C, кДж/ м³°C

Тогда

t^спек _расч = t_х +( (I ^спек_о.г - I _х )/ I _у -I _х)*( t_у -t_х)=2100+(5946-6237,5/6565,57-6237,5)*(2200-2100) = 2011 °C

так как продукты горения топлива нагреваются до высоких температур, то происходит частичная диссоциация CO2 и H2O, которая сопровождается поглощением тепла. Поэтому практическая температура t^спек _прак будет ниже

t^спек _{расч .} количество теплоты на диссоциацию определяют по формуле

I_дис = I ^CO2_дис + I ^H2O_дис

Где

I ^CO2_дис = а* V_CO2 * Q_СО

здесь а-коэффициент диссоциации CO2. При б=1,5 и t=2200 °C а=0,15

Q_СО -эндотермический тепловой эффект диссоциации СО. При температуре 2200 °C Q_СО =12326 кДж на 1 м³ СО;

I ^CO2_дис =0,15*0,18*12326=332 кДж

I ^H2O_дис = b* V_H2O * Q_{H2 ,}

Где b- коэффициент диссоциации H2O. При б=1,5 и t=2200 °C b=0,021

Q_H2 - эндотермический тепловой эффект диссоциации Н₂. При температуре 2200 °C Q _H2 =11080 кДж на 1 м³ H2;

I ^H2O_дис =0,021*0,16*11080=37,22 кДж

Принимаем удельное количество теплоты, переданной в результате долевого (торцевого) излучения в размере Q_изл =840 кДж.

Тогда энтальпия уходящих газов с учетом диссоциации CO₂ , H₂O и долевого излучения

I ^спек_пр = I ^спек_расч -I ^H2O_дис -I ^СO2 _дис - Q_изл =5946 -332-37,22-840=4736,78 кДж

Практическую температуру газового потока при выходе из зоны спекания, соответствующую энтальпии I^спек_пр =4736,78 кДж на 1 кг клинкера, определяют методом подбора:

При t_х =1600°C

I_х = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(0,18*2,3849+1,36*1,4625+0,12*1,5400+0,16*1,8691+0)*1600=4643,4кДж

где с_CO2 ,с_N2 ,с_H2O ,с_O2 ,с_SO2 - средние объемные теплоемкости газов при температуре t_о.г = 1600°C, кДж/ м³°C

При t_у =1700°C

I_у = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(0,18*2,4042+1,36*1,4625+0,12*1,5483+0,16*1,8841 +0)*1700=4945,31 кДж

где с_CO2 ,с_N2 ,с_H2O ,с_O2 ,с_SO2 - средние объемные теплоемкости газов при температуре t_о.г = 1700°C, кДж/ м³°C

Тогда

t^спек _пр = t_х +( (I ^спек_пр - I _х )/ I _у -I _х)*( t_у -t_х)=1600+( 4736,78- 4643,4/4945,31-4643,4)*(1700-1600) = 1631°C

Энтальпия газов при выходе из зоны экзотермических реакций

I ^экз_о.г = 7323-1047,43=6275,57 кДж

Таблица 1.8 Тепловой баланс зоны экзотермических реакция на 1 кг клинкера (температура материала 1250-950°C)

Приход	Количество кДж	Расход	Количество кДж
Энтальпия поступивших газов I спеко.г На образование клинкерных материалов Qэкз энтальпия выделевшигося СО2 из сырья: I СО2 = VCO2 С *(1-в)* сCO2 *950 = 1,555*(1-0,7)*2,2*950= в - степень разложения СаСО3 в зоне декарбонизации	5946 402 975	На нагрев материала: От 950 до 1250°C Qмр = сс *(1250- 950)= =1,06*300 На завершение эндотермического процесса декарбонизации: Qдекр = Gсс * СаОс *29,64*(1-в)= 1,529*42,25*29,64*0,3 Удаленное в окружающую среду Qоср Энтальпия газов, выходящих из зоны экзотермических реакций	318 574,43 155 I экзо.г
Итого	7323	Итого	1047,43 + I экзо.г

Определяем количество СО₂ в начале зоны экзотермических реакций:

V_CO2 = 0,18+ (1-в)* V_CO2 ^С =0,18+(1-0,7)*1,555=0,6465 м³

Расчетную температуру газового потока, соответствующую I ^экз_о.г, определяем следующим образом:

При t_х =1800°C

I_х = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =

=(0,6465 *2,4226+1,36*1,4705+0,12*1,5559+0,16*1,9055+0)*1800=7303,8 кДж

где с_CO2 ,с_N2 ,с_H2O ,с_O2 ,с_SO2 - средние объемные теплоемкости газов при температуре t_о.г = 1800°C, кДж/ м³°C

При t_у =1900°C

I_у = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(0,6465*2,4393+1,36*1,4780+0,12*1,5638+0,16*1,9252 +0)*1900=7757,3кДж

где с_CO2 ,с_N2 ,с_H2O ,с_O2 ,с_SO2 - средние объемные теплоемкости газов при температуре t_о.г = 1900°C, кДж/ м³°C

Тогда

t^спек _пр = t_х +( (I ^экз_о.г - I _х )/ I _у -I _х)*( t_у -t_х)=1800+( 6275,57- 7303,8/7757,3-7303,8)*(1900-1800) =1574 °C

Количество теплоты на диссоциацию СО₂ составит:

I ^СО2_дис = а* V_CO2 * Q_СО =0,05* 0,18*12326=110,9 кДж

I ^H2O_дис = b* V_H2O * Q_H2 =0,005*0,16*11080=8,86 кДж

Таблица 1.9 Тепловой баланс зоны декарбонизации на 1 кг клинкера (температура материала 950-500°C)

Приход	Количество кДж	Расход	Количество кДж
Энтальпия поступивших газов I экзо.г На образование метакаолина Qм = 6,53*Gсс * Al2O3с =6.53*1.529*3.2 Энтальпия выделившегося СО2 I СО2 = VCO2 С *в* сCO2 *950 = 1,555*0,7*2,192* 950	6275,57 32 2266,7	На нагрев материала: Q1р = (Gсс - Gwг)сс *(950- 500)= =(1,529-0,0171)*1,07*450 На декарбонизацию MgCO3 : Q2р =17* MgOс * Gсс = 17*0,75*1,529 На декарбонизацию СаCO3 : Q3р =29,6* СаOс * Gсс *в= 29,6*42,25*1,529*0,7 Удаленное в окружающую среду Qоср Энтальпия уходящих газов	727,98 19,49 1338,5 250 I деко.г
Итого	8574,26	Итого	2335,97 + I деко.г

Энтальпия газов на выходе из зоны декарбонизации и подогрева

I ^дек_о.г =8574,26 -2335,97 =6238,29 кДж

Количество теплоты в результате долевого излучения принимаем

Q_изл =420 кДж

I ^экз_пр = 6275,57 -539,76 =5735,81 кДж



Расчетную температуру газового потока с учетом поправки на диссоциацию

При t_х =1600°C

I_х = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(0,6465 *2,3556+1,36*1,4529+0,12*1,5379+0,16*1,8762+0)*1600=6373,7кДж

где с_CO2 ,с_N2 ,с_H2O ,с_O2 ,с_SO2 - средние объемные теплоемкости газов при температуре t_о.г = 1600°C, кДж/ м³°C

При t_у =1700°C

I_у = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(0,6465*2,3745+1,36*1,4613+0,12*1,5463+0,16*1,8996 +0)*1700=6820 кДж

где с_CO2 ,с_N2 ,с_H2O ,с_O2 ,с_SO2 - средние объемные теплоемкости газов при температуре t_о.г = 1700°C, кДж/ м³°C

Тогда температура газового потока с учетом поправки на диссоциацию:

t^экз _пр = t_х +( (I ^экз_пр - I _х )/ I _у -I _х)*( t_у -t_х)=1600+( 5735,81 - 6373,7/6820-6373,7)*(1700-1600) =1457 °C

При t_х =1200°C

I_х = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(1,735 *2,2886+1,36*1,4065+0,12*1,5065+0,16*1,7651+0)*1200=7616,1 кДж

где V_CO2 =0,6465+0,7*1,555=1,735 м³

При t_у =1300°C

I_у = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х = (1,735 *2,3158+1,36*1,4290+0,12*1,5123+0,16*1,7908 +0)*1300=8358,16 кДж

Температура газов, покидающих зону подогрева, составит:

t _под = t_х +( (I ^дек _о.г- I _х )/ I _у -I _х)*( t_у -t_х)=1200+( 6238,29 - 7616,1 /8358,16 -7616,1)*(1300-1200) =1014 °C

Таблица 1.10 Тепловой баланс зоны дегидратации на 1 кг клинкера (температура материала 500-250°C)

Приход	Количество кДж	Расход	Количество кДж
Энтальпия поступивших газов I деко.г Энтальпия гидратной воды: I в = Vwг* св.п*500 = 0,021*1,5831*500	6238,29 16	На нагрев материала: Q1р = Gсс *сс *(500- 250)= =1,529*1,06*250 На дегидратацию каолина Q2р = 23,78*Gсс * Al2O3 =23,78* 1,529*3,2 Удаленное в окружающую среду Qоср Энтальпия уходящих газов	405,2 116,35 100 I дего.г
Итого	6254,29	Итого	622+ I дего.г

Энтальпия газов, покидающих зону дегидратации

I ^дег_о.г =6254,29-622=5632,29 кДж

При t_х =1000°C

I_х = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(1,735 *2,2266+1,36*1,3938+0,12*1,4801+0,181 *1,7133+0)*1000=6246,4 кДж

где V_H2O =0,16+V_w^г=0,16+0,021=0,181 м³

При t_у =1100°C

I_у = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(1,735 *2,2593+1,36*1,4056+0,12*1,4935+0,181 *1,7397 +0)*1100=6958,17 кДж

Температура газов на выходе из зоны дегидратации составит:

t ^дег _о.г = t_х +( (I ^дег _о.г- I _х )/ I _у -I _х)*( t_у -t_х)=1000+( 5632,29- 6246,4 /6958,17 -6246,4)*(1200-1100) =913 °C

Таблица 1.11 Тепловой баланс зоны досушки на 1 кг клинкера (температура материала 250-100°C)

Приход	Количество кДж	Расход	Количество кДж
Энтальпия поступивших газов I дего.г Энтальпия водяного пара, выделившегося из материала I в = Gсс /п.в. * (Wост/100- Wост) * св.п*100 =(1,529/0,805)*(4/100-4)*1,5019*100	5632,29 11,88	На нагревание сухого сырья: Q1р = Gсс *сс *(250- 100)= =1,529*1,059*150 На испарение остаточной влаги Q2р = Gсс * (Wост/100- Wост) *2500=1,529*(4/100-4)*2500= Удаленное в окружающую среду Qоср Энтальпия уходящих газов	243 160 40 I досо.г
Итого	5644,17	Итого	443 + I досо.г

Энтальпия газов, покидающих зону досушки

I ^дос_о.г = 5644,17-443=5201,17 кДж

При t_х =800°C

I_х = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(1,735 *2,1517+1,36*1,3683+0,12*1,4529+0,26 *1,6601+0)*800=4960 кДж

V_H2O =0,181+ G_с^с /_п.в. * (W_ост/100- W_ост) =0,181+(1,529/0,805)*(4/100-4) =0,260 м³

При t_у =900°C



I_у = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(1,735 *2,1915+1,36*1,3817+0,12*1,4663+0,26 *1,6865 +0)*900=5666 кДж

Температура газов на выходе из зоны досушки составит:

t ^дос _о.г = t_х +( (I ^дос _о.г- I _х )/ I _у -I _х)*( t_у -t_х)=800+( 5201,17- 4960 /5666 -4960)*(900-800) =834 °C

Таблица 1.12 Тепловой баланс зоны испарения на 1 кг клинкера (температура материала 100-15°C)

Приход	Количество кДж	Расход	Количество кДж
Энтальпия поступивших газов I досо.г Энтальпия водяного пара, выделившегося из материала I в = Gсс /п.в. * (Wс/100- Wс - Wост/100- Wост) * св.п*100 =(1,529/0,805)*(36/100-36-4/100-4)*1,5019*100	5201,17 149	На нагревание сухого сырья: Q1р = Gсс *сс *(250- 100)= =1,529*1,059*150 На испарение остаточной влаги Q2р = Gсс * (Wс/100- Wс - Wост/100- Wост) *2500=1,529*(36/100-36-4/100-4)*2500= Удаленное в окружающую среду Qос Энтальпия уходящих газов I о.г, выходящих из печи газов	243 1990,9 40 I о.г
Итого	5350,17	Итого	2263,9+I о.г

Составляем тепловой баланс зоны испарения печи:

Q_пр = Q_р - ?Q

5350=5353-3

Величина погрешности составит

Е= ?Q*100/Q =3*100/5029,57= 0,059 %



Определяем энтальпию отходящих газов по тепловому балансу зоны испарения:

I _о.г =5350,17-2263,9 = 3086,27 кДж

При t_х =200°C

I_х = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =(1,735*1,8079+1,36*1,3030+0,12*1,3369+1,28 *1,5174+0,0006*1,8883)*200=1402,5 кДж

где

V_H2O =0,260 + V _w^ф = 0,26+1,02 = 1,28 м³

При t_у =300°C

I_у = (V_CO2 * С_CO2 + V _N2 * С _N2 +V_O2 * С_O2 +V_H2O * С_H2O +V so₂ * С so₂ )* t_х =1,735 *1,8808+1,36*1,3080+0,12*1,3583+1,28 *1,5379 +0,0006*1,9553)*300=2152,4 кДж

Температура газов на выходе из зоны дегидратации составит:

t_о.г = t_х +( (I _о.г- I _х )/ I _у -I _х)*( t_у -t_х);

t_о.г =200+( 3086,27 - 1402,5 /2152,4 -1402,5)*(300-200) =424 °C

В табл.1.13 приведено распределение температуры материалов и газов в соответствии с технологическими зонами вращающейся печи.

Тепловая мощность печи в среднем составляет

Ф=0,278* G_кл * Q =0,278*72*5029,57=100,671 кВт



Здесь 0,278 кг/с =1 т/ч

D_в = = = 4,3 м принимаем D_в =4,5

Диаметр печи по кожуху при толщине футеровки 230 мм:

D_к =4,5+230*10^-3 = 4,73 м.

Принимаем D_к =5 м

Таблица 1.13 Температуры материалов и газов

Технологические зоны	Температура материала tм, °C	Температура газов tг, °C
	Начало зоны	Среднее значение	Конец зоны	Начало зоны	Среднее значение	Конец зоны
Испарения	15	57	100	424	629	834
Досушки	100	176	250	834	874	913
Дегидратации	250	375	500	913	964	1014
Подогрева и декарбонизации	500	725	950	1014	1236	1457
Экзотермических реакций	950	1100	1250	1457	1516	1574
Спекания	1250-1350	1300-1350	1250	-	1574	-
Охлаждения	1250	1225	1200	-	1125	-
Холодильник	1200	650	100	475	250	15

Длина зоны охлаждения:

L_охл = н_м * t_м ,

Где н_м -скорость продвижения материала в печи, м/ч

н_м = 1,88* D_в *,



где i - наклон корпуса печи, % (принимаем i =4%)

n-частота вращения печи: от главного привода 0,01-0,0206 об/с или 0,6-1,24 об/мин. Принимаем 0,8 об/мин и от вспомогательного привода 0,0011 об/с (0,069 об/мин);

в-угол естественного откоса, °С (для зоны охлаждения sinв=0,707-0,766);

t_м - время пребывания материала в зоне охлаждения: t_м =0,2-0,25 ч.

Тогда

L_охл = 1,88*4,5 *0,25=8,8 м

Определяем длину зоны спекания при sinв=0,766-0,866 t_м =0,3-0,5 ч

L_спек = 1,88*4,5 *0,40=12,5 м

Длина зоны экзотермических реакций

L_экз =,

Где Q₁ -количество теплоты, которое должно быть передано материалу в данной зоне, кДж ( из теплового баланса зоны экзотермических реакций (табл.1.8) находим Q₁=318+574,43+155-402=645 кДж);

б - коэффициент теплоотдачи от газового потока к материалу в данной зоне. Значение б =114 Вт/м² *°C ;

S - площадь поверхности футеровки и теплообменного устройства на 1 м длины зоны, м² ;

S=р* D_в =3,14*4,5=14,13 м²

?t - среднелогарифмическая разность температур газов и материала в зоне;



?t= = = 408,7°C

После подстановки значений получаем:

L_экз = 19,6 м

Рассчитываем длину зоны декарбонизации и подогрева:

L_дек =,

где Q₂ -определяем из теплового баланса зоны (табл.1.9)

Q₂=728+ 19,49 +1338,5+250-32= 2303 кДж;

б =90 Вт/м² *°C

?t = = 510 °C

Тогда

L_дек = 71 м

Длина зоны дегидратации

L_дег =,

где Q₃ -определяем из теплового баланса зоны (табл.1.10)

Q₃=405,2+116,35+100=621,55 кДж;

б =66,3Вт/м² *°C

?t = = 585 °C

Отсюда

L_дег = 22,6 м

Длина зоны досушки



L_дос =,

где Q₄ -определяем из теплового баланса зоны (табл.1.11)

Q₃=160+243=403 кДж;

б =44,4 Вт/м² *°C

?t = = 692 °C

Отсюда

L_дос = 18,6 м

Длина зоны испарения (зоны цепей)

L_исп =,

где Q₅ -количество теплоты, передаваемой от газового потока к материалу в цепной зоне, кДж. Из теплового баланса цепной зоны (табл.1.12)

Q_ц=243+1990,9+40=2274 кДж;

б_ц -коэффициент теплоотдачи в зоне цепей, б_ц = 54,2 Вт/м² *°C

S_ц - суммарная площадь поверхности цепей и футеровки на участке печи длиной 1 м;

S_ц=р* D_в *(1+К_ц), м²

где К_ц - отношение площадей цепей к площади футеровки (К_ц =3-4)

S_ц=3,14*4,5 *(1+3)=56,52 м² на 1 м печи;

?t = = 556 °C

Отсюда длина зоны испарения составляет

L_исп = 27 м

Общая длина печи

L=8,8+12,5++19,6+71+22,6+18,6+27=180,1

Таким образом, стандартная длина печи L = 185, диаметр-5,0 м

Определяем время пребывания материала в печи:

t=L/н_ср

Где н_ср - скорость движения материала, из формулы:

G_кл =15*р* D ²_в *ц*н_ср *_м,

Где ц- коэффициент заполнения печи: ц=0,08-0,10.

Принимаем его равным 0,1;

_м -насыпная плотность материала (1,3т/м³).

Тогда

G_кл =15*3,14* 4,5 ² *0,1*н_ср *1,3=102,4*н_ср

Отсюда

н_ср = G_кл /102,4=72/123,99=0,6 м/мин,

или н_ср =0,7*60=34,8 м/ч

t=L/н_ср = 185/34,8=5,31 ч

Определяем съем клинкера

P_s = P/ р* D_в * L =72000/3,14*4,5*185=27,5



1.5 Топливосжигающее устройство

Объемный расход топлива

В_топл =1000* G_кл *В =1000*72*0,13=9360 м³/ч

Выбираем газомазутную горелку ВостИО для раздельного сжигания топлива. Параметры работы представлены в табл.1.13

Таблица 1.13 Характеристика работы горелки ВостИО

Объемный расход топлива	2,6 м3/с
Температура подогрева	90-100 °C
Предел рабочего регулирования расхода мазута	0-3500 кг/ч



2. Специальные тепловые расчеты

2.1 Расчет размеров колосникового холодильника

2.1.1 Подбор холодильника

Выбираем колосниково-переталкивающий холодильник "Волга-75с". Техническая характеристика холодильника:

Производительность - 75 т/ч

Общая площадь решетки - 83,5 м²

Живое сечение решетки - 10%

Тепловой КПД колосникового холодильника - 63%

Проверим тепловой коэффициент полезного действия холодильника.

Приход

Энтальпия клинкера, поступающего в холодильник:

I'_кл = Q'_кл=1236 кДж/кг

Энтальпия воздуха

I'_в = Q'_в=( V_{в.изб +}V_в.вт )* с_в* t_в

I'_в = Q'_в=( V_в.изб +1,667)*1,279*15=(19,185* V_в.изб +32) кДж

Общее количество теплоты, поступающей в холодильник,

У Q_п ^хол = 1236+19,185* V_в.изб +32=1268+19,185* V_в.изб кДж

Расход

Энтальпия клинкера после холодильника

I''_кл = Q''_кл= 1* с_кл* t''_кл =1*0.78*100=78 кДж

Энтальпия вторичного воздуха

I''_в = Q''_в= Q=887,015 кДж

По опытным данным удельное количество теплоты, теряемой в окружающую среду,

Q_п.х.=29 кДж.

Количество теплоты, уносимой избыточным воздухом,

Q_в.изб.= V_в.изб * с_в* t''_в.изб = V_в.изб *1,3*150=195*V_в.изб кДж

Общее количество теплоты, отводимой их холодильника,

У Q_р ^хол = 78+887,015+29+195*V_в.изб =994,015+195*V_в.изб кДж

Из уравнения теплового баланса Q_р ^хол = Q_п ^хол определяем количество избыточного воздуха:

1268+19,185* V_в.изб =994,015+195*V_в.изб

Таблица 2.1 Сводный тепловой баланс холодильника на 1 кг клинкера

Приходные статьи	Количество
	кг	%
С клинкером С воздухом (19,185* Vв.изб +32)	1236 61,89	95,23 4,77
Итого	1297,89	100
Расходные статьи	Количество
	кг	%
С клинкером С вторичным воздухом В окружающую среду С избыточным воздухом (195*Vв.изб ) Невязка	78 887,015 29 303,81 -0,005	...

Подобные документы

• Разработка проекта вращающейся печи для обжига клинкера

  Характеристика портландцементного клинкера для обжига во вращающейся печи. Анализ процессов, протекающих при тепловой обработке. Устройство и принцип действия теплового агрегата. Расчёт процесса горения природного газа, теплового баланса вращающейся печи.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 25.02.2016
  

• Тепловой баланс вращающейся печи

  Расчет трехкомпонентной сырьевой смеси, а также топлива для установки. Составление материального и теплового баланса цементной вращающейся печи для производства клинкера. Пути рационализации процесса спекания с целью снижения удельного расхода топлива.
  
  курсовая работа [1,7 M], добавлен 02.07.2014
  

• Тепловые процессы и аппараты в технологии тугоплавких неметаллических и силикатных материалов

  Способы производства клинкера. Расчет горения топлива, выход газообразных продуктов горения. Определение материального баланса печи и теплового баланса холодильника. Технологический коэффициент полезного действия печи, газообразные продукты на выходе.
  
  курсовая работа [114,7 K], добавлен 26.01.2014
  

• Разработка проекта вращающейся печи для обжига глины на шамот

  Рассмотрение применения вращающейся печи в огнеупорной промышленности для обжига глины на шамот. Характеристика физико-химических процессов, происходящих в печи. Подбор сырья и технологических параметров. Расчет процесса горения газа и тепловой расчёт.
  
  курсовая работа [939,1 K], добавлен 25.06.2014
  

• Теплотехнические расчеты горения топлива

  Расчет тепловой работы методической толкательной печи для нагрева заготовок. Составление теплового баланса работы печи. Определение выхода продуктов сгорания, температур горения топлива, массы заготовки, балансового теплосодержания продуктов сгорания.
  
  курсовая работа [6,6 M], добавлен 21.11.2012
  

• Вращающаяся печь с циклическими теплообменниками и декарбонизатором

  Изучение сухого способа производства цемента. Теплотехнические расчеты цементной вращающейся печи. Определение удельного расхода топлива на обжиг клинкера, размеров циклона. Выбор пылеосадительных устройств. Аэродинамическое сопротивление трубопроводов.
  
  курсовая работа [1022,4 K], добавлен 26.05.2015
  

• Разработка АСР температуры обжига цементного клинкера с циклонным теплообменником

  Анализ состояния автоматизации технологического процесса обжига цементного клинкера. Требования к автоматизированным системам контроля и управления. Выбор технических средств автоматизации: датчик и регулятор температуры, исполнительный механизм.
  
  курсовая работа [902,0 K], добавлен 14.10.2009
  

• Расчет шахтной печи

  Краткое описание шахтной печи. Расчет температуры и продуктов горения топлива. Тепловой баланс и КПД печи. Расчет температур на границах технологических зон и построение кривой обжига. Аэродинамический расчет печи, подбор вспомогательных устройств.
  
  курсовая работа [188,0 K], добавлен 12.03.2014
  

• Расчет и подбор теплоутилизационного контура

  Подготовка исходных данных по топливному газу и водяному пару. Расчет процесса горения в печи. Тепловой баланс печи, определение КПД печи и расхода топлива. Расчет энергетического КПД тепло-утилизационной установки, эксергетического КПД процесса горения.
  
  курсовая работа [1017,0 K], добавлен 18.02.2009
  

• Расчёт пятизонной методической печи

  Расчет горения топлива для определения расхода воздуха, количества и состава продуктов сгорания, температуры горения. Характеристика температурного режима и времени нагрева металла. Вычисление рекуператора и основных размеров печи, понятие ее футеровки.
  
  курсовая работа [349,4 K], добавлен 30.04.2012
  

• Обжиг извести во вращающееся печи

  Автоматизация процесса обжига извести во вращающейся печи. Спецификация приборов и средств автоматизации. Технико-экономические показатели эффективности внедрения системы автоматизации процесса обжига извести во вращающейся печи в условиях ОАО "МЗСК".
  
  дипломная работа [263,1 K], добавлен 17.06.2012
  

• Расчет трубчатой печи для нагрева балаханской масляной нефти

  Определение полезной тепловой нагрузки на выходе из печи. Расчет процесса горения: теплотворной способности топлива, теоретического расхода воздуха, состава продуктов горения. Коэффициент полезного действия печи и топки. Вычисление конвекционной секции.
  
  курсовая работа [155,1 K], добавлен 10.12.2014
  

• Способ увеличения КПД холодильника

  Типы клинкерных холодильников. Теплота сгорания топлива, теоретический и действительный объем воздуха, необходимый для горения. Выход продуктов сгорания. Материальный баланс печи. Энтальпия клинкера холодильника на входе. Теплотехнические характеристики.
  
  курсовая работа [149,5 K], добавлен 10.01.2013
  

• Разработка материального баланса и основных проектных технологических решений цеха обжига цементного завода

  Разработка технологии белого и цветного цемента и способов газового отбеливания клинкера и его водного охлаждения. Основные компоненты сырьевой смеси для получения портландцемента. Расчет расхода сырьевых материалов и обжиг смеси во вращающихся печах.
  
  курсовая работа [112,3 K], добавлен 11.03.2011
  

• Процессы горения топлива в доменной печи

  Главные функции, выполняемые горном доменной печи. Скорость реакции горения топлива, диффузия молекул кислорода в пограничный слой. Количество образующейся окиси углерода, температура и концентрация кислорода в газовой фазе. Окислительные зоны печи.
  
  контрольная работа [145,7 K], добавлен 11.09.2013
  

• Тепловой расчет трубчатой печи

  Процессы и аппараты нефтепереработки и нефтехимии; приборы для сжигания топлива. Назначение трубчатых печей, конструкция, теплотехнические показатели. Расчет процесса горения: КПД печи, тепловая нагрузка, расход топлива; расчет камер радиации и конвекции.
  
  курсовая работа [122,1 K], добавлен 06.06.2012
  

• Расчет трубчатой печи пиролиза углеводородов

  Расчет процесса горения в трубчатой печи пиролиза углеводородов. Конструктивная схема печи. Поверочный расчет радиантной и конвективной камеры. Гидравлический и аэродинамический расчеты. Определение теоретического и практического расхода окислителя.
  
  курсовая работа [460,1 K], добавлен 13.05.2011
  

• Технологический расчет трубчатой печи

  Назначение и основные характеристики огневых нагревателей. Расчет процесса горения топлива, расчет коэффициента полезного действия и расхода топлива, тепловой баланс и выбор типоразмера трубчатой печи. Упрощенный аэродинамический расчет дымовой трубы.
  
  курсовая работа [439,0 K], добавлен 21.06.2010
  

• Тепловой расчёт камерной печи безокислительного нагрева стальных заготовок

  Выполнение расчетов материального баланса горения топлива, теплового баланса и теплообмена рабочей камеры, определение продолжительности термической обработки стальных изделий (путем малоокислительного нагрева) и производительности камерной печи.
  
  курсовая работа [182,2 K], добавлен 18.04.2010
  

• Расчет рекуперативного нагревательного колодца с одной верхней горелкой.

  Выполнение расчета горения топлива с целью определения количества необходимого для горения воздуха. Процентный состав продуктов сгорания. Определение размеров рабочего пространства печи. Выбор огнеупорной футеровки и способа утилизации дымовых газов.
  
  курсовая работа [365,4 K], добавлен 03.05.2009
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам