Работа двигателей внутреннего сгорания

Термохимический и термодинамический расчет сгорания. Выбор схем расположения кривошипов и порядка работы цилиндров. Анализ построения векторных диаграмм давлений на шатунную шейку и сопряженный подшипник. Характеристика уравновешенности двигателя.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 02.05.2016
Размер файла 1,4 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Двигатели внутреннего сгорания являются наиболее распространенными двигателями, вырабатывающими механическую энергию, необходимую для привода в действие различных видов транспортных средств и других механизмов. В большинстве своем это все автомобильные двигатели, которые сейчас производят в огромных количествах почти во всех концах света разнообразные автомобильные концерны. Конйигурация двигателей совершенно разнообразна- от крохотных одноцилиндровых, до огромных шестнадцатицилидровых ( и это не предел) двигателей. У каждой марки есть свои поклонники, завистники и противники.

В большинстве автомобилей под капотом располагаются либо бензиновые ,либо дизельные двигатели. Каждый из них обладает своими достоинствами и недостатками. Лично мне нравятся больше двигатели с воспламенением от сжатия, потому как современные агрегаты практически не только не уступают двигателям с принудительным воспламенением по мощности, но и, зачастую, превосходят по моменту ,а значит- лучше в динамике и более «тяговитые», так же они более экономичные- что не маловажно.

Основные проблемы современного двигателестроения остались такими же, как и несколько десятков лет назад: высокая токсичность отработанных газов, повышенный расход топлива, относительная недолговечность (можно конечно поспорить, но в последние годы создается впечатление что производители наоборот стараются уменьшить ресурс двигателя ,дабы получить большую экономическую выгоду для себя).

В РФ сейчас производится небольшое количество именно «наших» машин :«Лада», «НИВА», «УАЗ» ,»Волга», «Ока» и еще некоторые. В большинстве своем на эти марки автомобилей устанавливаются весьма современные двигатели ,которые отвечают всем показателям экономичности и токсичности, однако, безопасность остается на не на должном уровне. Хочется верить что найдется в скором времени и надежное финансирование ,и новые идеи ,и интересные конструкции отвечающие всем современным требованиям.

В моей бакалаврской работе необходимо было рассчитать и сконструировать автомобильный двигатель мощностью 90кВт.Этот двигатель нельзя назвать очень мощным, но как двигатель для современного городского автомобиля он подходит идеально. При выборе прототипа было исследовано большое количество двигателей подобной мощности от различных производителей ,как бензиновых ,так и дизельных, таких как «Peugeot», «Renault», «Opel», «Ford», «Nissan» и другие. Изучив все найденные мною варианты я остановил свой выбор прототипа на двигателе от компании Volkswagen.Это современный двигатель объемом 1,4 литра с непосредственным впрыском бензина в камеру сгоранию и турбокомпрессором - двигатель TSI. Секрет успеха двигателей TSI во многом связан с концепцией минимизации - от мотора с меньшим объемом при минимальном расходе топлива достигается максимальная мощность. Уменьшение рабочего объема способствовало повышению КПД за счет снижения потерь на трение. Малый объем позволил также снизить массу двигателя и, соответственно, всего автомобиля. Все эти технические решения являются важной составляющей технологии TSI. Для того, чтобы при малом объеме двигателя добиться впечатляющих показателей мощности и крутящего момента, для TSI была использована уникальная технология - непосредственный впрыск сочетается с турбонаддувом или даже комбинированным наддувом посредством компрессора и турбонагнетателя. Сгорание топлива при этом происходит особенно эффективно, так что показатели мощности TSI значительно превышают характеристики традиционного атмосферного двигателя. Настройка двигателей TSI организована таким образом, что уже при низкой частоте вращения коленчатого вала двигателя от 1500 или 1750 об./мин. показатель крутящего момента достигает максимальных значений. Это положительным образом отражается как на экономичности, так и на динамике. Водитель имеет в распоряжении высокую мощность в широком диапазоне оборотов. Кроме того двигатели TSI превосходно комбинируются с трансмиссиями с более длинными передаточными числами, что также повышает топливную экономичность.

1. Задание по бакалаврскому проекту

Выполнить расчет рабочего процесса, динамический расчет и произвести анализ уравновешенности автомобильного двигателя мощностью 90кВт.

Исходные параметры:

Проектирование двигателей внутреннего сгорания начинается с расчета рабочего цикла. Этот расчет во многом определяет конструктивное исполнение узлов, непосредственно влияющий на рабочий процесс. Рассчитываемый рабочий процесс должен соответствовать типу и назначению двигателя, условиям его эксплуатации, обеспечивать определенную мощность двигателя при заданных параметрах. На этапе проектирования двигателя результаты теплового расчета используются при расчете деталей на прочность и оценке теплонапряженности деталей камеры сгорания. Расчет рабочего процесса проводится для номинального режима работы двигателя. По результатам теплового расчета можно построить индикаторную диаграмму. Тепловой расчет является исходными данными для проведения динамического расчета КШМ. Высокие технические и экономические показатели проектируемого двигателя могут быть получены только в том случае, если выбранные исходные данные соответствуют назначению и типу двигателя, типу применяемого топлива, лучшим образцам мирового двигателестроения. Тепловой расчет проводится при широком использовании экспериментального материала и опытных данных, полученных при создании и эксплуатации двигателей подобного типа. Таким образом, большое значение имеет правильный выбор исходных параметров.

Автомобильный двигатель

Ne = 90 Квт = 122л.с., n =6000 об/мин;

1) Условия окружающей среды:

2) Действительная степень сжатия:

3) Коэффициент избытка воздуха при сгорании:

4) Давление на впуске:

5) Коэффициент полезного тепловыделения:

оz=0,86; оb=0,94;

6) Противодавление и давление остаточных газов:

7) Температура остаточных газов:

8) Механический коэффициент полезного действия:

9) Теплотворная способность топлива:

QH= 44000 кДж/кг; ( бензин)

10) Состав топлива:

С0 = 0,855; H = 0,145;

11) Подогрев заряда от стенок цилиндра:

12) Давление в начале сжатия:

13) Коэффициент дозарядки:

,

14) Коэффициент очистки от остаточных газов:

л2=0,95;

15) Коэффициент :

ш'=1,15- учитывает неодинаковость теплоемкостей смеси и остаточных газов;

16) Коэффициент полноты диаграммы:

ц=0,98 (для 4-тактного двигателя)

17) Расчёт Тк:

18) Расчёт коэффициента наполнения зv:

19) Расчёт гг:

1.1 Расчет процесса наполнения

Определим температуру в конце наполнения заряда:

- это температура свежего заряда, получившего теплоту от внутренних стенок цилиндра и остаточных газов, оставшихся в цилиндре от предыдущего цикла.

1.2 Расчет процесса сжатия

В действительном рабочем цикле сжатия представляет процесс с переменным показателем политропы. Практически переменный показатель заменяется средним показателем , величина которого обычно лежит в пределах 1,32-1,39. Сжатие в большинстве случаев сопровождается в среднем некоторым теплоотводом от рабочего тела. Однако общая отдача теплоты незначительна и поэтому процесс сжатия в двигателях мало отличается от адиабатного.

Средняя теплоемкость при сжатии:

=21,5

, где

(k- соответствует показателю политропы для воздуха, т.к. на всасывании можно принять теплоемкость смеси принять равной теплоемкости воздуха)

Температура в конце сжатия:

Давление конца сжатия:

Мн/;

1.3 Термохимический расчет и термодинамический расчет сгорания

С = 0,855; H = 0,145;

Количество воздуха, теоретически необходимое для сгорания, (в кмоль/кг топлива):

Количество свежего заряда (в кмоль/кг топлива):

Количество продуктов полного сгорания (в кмоль/кг топлива):

Средняя мольная теплоемкость в конце сжатия [кДж/(кмоль*град)]:

Свежей смеси:

Остаточных газов:

Рабочей смеси:

Коэффициент молекулярного изменения горючей смеси:

Количество теплоты потерянное от химической неполноты сгорания топлива:

Определим средние мольные теплоемкости продуктов сгорания. Для этого необходимо задаться первоначальной температурой Tz=2700

Опопределим значение Tz:

Степень повышения давления:

Давление в конце сгорания:

Действительно давление в конце сгорания :

1.4 Расширение с учетом догорания

;

Степень последующего расширения :

;

Средний показатель политропы расширения принимаем =1,241:

К;

Приведем выражение к более простому виду:

Подставив , получим =1,22

Давление в конце расширения:

МПа

Температура остаточных газов (проверка по формуле Е.К. Мазинга):

1.5 Индикаторные показатели

Среднее индикаторное давление теоретического цикла:

Среднее индикаторное давление действительного цикла:

Индикаторный к.п.д.:

Удельный индикаторный расход топлива:

1.6 Эффективные показатели

Среднее эффективное давление:

Эффективный к.п.д.:

Удельный эффективный расход топлива:

1.7 Размеры цилиндра

Число цилиндров:

i=4

Рабочий объем одного цилиндра:

Ход поршня :

Определение объёмов в характерных точках:

Для четырёхтактного двигателя объём камеры сжатия:

Объём в начале сжатия:

Объём цилиндра в точке z:

2. Определение масс КШМ

Реальный КШМ двигателя, включающий поршневой комплект, шатун и колено вала, может быть условно заменен динамически эквивалентной, в отношении внешнего действия сил инерции, моделью, состоящей из двух сосредоточенных масс:

а) массы, совершающей возвратно-поступательное движение (ПДМ):

б) массы, совершающей вращательное движение вокруг оси коленчатого вала с постоянной скоростью (НВМ).

Где: - масса поршневого комплекта;

- приведённая масса колена вала;

и - статические эквивалентные массы;

условно сосредоточена в центре поршневой головки шатуна, совпадающем с точкой пересечения оси поршневого пальца с осью цилиндра. Поршневая головка совершает прямолинейное возвратно-поступательное движение вдоль оси цилиндра совместно с поршневым комплектом.

условно сосредоточена в центре подшипника кривошипной головки шатуна, совпадающем с центром сопряженной шатунной шейки и совершающей вращательное движение вокруг оси коленчатого вала с постоянной угловой скоростью .

;

;

Где: - масса шатуна.

Величины масс при проектировании определяем из данных прототипа

,

,

,

тогда масса поршневого комплекта

Тогда:

Радиус кривошипа

,

Длина шатуна.

Отношение радиуса кривошипа к длине шатунал=0,3.

Угловая скорость

,

3. Построение индикаторной диаграммы, диаграммы брикса, диаграммы Толле

3.1 Построение индикаторной диаграммы

Построение индикаторной диаграммы производится расчетным методом. сгорание кривошип подшипник двигатель

Для политропы сжатия уравнение имеет вид:

Задавая произвольно значения (в пределах от до ), получаем текущие значения давлений

Vx

Px(сжатие)

0,000052

8,120147

5,84E-05

7,047964

7,7051E-05

5,02596

0,00010637

3,39123

0,00014394

2,344734

0,00018678

1,706318

0,00023166

1,31212

0,0002754

1,062499

0,00031514

0,901376

0,00034849

0,797297

0,00037358

0,732454

0,00038914

0,696892

0,0003944

0,685555

Для политропы расширения расчет проводится аналогично по уравнению:

Vx(расширение)

Px(расширение)

0,000052

2,336812

5,84E-05

1,995566

7,7051E-05

1,368896

0,00010637

0,88288

0,00014394

0,585123

0,00018678

0,410557

0,00023166

0,306334

0,0002754

0,242121

0,00031514

0,201565

0,00034849

0,175798

0,00037358

0,159936

0,00038914

0,151305

0,0003944

0,148563

3.2 Построение бицентровой диаграммы Брикса

Определим поправку Брикса

,

Рисунок2. Диаграмма брикса

3.3 Построение Диаграмм сил инерции ПДМ (диаграммы Толле)

Площадь поршня

,

Определим крайние значения

Точка С

Точка В

Отрезок FE

Диаграммы представлены в приложении 2

4. Построение развёрнутой диаграммы

угол пов

бэта

рг

Pj

P сум.

0

0,000

0,014

0,0000641

2,462

-2,274

0,187

10

2,986

0,014

6,76533E-05

6,769

-2,216

4,553

10,465

3,124

0,014

6,79899E-05

6,809

-2,211

4,598

20

5,889

0,017

7,81378E-05

6,454

-2,046

4,408

30

8,627

0,020

9,50384E-05

4,899

-1,778

3,121

40

11,118

0,025

0,000117533

3,628

-1,431

2,196

50

13,286

0,031

0,000144547

2,461

-1,033

1,428

60

15,059

0,037

0,000174827

1,930

-0,612

1,318

70

16,374

0,044

0,000207031

1,552

-0,196

1,355

80

17,184

0,051

0,000239823

1,280

0,189

1,470

90

17,458

0,058

0,000271969

1,084

0,525

1,609

100

17,184

0,064

0,000302406

0,940

0,797

1,737

110

16,374

0,070

0,000330296

0,834

1,000

1,834

120

15,059

0,075

0,000355029

0,755

1,137

1,892

130

13,286

0,080

0,000376209

0,696

1,216

1,912

140

11,118

0,084

0,000393617

0,654

1,249

1,903

150

8,627

0,087

0,000407156

0,623

1,253

1,876

160

5,889

0,089

0,000416805

0,549

1,242

1,791

170

2,986

0,090

0,00042258

0,549

1,230

1,778

180

0,000

0,090

0,000424502

0,549

1,225

1,773

190

-2,986

0,090

0,00042258

0,549

1,230

1,778

200

-5,889

0,089

0,000416805

0,549

1,242

1,791

210

-8,627

0,087

0,000407156

0,549

1,253

1,801

220

-11,118

0,084

0,000393617

0,549

1,249

1,798

230

-13,286

0,080

0,000376209

0,549

1,216

1,764

240

-15,059

0,075

0,000355029

0,549

1,137

1,686

250

-16,374

0,070

0,000330296

0,549

1,000

1,549

260

-17,184

0,064

0,000302406

0,549

0,797

1,346

270

-17,458

0,058

0,000271969

0,549

0,525

1,074

280

-17,184

0,051

0,000239823

0,549

0,189

0,738

290

-16,374

0,044

0,000207031

0,549

-0,196

0,352

300

-15,059

0,037

0,000174827

0,549

-0,612

-0,064

310

-13,286

0,031

0,000144547

0,549

-1,033

-0,485

320

-11,118

0,025

0,000117533

0,549

-1,431

-0,883

330

-8,627

0,020

9,50384E-05

0,549

-1,778

-1,229

340

-5,889

0,017

7,81378E-05

0,549

-2,046

-1,497

350

-2,986

0,014

6,76533E-05

0,549

-2,216

-1,667

360

0,000

0,014

0,0000641

0,549

-2,274

-1,726

370

2,986

0,014

6,76533E-05

0,039

-2,216

-2,177

380

5,889

0,017

7,81378E-05

0,039

-2,046

-2,007

390

8,627

0,020

9,50384E-05

0,039

-1,778

-1,739

400

11,118

0,025

0,000117533

0,039

-1,431

-1,393

410

13,286

0,031

0,000144547

0,039

-1,033

-0,995

420

15,059

0,037

0,000174827

0,039

-0,612

-0,574

430

16,374

0,044

0,000207031

0,039

-0,196

-0,158

440

17,184

0,051

0,000239823

0,039

0,189

0,228

450

17,458

0,058

0,000271969

0,039

0,525

0,564

460

17,184

0,064

0,000302406

0,039

0,797

0,836

470

16,374

0,070

0,000330296

0,039

1,000

1,039

480

15,059

0,075

0,000355029

0,039

1,137

1,176

490

13,286

0,080

0,000376209

0,039

1,216

1,254

500

11,118

0,084

0,000393617

0,039

1,249

1,288

510

8,627

0,087

0,000407156

0,039

1,253

1,291

520

5,889

0,089

0,000416805

0,039

1,242

1,281

530

2,986

0,090

0,00042258

0,039

1,230

1,268

540

0,000

0,090

0,000424502

0,039

1,225

1,263

550

-2,986

0,090

0,00042258

0,039

1,230

1,268

560

-5,889

0,089

0,000416805

0,039

1,242

1,281

570

-8,627

0,087

0,000407156

0,041

1,253

1,294

580

-11,118

0,084

0,000393617

0,048

1,249

1,297

590

-13,286

0,080

0,000376209

0,057

1,216

1,273

600

-15,059

0,075

0,000355029

0,070

1,137

1,207

610

-16,374

0,070

0,000330296

0,088

1,000

1,088

620

-17,184

0,064

0,000302406

0,112

0,797

0,909

630

-17,458

0,058

0,000271969

0,145

0,525

0,670

640

-17,184

0,051

0,000239823

0,191

0,189

0,380

650

-16,374

0,044

0,000207031

0,256

-0,196

0,059

660

-15,059

0,037

0,000174827

0,348

-0,612

-0,264

670

-13,286

0,031

0,000144547

0,481

-1,033

-0,553

680

-11,118

0,025

0,000117533

0,670

-1,431

-0,762

690

-8,627

0,020

9,50384E-05

0,928

-1,778

-0,850

700

-5,889

0,017

7,81378E-05

1,242

-2,046

-0,804

710

-2,986

0,014

6,76533E-05

1,532

-2,216

-0,684

720

0,000

0,014

0,0000641

2,462

-2,274

0,187

4.1 Пример расчета

Высота камеры сгорания:

,

Высота надпоршневого пространства в зависимости от угла ПКВ:

,

,

Расчет угла в (угол отклонения шатуна):

в=arcsin(л*sinб)=arcsin(0.3*sin10)=2.986 град

Расчет объема цилиндра в зависимости от угла ПКВ:

,

Расчет силы инерции:

,

Расчет суммарной силы:

,

5. Выбор схем расположения кривошипов и порядка работы цилиндров

Исходя из рядности и компоновки двигателя - рядный 4-х цилиндровый схемой расположения (заклинки) кривошипов выберем равномерную продольно-симметричную схему (РПСС). Данная схема может быть применена на разрабатываемом двигателе так как двигатель - четырёхтактный и число цилиндров чётное. Схема обеспечит частичную или полную динамическую самоуравновешенность двигателя и высокую технологичность коленчатого вала.

Порядок работы цилиндров в блоке - 1-3-4-2.

Рис 4. РПСС расположения кривошипов

Угол между кривошипами вала из условия равенства интервалов между вспышками

5.1 Проверка правильности заполнения таблицы и окончательного расчёта

Определим расчётную индикаторную мощность четырьмя способами:

а) через среднее значение касательной силы

б) через среднюю суммарную касательную силу

в) через средний крутящий момент

г) через средний выходной крутящий момент

Определим расхождение полученной индикаторной мощности и заданной:

что укладывается в допуск (±3%)

Проверим периодичность выходного крутящего момента Mкр:

Рис 5. Периодичность изменения выходного крутящего момента

6. Расчёт нагрузок и построение векторных и развёрнутых диаграмм давлений на коренные и шатунные шейки и сопряжённые с ними подшипники

6.1 Построение векторных диаграмм давлений на шатунную шейку и сопряжённый подшипник

Векторную диаграмму давлений на шатунную шейку строим на основании данных главой динамической таблицы, взяв значения из столбцов 9 и 10 с обратными знаками для совмещения с полюсом диаграммы концов радиус-векторов нагружающих сил. Ось ординат направлена по радиусу кривошипа от оси шейки к оси вала. При данном построении диаграммы учитываются лишь силы давления газов и силы ПДМ. Для учёта влияния на диаграмму центробежной силы инерции вращающейся части массы шатунного механизма, условно отнесённой к центру кривошипной головки и охватывающей шатунную шейку, необходимо перенести полюс диаграммы по оси ординат на величину.

Пример расчёта для точки б = 30є:

Векторную диаграмму давлений на шатунный подшипник строим на основании векторной диаграммы давлений на шатунную шейку. Ось ординат направлена вдоль оси стержня главного шатуна, определяющего положение подшипника относительно сопряжённой шатунной шейки. При повороте кривошипа отсека на угол б, координатные оси будущей диаграммы давлений на подшипник повернутся относительно осей диаграммы шатунной шейки на угол б + в, в направлении, противоположном вращению кривошипа. Построение выполним при помощи преобразования координат.

Пример расчёта для точки б = 30є:

Для построения развёрнутой диаграммы давлений на шатунную шейку развернём диаграмму давлений по углу. Определим величины максимального kmax и среднего kср удельного давления на шейку.

Определим равнодействующую для точки б = 30є:

6.2 Построение векторных диаграмм давлений на коренную шейку и сопряжённый подшипник

Ось ординат диаграммы находится в плоскости прилежащего колена с меньшим порядковым номером, положительное направление - от шатунной шейки этого колена, ось абсцисс сонаправлена с направлением касательной силы колена с меньшим порядковым номером. Диаграмму построим на основе схему расположения кривошипов и значений касательных и радиальных сил, действующих на оба колена. Для расчёта выберем наиболее нагруженную шейку исходя из порядка работы цилиндров - шейку между 3 и 4 цилиндрами.

Рис. 7 Схема расположения кривошипов, касательных и радиальных сил

Вычисление сил Уt и Уz произведём в табличной форме на основе данных о касательной и радиальной силах для 3 и 4 кривошипа. Силы для 4 кривошипа получим из сил для 3 кривошипа сдвигом по фазе на величину угла между вспышками равного 180є. В соответствие со схемой:

Пример расчёта для точки б = 30є:

Векторную диаграмму давлений на коренной подшипник строим на основании векторной диаграммы давлений на коренную шейку. Начало координат совпадает с центром коренного подшипника. При повороте кривошипа отсека на угол б, координатные оси будущей диаграммы давлений на подшипник повернутся относительно осей диаграммы коренной шейки на угол б, в направлении, противоположном вращению кривошипа. Построение выполним при помощи преобразования координат.

Пример расчёта для точки б = 30є:

Векторные диаграммы и таблицы данных

Данные для построения векторных диаграмм давлений на шатунную шейку и сопряжённый подшипник

Шатун- ная шейка

Шатун-ный подшип-ник

б, град

t'

z'

в

б+в

t

z

б+в

(град)

0

0,00

8,49

0

0

0

-1,91

0

10

-10,45

-34,91

0,05

-0,12

-4,97

-46,25

-7,01

20

-19,74

-30,27

0,10

-0,25

-9,48

-44,25

-14,11

30

-20,10

-14,76

0,15

-0,37

-9,93

-30,75

-21,37

40

-17,77

-3,93

0,19

-0,50

-9,14

-21,13

-28,88

50

-13,36

3,67

0,23

-0,64

-7,31

-13,38

-36,71

60

-13,45

6,81

0,26

-0,78

-7,72

-12,04

-44,94

70

-14,38

9,49

0,29

-0,94

-8,63

-12,12

-53,63

80

-15,57

12,36

0,30

-1,10

-9,78

-12,95

-62,82

90

-16,41

15,56

0,30

-1,27

-10,84

-14,10

-72,54

100

-16,50

18,87

0,30

-1,45

-11,50

-15,31

-82,82

110

-15,70

21,96

0,29

-1,63

-11,59

-16,40

-93,63

120

-14,12

24,55

0,26

-1,83

-11,03

-17,29

-104,94

130

-11,98

26,46

0,23

-2,04

-9,89

-17,92

-116,71

140

-9,55

27,72

0,19

-2,25

-8,29

-18,31

-128,88

150

-7,05

28,42

0,15

-2,47

-6,39

-18,48

-141,37

160

-4,48

28,21

0,10

-2,69

-4,20

-17,97

-154,11

170

-2,22

28,43

0,05

-2,91

-2,12

-18,07

-167,01

180

0,00

28,49

0,00

-3,14

0,00

-18,09

-180,00

190

2,22

28,43

-0,05

-3,37

2,12

-18,07

-192,99

200

4,48

28,21

-0,10

-3,59

4,20

-17,97

-205,89

210

6,77

27,71

-0,15

-3,82

6,16

-17,75

-218,63

220

9,03

26,76

-0,19

-4,03

7,88

-17,30

-231,12

230

11,05

25,22

-0,23

-4,25

9,20

-16,54

-243,29

240

12,58

23,00

-0,26

-4,45

9,94

-15,40

-255,06

250

13,26

20,17

-0,29

-4,65

9,95

-13,85

-266,37

260

12,78

16,96

-0,30

-4,84

9,14

-11,86

-277,18

270

10,95

13,84

-0,30

-5,02

7,56

-9,41

-287,46

280

7,82

11,39

-0,30

-5,19

5,37

-6,50

-297,18

290

3,74

10,16

-0,29

-5,35

2,86

-3,15

-306,37

300

-0,65

10,57

-0,26

-5,50

0,40

0,58

-315,06

310

-4,54

12,68

-0,23

-5,64

-1,65

4,54

-323,29

320

-7,14

16,16

-0,19

-5,78

-2,97

8,49

-331,12

330

-7,91

20,30

-0,15

-5,91

-3,38

12,11

-338,63

340

-6,70

24,21

-0,10

-6,04

-2,88

15,03

-345,89

350

-3,83

27,00

-0,05

-6,16

-1,65

16,94

-352,99

360

0,00

28,00

0,00

-6,28

0,00

17,60

-360,00

370

5,00

32,07

0,05

-6,41

2,19

22,12

-367,01

380

8,99

28,92

0,10

-6,53

3,95

20,15

-374,11

390

11,20

24,41

0,15

-6,66

4,94

17,13

-381,37

400

11,27

19,49

0,19

-6,79

4,98

13,40

-388,88

410

9,31

15,09

0,23

-6,92

4,04

9,32

-396,71

420

5,85

11,96

0,26

-7,07

2,31

5,24

-404,94

430

1,67

10,51

0,29

-7,22

0,07

1,41

-413,63

440

-2,42

10,70

0,30

-7,38

-2,30

-2,01

-422,82

450

-5,75

12,21

0,30

-7,55

-4,44

-4,94

-432,54

460

-7,94

14,48

0,30

-7,73

-6,07

-7,36

-442,82

470

-8,89

16,95

0,29

-7,92

-7,01

-9,29

-453,63

480

-8,77

19,19

0,26

-8,11

-7,24

-10,74

-464,94

490

-7,86

20,94

0,23

-8,32

-6,81

-11,76

-476,71

500

-6,47

22,12

0,19

-8,53

-5,88

-12,39

-488,88

510

-4,86

22,81

0,15

-8,75

-4,60

-12,72

-501,37

520

-3,20

23,14

0,10

-8,97

-3,13

-12,86

-514,11

530

-1,58

23,26

0,05

-9,20

-1,58

-12,89

-527,01

540

0,00

23,29

0,00

-9,42

0,00

-12,89

-540,00

550

1,58

23,26

-0,05

-9,65

1,58

-12,89

-552,99

560

3,20

23,14

-0,10

-9,88

3,13

-12,86

-565,89

570

4,86

22,83

-0,15

-10,10

4,61

-12,75

-578,63

580

6,51

22,20

-0,19

-10,32

5,91

-12,48

-591,12

590

7,97

21,09

-0,23

-10,53

6,90

-11,93

-603,29

600

9,01

19,43

-0,26

-10,73

7,40

-11,03

-615,06

610

9,32

17,26

-0,29

-10,93

7,30

-9,73

-626,37

620

8,63

14,83

-0,30

-11,12

6,51

-8,01

-637,18

630

6,83

12,55

-0,30

-11,30

5,09

-5,87

-647,46

640

4,03

10,91

-0,30

-11,47

3,22

-3,35

-657,18

650

0,63

10,36

-0,29

-11,63

1,18

-0,53

-666,37

660

-2,70

11,12

-0,26

-11,78

-0,67

2,42

-675,06

670

-5,18

13,01

-0,23

-11,93

-1,97

5,18

-683,29

680

-6,16

15,37

-0,19

-12,06

-2,49

7,33

-691,12

690

-5,47

17,25

-0,15

-12,19

-2,22

8,37

-698,63

700

-3,60

17,82

-0,10

-12,32

-1,43

8,07

-705,89

710

-1,57

17,20

-0,05

-12,44

-0,60

6,94

-712,99

720

0,00

8,49

0,00

-12,57

0,00

-1,91

-720,00

Данные для построения векторных диаграмм давлений на коренную шейку и сопряжённый подшипник

Уt

Уz

t3

z3

t4

z4

0,5t3

0,5z3

-0,5t4

-0,5z4

0,00

0,00

r-вектор

б, град

0,00

-1,91

0,00

18,09

0,00

-0,96

0,00

-9,04

27,16

17,16

32,12

0

-10,45

-45,31

2,22

18,03

-5,22

-22,65

-1,11

-9,01

20,82

-4,51

21,31

10

-19,74

-40,67

4,48

17,81

-9,87

-20,33

-2,24

-8,90

15,05

-2,08

15,19

20

-20,10

-25,16

6,77

17,31

-10,05

-12,58

-3,39

-8,65

13,72

5,93

14,94

30

-17,77

-14,33

9,03

16,36

-8,89

-7,17

-4,51

-8,18

13,76

11,81

18,13

40

-13,36

-6,73

11,05

14,82

-6,68

-3,36

-5,53

-7,41

14,95

16,38

22,18

50

-13,45

-3,59

12,58

12,60

-6,73

-1,79

-6,29

-6,30

14,14

19,06

23,73

60

-14,38

-0,91

13,26

9,77

-7,19

-0,46

-6,63

-4,88

13,34

21,82

25,57

70

-15,57

1,96

12,78

6,56

-7,78

0,98

-6,39

-3,28

12,98

24,86

28,04

80

-16,41

5,16

10,95

3,44

-8,20

2,58

-5,48

-1,72

13,48

28,01

31,09

90

-16,50

8,47

7,82

0,99

-8,25

4,24

-3,91

-0,49

15,00

30,90

34,35

100

-15,70

11,56

3,74

-0,24

-7,85

5,78

-1,87

0,12

17,44

33,06

37,37

110

-14,12

14,15

-0,65

0,17

-7,06

7,07

0,32

-0,09

20,42

34,14

39,78

120

-11,98

16,06

-4,54

2,28

-5,99

8,03

2,27

-1,14

23,43

34,05

41,33

130

-9,55

17,32

-7,...


Подобные документы

  • Рассмотрение термодинамических циклов двигателей внутреннего сгорания с подводом теплоты при постоянном объёме и давлении. Тепловой расчет двигателя Д-240. Вычисление процессов впуска, сжатия, сгорания, расширения. Эффективные показатели работы ДВС.

    курсовая работа [161,6 K], добавлен 24.05.2012

  • Общие сведения о двигателе внутреннего сгорания, его устройство и особенности работы, преимущества и недостатки. Рабочий процесс двигателя, способы воспламенения топлива. Поиск направлений совершенствования конструкции двигателя внутреннего сгорания.

    реферат [2,8 M], добавлен 21.06.2012

  • Общая характеристика судового дизельного двигателя внутреннего сгорания. Выбор главных двигателей и их основных параметров в зависимости от типа и водоизмещения судна. Алгоритм теплового и динамического расчета ДВС. Расчет прочности деталей двигателя.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 10.06.2014

  • Анализ методов выбора стали для упрочнения стаканов цилиндров двигателей внутреннего сгорания. Характеристика стали и критерии выбора оптимальной стали в зависимости от типа цилиндра: химический состав и свойства, термообработка, нагрев и охлаждение.

    курсовая работа [177,7 K], добавлен 26.12.2010

  • Характеристика дизельного топлива двигателей внутреннего сгорания. Расчет стехиометрического количества воздуха на 1 кг топлива, объемных долей продуктов сгорания и параметров газообмена. Построение индикаторной диаграммы, политропы сжатия и расширения.

    курсовая работа [281,7 K], добавлен 15.04.2011

  • Изучение особенностей процесса наполнения, сжатия, сгорания и расширения, которые непосредственно влияют на рабочий процесс двигателя внутреннего сгорания. Анализ индикаторных и эффективных показателей. Построение индикаторных диаграмм рабочего процесса.

    курсовая работа [177,2 K], добавлен 30.10.2013

  • Повышение удельных параметров двигателя внутреннего сгорания (ДВС) за счет увеличения массы топливного заряда. Турбокомпрессоры в качестве агрегатов наддува ДВС. Центробежный компрессор как основной элемент агрегата, его термодинамический расчет.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 21.02.2011

  • Общие сведения об устройстве двигателя внутреннего сгорания, понятие обратных термодинамических циклов. Рабочие процессы в поршневых и комбинированных двигателях. Параметры, характеризующие поршневые и дизельные двигатели. Состав и расчет горения топлива.

    курсовая работа [4,2 M], добавлен 22.12.2010

  • Общее местоположение описываемого предприятия, его организационная структура. Поршень двигателя внутреннего сгорания: конструкция, материалы и принцип работы. Описание конструкции и служебное назначение детали. Выбор режущего и мерительного инструментов.

    отчет по практике [3,3 M], добавлен 14.05.2012

  • Определение параметров рабочего цикла дизеля. Выбор отношения радиуса кривошипа к длине шатуна. Построение регуляторной характеристики автотракторного двигателя внутреннего сгорания. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма, параметров маховика.

    курсовая работа [309,2 K], добавлен 29.11.2015

  • Расчет основных параметров двигателя ЗИЛ-130. Детали, механизмы, модели основных систем двигателя. Количество воздуха, участвующего в сгорании 1 кг топлива. Расчет параметров процесса впуска, процесса сгорания. Внутренняя энергия продуктов сгорания.

    контрольная работа [163,7 K], добавлен 10.03.2013

  • Разработка сквозной технологии производства блока цилиндров двигателя внутреннего сгорания: описание строения и условий работы. Выбор способа приготовления отливок блока путем литья в песчаные формы. Термическая и механическая доводка до готовой детали.

    курсовая работа [536,4 K], добавлен 14.11.2010

  • Описание двигателя внутреннего сгорания как устройства, в котором химическая энергия топлива превращается в полезную механическую работу. Сфера использования этого изобретения, история разработки и усовершенствования, его преимущества и недостатки.

    презентация [220,9 K], добавлен 12.10.2011

  • Тепловой расчет дизеля без наддува: параметры рабочего тела, окружающей среды и остаточные газы. Методика построения индикаторных диаграмм. Порядок проведения динамического, кинематического расчета. Уравновешивание двигателя и необходимые расчеты.

    курсовая работа [87,3 K], добавлен 12.10.2011

  • Тепловой расчет двигателя на номинальном режиме работы. Расчет процессов газообмена, процесса сжатия. Термохимический расчет процесса сгорания. Показатели рабочего цикла двигателя. Построение индикаторной диаграммы. Расчет кривошипно-шатунного механизма.

    курсовая работа [144,2 K], добавлен 24.12.2016

  • Описание прототипа двигателя ЯМЗ-236. Блок цилиндров, кривошипно-шатунный механизм, газораспределение. Исходные данные для теплового расчета. Параметры цилиндра и двигателя. Построение и скругление индикаторной диаграммы. Тепловой баланс двигателя.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 25.05.2013

  • История развития турбокомпрессоров и постройка образцов двигателей внутреннего сгорания. Использование турбонаддува у дизельных двигателей тяжёлых грузовиков. Основная задача промежуточного охладителя. Система зажигания и электронного впрыска топлива.

    контрольная работа [241,3 K], добавлен 15.02.2012

  • Кинематический анализ двухтактного двигателя внутреннего сгорания. Построение планов скоростей и ускорений. Определение внешних сил, действующих на звенья механизма. Синтез планетарной передачи. Расчет маховика, делительных диаметров зубчатых колес.

    контрольная работа [630,9 K], добавлен 14.03.2015

  • Схема кривошипно-шатунного механизма двигателя внутреннего сгорания и действующих в нем усилий. Его устройство и схема равнодействующих моментов. Расчет сил инерции. Диаграмма износа шатунной шейки коленчатого вала. Способы уравновешивания его значений.

    контрольная работа [108,6 K], добавлен 24.12.2013

  • Прочностное проектирование поршня двигателя внутреннего сгорания, его оптимизация по параметрам "коэффициент запаса - масса". Расчет шатуна двигателя внутреннего сгорания. Данные для формирования геометрической модели поршня и шатуна, задание материала.

    курсовая работа [2,4 M], добавлен 13.06.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.