Расчет трансформатора ТСЗ-1000/15
Описание конструкции и принципа действия трансформатора. Определение основных физических величин и размеров. Определение параметров обмоток. Расчет потерь и коэффициента полезного действия, напряжений короткого замыкания, а также магнитной цепи.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 21.05.2016 |
Размер файла | 297,3 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
Курсовая работа
Расчет трансформатора ТСЗ-1000/15
1. Описание конструкции и принципа действия трансформатора
1.1 Устройство трансформатора
трансформатор обмотка магнитный цепь
До сравнительно недавнего времени силовые трансформаторы изготовлялись только масляными. Однако в последние два десятилетия появились установки, для которых отсутствие масла является большим преимуществом, а иногда и решающим условием применения трансформатора. Это внутрицеховые трансформаторные подстанции, подстанции внутри жилых и общественных зданий, в метро, шахтные подстанции и т.д. Для этих установок изготавливают сухие силовые трансформаторы напряжением до 20 кВ и мощностью до нескольких тысяч кВА.
Сухие трансформаторы до мощности 200 - 2500 кВА изготовляют обычно с естественным воздушным охлаждением, а большей мощности с дутьём. Магнитопровод может быть плоско шихтованным, изготовлен из электротехнической холоднокатаной стали, а также может быть стыковым.
Особенности воздушного охлаждения заключаются в более широких каналах в стержнях и ярмах магнитопровода (число каналов зависит от размеров магнитопровода и допущенного перегрева). Отсутствие канала между ярмом и ярмовой балкой, в повышенной нагревостойкости изоляционных деталей.
Рис. 1. Разрез сухого трансформатор 1-ввод ВН; 2-ввод НН; 3-ярмовая балка; 4 - доска зажимов ВН; 5-вентиляция; 6 - обмотки ВН и НН
Обмотки отечественных трансформаторов типа ТСЗ выполняются из алюминиевого провода, а серии ТСЗС - из медного провода с изоляцией класса В по нагревостойкости. Основное отличие обмоток сухих-трансформаторов (применяются обмотки тех же видов что и в масляных, это цилиндрические из прямоугольного провода, и из круглого, а также винтовые обмотки и т.д.) заключается в увеличенных по условию охлаждения каналах. Изоляционные детали обмоток из электрокартона, пропитанного влагостойкими лаками, гетинакса, стеклотекстолита, фарфора. Применение того или иного материала зависит от устройства детали и температуры в месте её установки. Наибольшая нагревостойкость требуется от изоляционных деталей, непосредственно соприкасающихся с проводниками обмоток. В трансформаторах мощностью до 160 кВА осевую стяжку обмоток осуществляют без стального кольца. Осевое давление ярмовые балки передают обмоткам через пропитанные влагостойким лаком деревянные, гетинаксовые, стеклотекстолитовые и фарфоровые прокладки.
Для отводов сухих трансформаторов применяют медные или алюминиевые круглые провода или прямоугольные шины. Регулировочные ответвления обмоток ВН у трансформаторов общего назначения чаще всего выводят на доску зажимов; у специальных трансформаторов они иногда просто зажимаются в планках отводов. Основные отводы BII у трансформаторов общего назначения обычно закрепляются на опорных изоляторах; отводы НН - между фарфоровыми прокладками. У сухих трансформаторах отсутствует бак, расширитель и другие, связанные с ним части. Для механической защиты сухие трансформаторы часто помещают в кожух с естественной вентиляцией. Конструкция кожуха и вводов-зажимов для присоединения трансформатора зависят от его выполнения: как отдельного устройства или как составной части комплектной трансформаторной подстанции.
1.2 Принцип действия трансформатора
Принцип действия трансформатора (аналогично электрическим машинам) основан на явлении электромагнитной индукции.
Принцип действия трансформатора рассмотрим на примере простейшего однофазного двухобмоточного трансформатора, электромагнитная система которого приведена на рис. 2.
Такой трансформатор состоит из замкнутого магнитопровода и двух обмоток с числом витков W1, W2.
Магнитопровод трансформатора служит для усиления магнитной связи между обмотками.
Рис. 2. Электромагнитная система однофазного трансформатора:
1, 2 - первичная и вторичная обмотки;
3 - магнитопровод.
Обмотки трансформатора служат для создания магнитного поля, посредством которого осуществляется передача электрической энергии, а также обеспечивают наведение ЭДС, требуемых по условиям эксплуатации трансформатора. Обмотку к которой подводится электрическая энергия, называют первичной, а обмотку, от которой энергия отводится, - вторичной.
При подключении первичной обмотки к источнику переменного тока в витках этой обмотки протекает переменный ток i1, который создает в магнитопроводе переменный магнитный поток Ф. Замыкаясь в магнитопроводе, этот поток сцепляется с обеими обмотками и индуцирует в них ЭДС.
U1 > I1 > I1W1 > Ф
В первичной обмотке ЭДС самоиндукции
.
Во вторичной обмотке ЭДС взаимоиндукции
.
Ф=Фm•sinщt.
.
Т.к. cosщt= - sin (щt-р/2), то
.
Если sinщt=1, то получим максимальное значение
,
, щ=2рf,
,
,
где в соответствии с обозначениями на рис. 2. f - частота сети; W1, W2 - число витков соответствующих обмоток; Ф - максимальное значение синусоидального магнитного потока.
Обмотки W1, W2 не имеют электрической связи и поэтому мощность из одной обмотки в другую передается электромагнитным путем.
Делением индуцированных ЭДС получают коэффициент трансформации.
,
При нагрузке ЭДС вторичной цепи Е2 вызывает ток I2. Ток определяется значением полного сопротивления нагрузки, а фазу определяет характер полного сопротивления (активного, индуктивного и емкостного). Во вторичной обмотке возникает МДС I2W2, которая действует против МДС I1W1. Однако в результате этого уменьшается также ЭДС E1, вследствие чего возрастает ток в первичной обмотке.
Трансформатор - это аппарат переменного тока. Если же его первичную обмотку подключить к источнику постоянного тока, то магнитный поток в магнитопроводе трансформатора также будет постоянным как по величине, так и по направлению, поэтому в обмотках трансформатора не будет наводиться ЭДС, а следовательно, электроэнергия из первичной цепи не будет передаваться во вторичную.
2. Предварительный расчёт трансформатора обобщённым методом
2.1 Определение основных электрических величин
Номинальный (линейный) ток обмотки В.Н.
А.
Номинальный (линейный) ток обмотки Н.Н.
А.
Фазный ток обмотки В.Н. (действующее значение)
А.
Фазный ток обмотки Н.Н. (действующее значение)
А.
Фазное напряжение обмотки В.Н. (действующее значение)
кВ.
Фазное напряжение обмотки Н.Н. (действующее значение)
кВ.
Выбор испытательного напряжения:
испытательное напряжение обмотки В.Н. Uисп.в =37 кВ;
испытательное напряжение обмотки Н.Н. Uисп.н =16 кВ.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рис. 3. Главная изоляция обмоток сухих трансформаторов
2.2 Определение основных размеров трансформатора
Рассчитываем плоскую стержневую конструкцию с концентрическими обмотками из алюминиевого провода со стержнями, имеющими поперечное сечение в форме ступенчатой фигуры.
По [1] выбираем основные изоляционные расстояния.
Для обмотки В.Н.:
Расстояние от обмотки В.Н. до ярма l02 =80 мм;
Расстояние между обмотками В.Н. и Н.Н. а12 =40 мм;
Расстояние до соседней обмотки В.Н. а22 =45 мм.
Для обмотки Н.Н.:
Расстояние от обмотки Н.Н. до ярма l01 =55 мм;
Расстояние от обмотки Н.Н. до стержня а01 =27 мм.
Расчет размеров трансформатора
Мощность одной фазы и одного стержня трансформатора
кВА,
Активная составляющая напряжения КЗ
;
Реактивная составляющая напряжения КЗ
;
Определение исходных данных расчета
м,
k =0,6 [1; т. 3.3, прим. 3; с. 121];
Согласно указаниям § 2.3 [1] выбираем трехфазную стержневую шихтованную магнитную систему по рис. 2.5, д [1] с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне по рис. 2.17, б [1]. Материал магнитной системы-холоднокатаная текстурованная рулонная сталь марки 3404 толщиной 0,35 мм.
Индукция в стержне Вс=1,44 Тл [1; т. 2.4; с. 78]. В сечении стержня восемь ступеней, коэффициент заполнения круга кКР=0,93 [1; т. 2.5; с. 83]; изоляция пластин - нагревостойкое изоляционное покрытие, кЗ=0,97 [1; т. 2.2; с. 77]. Коэффициент заполнения сталью
.
Ярмо многоступенчатое, число ступеней шесть, коэффициент усиления ярма кя=1,02 (табл. 8.7). Индукция в ярме Вя=1,44/1,02=1,41 Тл.
Диаметр стержня:
м.
Выбираем нормализованный диаметр стержня
dН =0,24 м.
Активное сечение стержня ПС=ПФ,С. КЗ =0,04193•0,97=0,04067 м2.
Средний диаметр осевого канала между обмотками:
м.
Высота обмоток:
м.
Расчет размеров трансформатора по Тихомирову
Мощность одной фазы трансформатора:
,
где m=3 - число фаз.
Ширина приведенного канала:
,
где ;
- приведенная ширина двух обмоток;
Коэффициент k в соответствии с табл. 3.3. [1] равен 0,48.
м,
Активная составляющая напряжения короткого замыкания:
;
Реактивная составляющая напряжения КЗ
;
Согласно указаниям параграфа 2.3. [1] выбираем трехфазную стрежневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне.
Материал магнитной системы - холоднокатаная текстурованная рулонная сталь марки 3404 толщиной 0,35 мм.
Принимаем индукцию в стержне Вс=1,44 Тл (по табл. 2.4. [1]).
В сечении стержня 7 ступеней, коэффициент заполнения круга kкр=0,91 (табл. 2.6. [1]); изоляция пластин - нагревостойкое изоляционное покрытие, kз=0,97
Коэффициент заполнения сталью:
Ярмо многоступенчатое, число ступеней девять, коэффициент усиления ярма kя=1,2 (табл. 2.8. [1]). Индукция в ярме
Число зазоров в магнитной системе на косом стыке четыре, на прямом три.
Удельные потери в стали с=1,295 Вт/кг; я=1,251 Вт/кг.
Удельная намагничивающая мощность qc=1,775 ВА/м2; qя=1,575 ВА/м2; для зазоров на прямых стыках qз''=23500 ВА/м2; для зазоров на косых стыках qз'=100 ВА/м2 (см. табл. 8.10, 8.17 [1]).
В соответствии с табл. 3.6. [1] находим коэффициент, учитывающий отношение основных потерь в обмотках к потерям короткого замыкания, kд=0,82 и по табл. 3.4. и 3.5. - постоянные коэффициенты для алюминиевых обмоток а=1,4 и b=0,26.
Принимаем коэффициент Роговского kр=0,95.
Диапазон изменения от 1,2 до 3,0 в соответствии с табл. 12.1. [1].
Расчет основных коэффициентов:
В соответствии с (3.30), (3.36), (3,43), (3,44), (3.52) и (3,65) [1] находим коэффициенты:
кг
где kкз=1,41•100/Uk•(1+e (-р*ua/up))=1.41•100/8*•(1+e (-р*1,2/7,91))=32,58
Минимальная стоимость активной части трансформатора имеет место при условиях, определяемых (3.55) [1]. Для рассчитываемого трансформатора:
kо,с=1.81 (см. табл. 3.7. [1]);
kи,р=1,06;
х5-0,318*х4-0,44*х - 0,42=0
Решение этого уравнения дает =1,05, соответствующее минимальному Са.ч.'.
В соответствии с (3.61) и (3.66) [1] находим предельные значения по допустимым значениям плотности тока и растягивающим механическим напряжениям:
j=xj4=0,754=0,32;
=x4=44,34=3,84*106.
Оба полученных значения лежат за пределами обычно применяемых.
Масса одного угла магнитной системы по (3.45а) [1]:
Активное сечение стержня по (3.59) [1]:
ПС= ПФ,С. КЗ =0,09292•0,97=0,09013 м2.
Площадь зазора на прямом стыке Пз''=Пс=0,09013х2; на косом стыке Пз'=Пс2=0,127х2.
Для выбранной магнитной системы по (8.33) потери холостого хода с учетом табл. 8.10, 8.13 и 8.14 [1]:
Намагничивающая мощность по (8.44) с учетом табл. 8.17 и 8.20 [1]:
Далее определяем основные размеры трансформатора:
Предварительный расчет трансформатора типа ТСЗ-1000/15 с плоской шихтованной магнитной системой и алюминиевыми обмотками
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
||
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
||
0,795 |
0,880 |
0,946 |
1,000 |
1,047 |
1,088 |
1,125 |
1,158 |
||
0,632 |
0,775 |
0,894 |
1,000 |
1,095 |
1,183 |
1,265 |
1,342 |
||
0,503 |
0,682 |
0,846 |
1,000 |
1,147 |
1,287 |
1,423 |
1,554 |
||
864,360 |
781,037 |
726,837 |
687,400 |
656,771 |
631,942 |
611,195 |
593,460 |
||
111,976 |
137,142 |
158,358 |
177,050 |
193,949 |
209,488 |
223,953 |
237,538 |
||
976,336 |
918,180 |
885,195 |
864,450 |
850,720 |
841,431 |
835,147 |
830,997 |
||
261,546 |
354,500 |
439,866 |
520,000 |
596,196 |
669,267 |
739,764 |
808,086 |
||
44,727 |
54,779 |
63,254 |
70,720 |
77,470 |
83,677 |
89,455 |
94,881 |
||
306,273 |
409,280 |
503,120 |
590,720 |
673,666 |
752,944 |
829,219 |
902,967 |
||
1282,609 |
1327,459 |
1388,316 |
1455,170 |
1524,386 |
1594,375 |
1664,366 |
1733,965 |
||
71,422 |
96,806 |
120,117 |
142,000 |
162,807 |
182,761 |
202,013 |
220,670 |
||
1038,236 |
976,392 |
941,317 |
919,256 |
904,656 |
894,778 |
888,095 |
883,683 |
||
325,875 |
435,474 |
535,320 |
628,526 |
716,781 |
801,132 |
882,289 |
960,757 |
||
Рх |
298,795 |
404,987 |
502,511 |
594,057 |
681,105 |
764,582 |
845,119 |
923,172 |
|
1662,905 |
1816,853 |
1979,148 |
2141,839 |
2302,541 |
2460,492 |
2615,504 |
2767,611 |
||
0,075 |
0,092 |
0,106 |
0,119 |
0,130 |
0,141 |
0,151 |
0,160 |
||
2009,104 |
1889,430 |
1821,555 |
1778,865 |
1750,611 |
1731,496 |
1718,566 |
1710,027 |
||
613,588 |
819,951 |
1007,951 |
1183,448 |
1349,623 |
1508,448 |
1661,257 |
1809,004 |
||
6433,285 |
8719,694 |
10819,452 |
12790,508 |
14664,718 |
16462,046 |
18196,078 |
19876,603 |
||
Qх |
645,921 |
791,088 |
913,470 |
1021,290 |
1118,767 |
1208,407 |
1291,841 |
1370,204 |
|
9701,898 |
12220,163 |
14562,428 |
16774,112 |
18883,720 |
20910,397 |
18660 |
24765,839 |
||
0,006 |
0,008 |
0,009 |
0,010 |
0,012 |
0,013 |
0,014 |
0,015 |
||
1287,600 |
1051,321 |
910,471 |
814,350 |
743,396 |
688,251 |
643,800 |
606,981 |
||
1326,228 |
1082,861 |
937,785 |
838,781 |
765,698 |
708,899 |
663,114 |
625,190 |
||
1366,015 |
1115,347 |
965,919 |
863,944 |
788,669 |
730,166 |
683,008 |
643,946 |
||
3483,339 |
2844,134 |
2463,093 |
2203,057 |
2011,107 |
1861,923 |
1741,669 |
1642,062 |
||
4765,948 |
4171,594 |
3851,408 |
3658,227 |
3535,493 |
3456,298 |
3406,035 |
3376,026 |
||
6115,068 |
6015,6 |
5142,139 |
4863,135 |
4646,447 |
4470,790 |
5002,46 |
4198,539 |
||
0,169 |
0,187 |
0,201 |
0,213 |
0,223 |
0,232 |
0,240 |
0,247 |
||
0,237 |
0,262 |
0,282 |
0,298 |
0,312 |
0,324 |
0,335 |
0,345 |
||
1,862 |
1,373 |
1,107 |
0,936 |
0,817 |
0,728 |
0,799 |
0,603 |
||
0,387 |
0,412 |
0,432 |
0,448 |
0,462 |
0,474 |
0,485 |
0,495 |
Результаты расчетов табл. 2.1. приведены на нижеследующих графиках рис. 2.2. - 2.5.
Рис. 2.2. Изменение массы стали стержней Gc, ярм Gя, магнитной системы Gст и металла обмоток Gо с изменением .
Рис. 2.3. Изменение относительной стоимости активной части с изменением
а)
б)
Рис. 2.4. Изменение потерь и тока холостого хода с изменением
а)
б)
Рис. 2.5. Изменение механических напряжений и плотности тока с изменением
На основе анализа результатов расчета основных размеров трансформатора устанавливается целесообразное значение коэффициента в=1,6.
Условное значение коэффициента принято так, как ему соответствуют:
- минимум стоимости активной части трансформатора, составляющий 2671 усл. ед.;
- значение потерь холостого хода 2346,116 Вт (отклонение от заданной величины в пределах нормы);
- значение тока холостого хода 1,866% (отклонение от заданной величины в пределах нормы);
- приемлемое значение плотности тока в обмотках 1,866 А/мм2;
- допустимое механическое растягивающее напряжение в проводе 5,002 МПа.
Поэтому принимаем к расчету значения
в=1,6
Выбираем нормализованный диаметр стержня
dН =0,24 м.
Активное сечение стержня ПС=ПФ,С. КЗ =0,04193•0,97=0,04067 м2.
Высота обмотки
l=0,799 м,
Расстояние между осями стержней
С=0,547 м.
Рис. 5. Основные размеры трансформатора
3. Расчёт обмоток
3.1 Предварительный расчет
ЭДС одного витка
UВ = 4,44• f•ВС •ПС =4,44•50•1,44•0,04067=13 В
Число витков обмотки Н.Н.
витков.
Число витков обмотки В.Н.
витка.
Коэффициент трансформации
;
;
Отклонение не превышает допустимого по ГОСТу.
Плотность тока в обмотках, обеспечивающую получение заданных потерь КЗ, берем из расчета на ЭВМ.
J=1,596 А/мм2.
Ориентировочное сечение витка обмотки В.Н.
мм2.
Ориентировочное сечение витка обмотки Н.Н.
мм2.
Выбор типа обмоток
Обмотки выбираются [1; табл. 5.8]
Принимаем:
обмотка ВН - цилиндрическая многослойная из прямоугольного провода,
обмотка НН - непрерываня обмотка.
В качестве витковой изоляции используется собственная изоляция обмоточного провода. Для учебного проектирования рекомендуется провод марки АПБ, изолированный лентами кабельной бумаги как для сухих так и для масляных трансформаторов класса изоляции А.
3.2 Расчёт обмотки низкого напряжения
Выбираем нормированное сечение провода
.
ПНН=ПГОСТ•nэл=58,1•1=58,1 мм2,
Уточняем плотность тока:
А/мм2,
Принимаем конструкцию обмотки с радиальными каналами по 4 мм.
Находим число катушек:
принимаем 49 катушек.
Число витков в катушке:
принимаем 6 витков.
Радиальный размер катушки [формула 6.68, 1]:
мм.
Высота обмотки
lHH=(b'+hК) nкат=(12,3+4)·49=799 мм.
Внутренний диаметр обмотки
D'1=dН+2a01=0,24+2•0,027=0,294 м.
Внешний диаметр обмотки
D»1=D'1+2a1=0,294+2•0,033=0,36 м.
Поверхность охлаждения обмотки
ПОХЛ=3•К•(b'+a1)•3.14•(D'1+D»1)•nкат =
=3•0.75•(0,0123+0,033)•3,14•(0,294+0,36)•49=10,3 м2.
Масса металла обмотки
кг.
Рис. 6. Непрерывная обмотка.
3.3 Расчет обмотки высокого напряжения
Число витков на одной ступени регулирования.
принимаем 29 витков.
Пересчет напряжения на зажимах обмотки ВН
В.
Ступень напряжения |
1,05UФВН |
1,025UФВН |
UФВН |
0,975UФВН |
0,95UФВН |
|
Число витков |
1212 |
1183 |
1154 |
1125 |
1096 |
|
Напряжение ступени, В |
15756 |
15379 |
15002 |
14625 |
14248 |
|
Напряжение ступени по ГОСТу, В |
15750 |
15377 |
15000 |
14625 |
14250 |
|
Разность напряжений, В |
-6 |
-2 |
-2 |
0 |
2 |
Схема регулирования напряжения ПБВ с регулировочной зоной в середине высоты обмотки изображена на рис. 7. В этом случае регулировочная обмотка выполняется той же конструкции, что и обмотка ВН.
Выбираем нормированное сечение провода [1, табл. 5.2.]:
ПВН=ПГОСТ•nэл=13,8•1=13,8 мм2,
А/мм2,
Число витков в слое
принимаем 117 витков,
Число слоев в обмотке
,
Разделяем обмотку ВН на три концентрические катушки - внутреннюю в четыре слоя, среднюю в четыре слоя и внешнюю в три слоя с осевым каналом bК=10 мм.
Рис. 7. Схема регулирования ПБВ с регулировочной зоной в середине высоты обмотки
Рис. 8. Сечение обмотки ВН.
Рабочее напряжение двух слоев обмотки:
В.
По [1, табл. 4.7] находим: межслойная изоляция - кабельная бумага 5 слоевЧ0,12 =0,6 мм.
Радиальный размер обмотки ВН:
м.
Высота обмотки
мм.
Внутренний диаметр обмотки
D'2=D»1+2a12 =0,36+2•0,04=0,44 м
Наружный диаметр обмотки
D»2=D'1+2a2=0,44+2•0,055=0,55 м.
Поверхность охлаждения
ПОХЛ=3•(nК+1)•К•3.14•(D'2+D»2)•l2 =3•(2+1)•0,8•3,14•(0,44+0,55)•0,802=18 м2.
Масса металла обмотки.
кг
Выводы
Сравнение данных предварительного и полного расчета трансформатора ТСЗ-1000
Показатели |
Задано |
алюминиевые обмотки |
||
Предвар. расчет на ЭВМ |
Полный расчет |
|||
Потери КЗ, Вт |
12000 |
11319 |
||
Потери ХХ, Вт |
3200 |
2346,116 |
2262 |
|
Uкз, % |
8 |
8,07 |
||
Iхх, % |
2 |
1,866 |
1,6 |
|
Вс, Тл |
1,44 |
1,44 |
||
Плотность тока |
1,596 |
1,577 |
||
? |
1,6 |
1,6 |
||
d, м |
0,24 |
0,24 |
||
Высота обмоток |
0,799 |
0,802 |
||
Расст. м/у осями |
0,547 |
0,595 |
Список литературы
1. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов. - М.: Энергоатомиздат, 1986.
2. Сыровешкин А.М. Электромеханика. Расчет трансформаторов. Методические указания к курсовому проектированию. - Братск, 2003.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Расчет основных электрических величин и размеров трансформатора. Определение параметров короткого замыкания и магнитной системы исследуемого устройства. Тепловой расчет трансформатора: обмоток, бака, а также превышений температуры обмоток и масла.
курсовая работа [228,8 K], добавлен 21.10.2013Устройство силовых трансформаторов. Расчет исходных данных, коэффициентов и основных размеров. Расчёт обмоток, параметров короткого замыкания, магнитной системы трансформатора, потерь и тока холостого хода. Общее описание конструкции трансформатора.
курсовая работа [156,5 K], добавлен 13.06.2010Тепловой расчет силового трехфазного трансформатора с плоской шихтованной магнитной системой и основных размеров электрических величин. Определение изоляционных расстояний. Расчет параметров и напряжения короткого замыкания, потерь и тока холостого хода.
курсовая работа [389,9 K], добавлен 26.03.2015Основные электрические величины. Определение основных размеров трансформатора, разновидности обмоток и порядок расчета их параметров. Механические силы в обмотках при коротком замыкании. Коэффициент полезного действия трансформатора, пути его повышения.
курсовая работа [541,8 K], добавлен 28.03.2011Определение параметров и основных характеристик трансформатора. Методы расчета тока холостого хода, а также напряжения короткого замыкания. Параметры приведенного трансформатора. Способы приведения асинхронного двигателя к эквивалентному трансформатору.
контрольная работа [2,2 M], добавлен 13.02.2015Проектирование варианта герметизированного трехфазного двухобмоточного масляного трансформатора с пространственной навитой магнитной системой из холоднокатаной анизотропной стали марки 3406. Определение коэффициента полезного действия трансформатора.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 29.06.2010Расчет фазного напряжения, фазного тока и активной мощности цепи. Построение векторных диаграммы напряжений и токов. Определение коэффициента полезного действия трансформатора. Схема двухпериодного выпрямителя. Устройство полупроводникового транзистора.
контрольная работа [919,9 K], добавлен 30.09.2013Выбор основных размеров двигателя. Расчет обмоток статора и ротора, размеров зубцовой зоны, магнитной цепи, потерь, КПД, параметров двигателя и построения рабочих характеристик. Определение расходов активных материалов и показателей их использования.
курсовая работа [602,5 K], добавлен 21.05.2012Особенности проектирования масляного трансформатора с контурами из алюминиевого провода, плоской трёхстержневой магнитной системой и типом регулирования напряжения РПН. Схема магнитопровода, определение параметров обмоток высокого и низкого напряжения.
курсовая работа [347,4 K], добавлен 30.10.2013Анализ вариантов технологических схем изготовления детали. Расчет технологических параметров: определение размеров заготовки; расчет коэффициента использования материала; расчет усилия резки листа на полосы. Описание конструкции штампа, принцип действия.
курсовая работа [881,9 K], добавлен 04.12.2010Расчет и проектирование сварочного контура. Эскизирование сварочного контура. Расчет сопротивления вторичного контура. Расчет трансформатора контактной машины: определение токов, сечений обмоток, сердечника магнитопровода, потерь электроэнергии.
курсовая работа [146,7 K], добавлен 14.12.2014Главные размеры, расчет параметров сердечника стартера, сердечника ротора, обмотки статора. Определение размеров трапецеидальных пазов, элементов обмотки, овальных закрытых пазов ротора. Расчет магнитной цепи ее параметров, подсчет сопротивления обмоток.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 31.10.2008Определение коэффициента полезного действия механизма привода и требуемая мощность на валу двигателя. Определение главных параметров червячного зацепления. Проектный расчет открытой цепной передачи. Вычисление нагрузок в ветвях цепи и на валы звездочек.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 04.06.2014Тепловой расчет и компоновка парового котла ПК-14. Выбор топлива, расчет его теплосодержания и продуктов сгорания. Определение тепловых потерь и коэффициента полезного действия котла. Расчет топочной камеры, конвективных и хвостовых поверхностей нагрева.
курсовая работа [751,1 K], добавлен 28.09.2013Описание конструкции привода. Расчет зубчатых передач редуктора. Определение допускаемых контактных напряжений и напряжений изгиба. Определение основных параметров цилиндрических передач. Проверочный расчет подшипников на быстроходном и тихоходном валу.
курсовая работа [432,3 K], добавлен 19.12.2011Изучение устройства, назначения и принципа действия струйного насоса. Определение понятий инжектора и эжектора. Расчет коэффициента всасывания. Выведение основного энергетического уравнения. Определение гидравлических потерь для высоконапорных насосов.
презентация [118,9 K], добавлен 14.10.2013Определение основных параметров червячного редуктора и его коэффициента полезного действия, используя экспериментальное определение крутящих моментов на входном и выходном валах редуктора. Основные формулы для определения параметров червячной передачи.
лабораторная работа [58,1 K], добавлен 05.10.2011Расчет основных показателей во всех основных точках цикла газотурбинного двигателя. Определение количества теплоты участков, изменение параметров для процессов и их работу. Расчет термического коэффициент полезного действия цикла через его характеристики.
курсовая работа [110,4 K], добавлен 19.05.2009Определение критериев оптимизации электрических машин, выбор главных размеров электродвигателя. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Основные параметры обмоток статора и ротора. Вычисление потерь в машине и параметров холостого хода.
курсовая работа [348,3 K], добавлен 22.06.2021Определение параметров характерных точек термодинамического цикла теплового двигателя. Анализ взаимного влияния параметров. Расчет коэффициента полезного действия, удельной работы и среднего теоретического давления цикла. Построение графиков зависимостей.
контрольная работа [353,3 K], добавлен 14.03.2016