Размещено на http: //www. allbest. ru/

Министерство образования Российской Федерации

Государственный Технический Университет

Пояснительная записка

«Производственная отопительная котельная»

ВВЕДЕНИЕ

Производственная отопительная котельная предназначена для выработки пара, который потребляют промышленные производства, так же пар используют на подогрев сетевой воды закрытой системы теплоснабжения.

Для того, чтобы обеспечить минимальную величину стоимости тепловой энергии, которой должно быть в достаточном для всех потребителей количестве, необходимо иметь достоверную информацию о количестве тепла, идущего на производство и отопление.

Исходными данными для проектирования котельной являются:

Dтехн=30 т/ч

Qотопл=5 МВт

Qгвс=5МВт

возвр=50%

tконд=50оС

1. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ

1. Определение паропроизводительности котельной

Dкот = Dтехн. + Dсп. + Dсн. + Dпот.,

где Dтехн. - пар на производственные нужды,

Dсп. - пар на отопление и горячее водоснабжение,

Dсн. - пар на собственные нужды,

Dпот - потери пара.

Dсн. и Dпот составляют 10 % от Dкот

Dсп. = Qо+гв / io + iксп = 10*3600/(2789 - 209,35) = 13,955 (т/ч),

где io - энтальпия насыщенного пара при Р = 1,4 МПа,

io = 2780 кДж/кг,

iксп - энтальпия конденсата сетевого подогревателя

iксп = tксп ·С = 50*4,187 =209,35 кДж/ кг.

0,9 ·Dкот = Dтехн+ Dсп.

Dкот = (Dтехн.+ Dсп.)/ 0,9 = (30+13,955)/0,9 =48,839 (т/ч)

Определение числа котлов

n ? Dкот/Dк.ед., котлы серии ДЕ-25-14 ГМ;

n ? Dкот/Dк.ед. = 48,839 / 25 ? 3

Принимаем 3 котла серии ДЕ-25-14 ГМ.

Паропроизводительность котельной брутто

Dбр. = Dк.ед.· n = 25 · 3 = 75 (т/ч)

2. Расчет теплоподготовительной установки

Расчет добавочной питательной воды котлов

Gподп.= Qгвс/С(tподп-tх)=61200/4,187(70-5) =224,87 (т/ч),

где tподп = 70 оС - температура подпиточной воды,

tх = 5 оС - температура холодной воды,

С = 4,187 Дж/(кг ·оС)

Расчет расхода сетевой воды в теплосети

Gс.в.= Qо/С(ф1/- ф2/)=61200/4,187(150-70) =182,708 (т/ч),

где ф1/= 150 оС - температура воды, подаваемой в теплосеть,

ф2/= 70 оС - температура воды, забираемой из теплосети

Расчет расхода сетевой воды в вакуумном деаэраторе

Gг.а.= Gподп*(tподп-tп.в.)/(tг.а.- tподп)=224,87*(70-50)/(150-70) =56,2175 (т/ч),

где tг.а.= 150 оС - температура греющего агента,

tп.в.= 50 оС - температура питательной воды

Расчет расхода пара на сетевой подогреватель

Dсп.= (Gс.в.+Gг.а.)* (ф1- ф2)*С/(i0 - iксп)=(182,708+56,2175)*(150-70)*4,187/ /(2780-334,96)=32,7316 (т/ч)

3. Расчет количества добавочной питательной воды

Определение степени продувки:

Р = Sпв /(Sкв - Sпв) · 100% = 350 / (10000 - 350)·100% = 3,627 %,

где Sпв - солесодержание питательной воды Sпв = 350 мг/л,

Sкв - солесодержание котловой воды Sкв = 10000 мг/л.

Расход продувочной воды

Gпр./ = P/100·Dбр. = (3,627/100)·75 = 2,72 (т/ч)

Количество пара, выделяемого в сепараторе непрерывной продувки

Dсеп.=Gпр./·(iкв*n-i/в.сеп.)/(i//п.сеп.- i/в.сеп.)=2,72·(830*0,98-436,7)/(2752 - -436,7)=0,4426 (т/ч),

где i//п.сеп. -энтальпия пара в сепараторе, i//п.сеп = 2752 кДж/кг,

i/в.сеп. -энтальпия воды в сепараторе, i/в.сеп = 436,7 кДж/кг,

iкв.-энтальпия котловой воды, iкв. = 830 кДж/кг.

Количество воды непрерывной продувки, сливаемой в канализацию

Gпр.// = Gпр./ - Dсеп.= 2,72 - 0,4426 = 2,2774 (т/ч).

Количество конденсата , возвращаемого с производства

Gкон.= (б возв./100)·Dтехн.= (17/100)·17 = 2,89 (т/ч).

Расход добавочной питательной воды

Gдоб.=(Dтехн.- Gкон)+Gпр.// = (17- 2,89) +2,2774 = 16,3874 (т/ч),

Расход сырой воды на ВПУ

Gхим = 1,15·Gдоб. = 1,15 ·16,3874 = 18,8455 (т/ч)

4. Расчет расхода пара

Расход пара на подогреватель исходной воды

Dпив=(Gподп+Gхим)*(tп.в.-tх)*C/(iред.п.-iк.пив.) = (224,87+18,8455)*(50-5)*4,187/(2780- -251,22)=18,16 (т/ч),

где iк.пив - энтальпия воды на выходе из подогревателя исходной воды

Энтальпия воды после охладителя деаэрированной воды

iхов1 = С·tхов1 = 4,187·50 = 209,31 (кДж/кг),

где tхов1 =50 оС - температура химически очищенной воды

Энтальпия ХОВ после охладителя непрерывной продувки

iхов2 = iхов1 +(Gпр.//*( i/в.сеп - i/др.) / Gдоб)= 209,31 + (2,2774* (436,7-293,09)/16,3874) = 229,31 (кДж/кг),

где i/др = 251,22 кДж/кг - энтальпия дренажной воды.

Расход выпара из деаэратора

Dвып. = d ·Dбр. = 0,002 · 75 = 0,15 (т/ч),

где d = 0,002 кг/кг -удельный расход выпара.

Энтальпия ХОВ после охладителя выпара

iхов.3 = iхов.2 + (Dвып ( iвып. - i /к.вып. )/Gдоб.)= 229,31 + (0,15*(2681,9 - 439,36)/16,3874) = 249,84 кДж/кг,

где iвып. энтальпия насыщенного пара при Р = 0,12 МПа, t = 104,3 оС.

Средняя энтальпия потоков воды, поступающих в деаэратор

i /д = (Gкон.·iкон. + Gдоб.·iхов.3 + Dсп.·iксп+Dпив.·iк.пив)/(Gкон. + Gдоб. + Dсп+Dпив.)= (2,89·230,285 + 16,3874·249,84 +50,060325·334,96+18,16·251,22)/ /(2,89+16,3874+50,060325+18,16)=298,18 (кДж/кг).

Расход пара на подогрев питательной воды в деаэраторе

Dд. =((Gкон. + Gдоб. + Dсп+ Dпив.)*( iпв. - i /д)/ (iред.п - iпв.) ) - -(Dсеп*iп.сеп/iред.п) = ( (2,89 + 16,3874 + 50,060325 + 18,16)·(439,36 - 298,18)/ /(2780 - 439,36)) - (0,4426*2752/2780) = 4,849 (т/ч),

где iо - энтальпия насыщенного пара при Р =1,4 МПа,

iпв - энтальпия питательной воды

iпв = tпв.С = 104,3 4,186 = 439,36 (кДж/кг).

Действительный расход пара в котельной

Dдкот.= Dтехн.+Dсп.+Dд+ Dпив + Dсн = (17 + 32,7316 + 4,849 + 18,16)= 81,19 (т/ч),

Dдкот. = 81,19 т/ч Dбр. = 74,51147 т/ч.

Dбр Dдкот.

Принимаем число котлов ДЕ-25-14 ГМ равным 4.

Для четырех котлов ДЕ-25-14 ГМ :

Gпр=3,627 (т/ч);

Dсеп=0,5901 (т/ч);

Gпр=3,0369 (т/ч);

Gдоб=17,1469 (т/ч);

Gхим=19,7189 (т/ч);

Dпив=18,224 (т/ч);

iхов2=234,75 (кДж/кг);

iхов3=260,91 (кДж/кг);

iд=299,88 (кДж/кг);

Dд=5,29 (т/ч);

Dдкот.=81,384 (т/ч)Dбр.

2. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОТЛОАГРЕГАТА

Размещено на http: //www. allbest. ru/

Схема газового тракта котла

2.1 Аэродинамический расчет котлоагрегата

Таблица 2.1

Наименование величин	Обозначения	Размерность	Расчетная формула или способ определения	Значение
1	2	3	4	5
Сопротивление I газохода
Относительный продольный шаг труб	S1/d	-	По конструктивным данным	1,86
Относительный поперечный шаг труб	S2/d	-	По конструктивным данным	1,86
Средняя скорость газов в газоходе	WсрI	м/с	Принимаем	8
Средняя температура газов	vср.I	оС	Принимаем	750
Число рядов труб в глубину пучка по ходу газов	Z2	Шт.	Принимаем	55
Значение коэффициента сопротивления			По данным рис. VII-6 [1]
- одного ряда коридорного пучка	оо	-	оо= ограф·Су·СRe	0,46·0,45 ·0,49 =0,1014
-всего пучка	ок	-	ок= оо· Z2	5,5787
Плотность газа при средней температуре	ссрI	кг ·с· сек2/м4	сГо273/(273 + vср.I) сГo=0,132	0,035226
Динамическое давление при средней скорости и средней плотности	Рдин.	мм.вод. ст.	Wср2· ссрI/ 2	1,127
Сопротивление пучка труб первого газохода	Дhпуч.	мм.вод ст.	ок·( Wср2· ссрI/ 2)	6,287
Значение коэффициента сопротивления двух поворотов под 90о в I газоходе	опов.I	-	Пункт 1-36[1]	2
Сопротивление двух поворотов первого газохода	Дhпов.	мм вод.ст.	опов.I·( Wср2· ссрI/ 2)	2,254
Сопротивление первого газохода	ДhI	мм вод.ст.	Дhпуч.+ Дhпов.	8,541
Сопротивление II газохода
Средняя скорость газов в газоходе	WсрII	м/с	Из теплового расчета	8,5
Средняя температура газов	vср.II	оС	Из теплового расчета	350
Число рядов труб в глубину пучка по ходу газов	Z2	Шт.	Из конструктивного расчета	55
Значение коэффициента сопротивления			По данным рис. VII-6 [1]
- одного ряда коридорного пучка	оо	-	оо= ограф·Су·СRe	0,42·0,71 ·0,82 =0,2445
-всего пучка	ок	-	ок= оо· Z2	13,4475
Плотность газа при средней температуре	ссрII	кг ·с· сек2/м4	сГо273/(273 + vсрII) сГo=0,132	0,0578
Динамическое давление при средней скорости и средней плотности	Рдин.II	мм.вод. ст.	(Wср II)2· ссрII/ 2	2,088
Сопротивление пучка труб второго газохода	Дhпуч.II	мм.вод ст.	ок·(Wср II)2· ссрII/ 2	28,0784
Значение коэффициента сопротивления двух поворотов под 90о во II газоходе	опов.II	-	Пункт 1-36[1]	2
Сопротивление двух поворотов второго газохода	Дhпов.II	мм вод.ст.	опов.II·( Wср2· ссрII/ 2)	4,176
Сопротивление второго газохода	ДhII	мм вод.ст.	Дhпуч.+ Дhпов.	32,2544
Общее сопротивление котла
Суммарное сопротивление двух газоходов	ДhI + ДhII	мм вод.ст.	ДhI + ДhII	40,80
Значение коэффициента, учитывающего камеру догорания	k	-	Пункт 2.15 [1]	1,15
Общее сопротивление котла	Дhк	мм вод.ст.	k(ДhI + ДhII)	46,92

2.2 Аэродинамический расчет дымовой трубы

Принимаем к установке кирпичную дымовую трубу высотой Нр =45 м

Определяем сечение устья трубы

Fвых = [ВР ·Vух(vух + 273) n]/3600·273·Wвых = = [1870 ·10,8· (142 +273) ·4]/3600 ·273· 17 = 2 (м2),

где Wвых= 17 м/с - скорость движения дымовых газов на выходе из дымовой трубы (15ч20 м/с),

Bp принимаем равным 1870 м3/ч - расчетный расход топлива,

Vух принимаем равным 10,8 м3/м3 - объем уходящих газов,

vух принимаем равным 142оС - температура уходящих газов

Из выражения

Fвых = рd2вых/4 найдем dвых - диаметр устья дымовой трубы

Fвых = рd2вых/4 > dвых =v4Fвых/р = 1,596 (м)

Диаметр основания трубы

dнижн.= dвых + 0,02·Нтр. = 1,596 + 0,02·45 = 2,496(м).

Средний диаметр дымовой трубы

dср.= dвых + dнижн/2= 1,596 +2,496/2 = 2,046(м)

Аэродинамическое сопротивление дымовой трубы

Д hд.тр.=((л·Hтр./dср).+ од.тр.)Wд.тр.2сд.тр./2=((0,05·45/2,046) + 1)172*0,0868/2 = 26,3358 (мм.вод.ст),

где л = 0,05 коэффициент сопроивления, учитывающий материал трубы,

Wд.тр = Wвых.,

од.тр =1 - коэффициент местного сопротивления на выходе из трубы,

сд.тр. - плотность дымовых газов при температуре vух,

сд.тр. = (273/273 + vух) 0,132= 0,0868 (кг/м3).

2.3 Аэродинамический расчет топки

Аэродинамическое сопротивление топки принято Д hт.=6 мм. вод. ст.

2.4 Аэродинамический расчет водяного экономайзера

Аэродинамическое сопротивление водяного экономайзера вычисляется по формуле

Д hвэ= 0,5·z·Wср2·сср/2.= 0,5·20·100·0,066 /2= 30 (мм.вод.ст.),

где z - число труб в экономайзере,

Wср -средняя скорость газов,

сср -плотность газа при средней температуре.

2.5 Аэродинамический расчет боровов

Расчет сопротивлений дымоходов (боровов) производится из условия, что сопротивления на 25 пог.м. дымоходов составляют 2 мм вод. ст. Принимаем Д hбор. = 1,2 мм.вод.ст.

2.6 Аэродинамическое сопротивление котельной установки

Полное аэродинамическое сопротивление котельной установки

Д Нп. = n(Д hт + Д hк. + Д hв.э.+ Д hбор.)+ Д hд.тр. =4 (6 + 46,92 + 30 + 1,2) + 26,3358 = 362,816 (мм. вод. ст.)

Аэроднамическое сопротивление, приходящееся на газовоздушный тракт с одним котлоагрегатом

Д Нп./ = Д Нп./ n = 362,816 /4 = 90,704 (мм. вод. ст.)

3. РАСЧЕТ И ВЫБОР ТЯГОДУТЬЕВОЙ УСТАНОВКИ

Расчет и выбор тягодутьевых машин производится по расходу газов и с учетом сопротивлений газового и воздушного трактов.

3.1 Расчет и выбор дымососа

Расход продуктов сгорания перед дымососом

Vдс=Bp*(Vух+тх*Vо)*(дс+273)/273 = 1870*(10,8+0)*(142+273)/273 = 30700,88 м3/ч,

где тх=0 - присосы в газоходы,

Vo = 9,6 м3- теоретическое количество воздуха

Расчетная производительность дымососа

Qд.= в1· Вр.·Vух.(vух. + 273)/273 = 1,05· 1870 ·10,8· (142 +273)/273 = =32235,92(м3/ч),

где в1 = 1,05 [1] - коэффициент запаса по производительности.

Расчетное давление дымососа

Нр. = в2 (Д Нп/ - hсам.)= 1,1 (90,704 - 1,62) = 97,99 ( мм. вод. ст.),

где в2 = 1,1 [1] - коэффициент запаса по напору,

hсам. - разряжение (самотяга), создаваемое дымовой трубой,

hсам. = Нд.т.(0,123 - (0,132·273)/(273 +142)) =1,62 (мм. вод. ст.).

Приведенное давление дымососа

Нрпр= Нр..(vух. + 273)/(273+200)= 97,99· 415/473 = 85,97 (мм.вод. ст.)

Потребная мощность дымососа

Nдым.= 1,1·Qд.·Нрпр/3600 ·10,2 ·зэ, кВт.

Где зэ =0,7 - кпд электродвигателя

Nдым. = 118,6 (кВт)

Расчетная мощность электродвигателя

Nдв.д= в3 *Nдым = 124,53 (кВт),

в3= 1,05 - коэффициент запаса. По определенным величинам из таблицы 14.4 [4] выбираем тип и марку дымососа ДН-12,5, тип электродвигателя А03-3555-893.

3.2 Расчет и выбор дутьевого вентилятора

Принимаем значение сопротивления воздушного тракта

Д hв. = 20 мм вод. ст.

Значение сопротивления горелки для газового топлива принимаем

Д hгор.. = 90 мм вод. ст.

Принципиальная схема воздушного тракта

Размещено на http: //www. allbest. ru/

Суммарное аэродинамическое сопротивление воздушного тракта

Hв. = 1,1 (Д hв.+ Д hгор.) = 1,1(20 + 90) = 121 (мм вод. ст.)

Приведенное давление вентилятора

Д Hв.пр.= Hв.(273 +tхв)/(273 +30) = 121(273 +25)/(273 +30) = 119 (мм. вод. ст.)

Расчетная производительность дутьевого вентилятора

Qв. = 1,05 (бт.- Дбт)Вр.Vo (273 +txв)·760/hбар*273=1,05(1,1-0,1) 1870 ·9,6· (273 +25)· 760/750*273 = 20850,1 (м3/ч).

Мощность на валу вентилятора

Nв = 1,1 Qв. Д Hв.пр./3600 10,2 зэ = 1,1· 20850,1 ·119/3600 ·10,2· 0,7= 105,18 (кВт)

Мощность электродвигателя вентилятора

Nдв.в.= в3 Nв. = 109,49 (кВт),

в3= 1,05 - коэффициент запаса.

По полученным значениям из таблицы 14.1 [4] выбираем тип и марку вентилятора ВДН-11,2, электродвигатель А03-315М -893, мощность 110 кВт.

4. РАСЧЕТ И ВЫБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

4.1 Расчет и выбор питательного насоса

Выбор типа, количества ПН осуществляется по правилам Госгортехнадзора. Для надежного питания паровых котлов устанавливаются не менее 2-х ПН с независимыми приводами. Один из них, обычно паровой, резервный. Производительность каждого из насосов не менее 120 % максимальной выработки пара всеми работающими котлами.

Производительность насоса

Gп.н. = 1,2·Dбр. = 1,2·100 = 120 (т/ч)

Расчетное давление питательных насосов при установке баков-деаэраторов

Hп.н.=100[1,15(Pк - Рд.) + Нсет.] = 100[1,15(1,4-0,125) + 0,2] =1,67(м.вод.ст.),

где Pк = 1,4 МПа - расчетное давление пара в котле,

Рд. = 0,125 МПа - давление в деаэраторе атмосферного типа,

Нсет.= 0,2 МПа - суммарное сопротивление всасывающей и нагнетательной магистрали плюс геометрическая разность уровней воды в деаэраторе и барабане. По таблице 15.3 [4] подбираем центробежный питательный насос с электроприводом марки ПЭ-150-53 ( подача 150 м3/ч, напор 5,8 Мпа) с электродвигателем марки 2А3М1 -315/6000 (мощность 315 кВт). По таблице 15.7[4] подбираем поршневой паровой горизонтальный насос марки ПДГ-60/20А с подачей 60 м3/ч, напором 2,5 МПа (резервный питательный насос).

4.2 Расчет и выбор деаэратора атмосферного типа

Термические деаэрационные установки предназначены для удаления из воды, поступающей на питание теплогенераторов и подпитку тепловых сетей, коррозионно-активных газов - кислорода О2 и углекислоты СО2.

В паровых котельных в деаэраторе подвергаются дегазации вода, поступающие в деаэратор с химводоочистки и конденсат, возвращаемый с производства. Производительность деаэраторов паровой котельной, работающей с теплосетью закрытого типа, равна сумме расходов питательной воды на котельную и подпиточной воды для теплсетей.

В паровых котельных производительностью до 75 т/ч, работающих с тепловыми сетями закрытого типа, устанавливается один деаэратор. По приложению [4] выбираем два деаэратора типа ДА-50.

4.3 Выбор вакуумного деаэратора

Производительность вакуумного деаэратора равна сумме расходов подпиточной воды, греющего агента с учетом пятидесятипроцентного запаса.

G = (Gг.а. + Gподп.)*1,5 = 421,63 (т/ч)

Выбираем деаэратор марки ДВ-800М, вместимостью 14 м3.

4.4 Выбор питательных баков

Емкость питательного бака выбирается исходя из 1-2 х часового запаса питательной воды.

Gпв. = Dбр. + Gпр. = 100 + 2,72 = 102,72 т/ч

Для обеспечения необходимого запаса питательной воды необходим бак емкостью 100 м3

Выбираем бак-аккумулятор для деаэратора ДВ-800М емкостью 800т.

4.5 Выбор теплообменников

I. Подогреватель сетевой воды и охладитель дренажа:

Размещено на http: //www. allbest. ru/

1) Охладитель дренажа

Q = Dсп*C*(110.- 80) = 4111,42 МДж/ч

tср= (tб - tм)/ ln(tб/tм) =16,37оС, tб=110-85 = 25оС, tм=80-70 = 10оС

F=Q/k*tср = 4111,42/3*16,37 = 83,72 м2,

где k принимаем равным 3 Мдж/м2*ч*оС

2) Сетевой подогреватель

Q = Dсп*C*(194.- 110) = 11511,96 МДж/ч

tср= (tб - tм)/ ln(tб/tм) =33,61оС, tб=194-150 = 44оС, tм=110-85 = 25оС

F=Q/k*tср = 11511,96/4*33,61 = 85,63 м2,

где k принимаем равным 4 Мдж/м2*ч*оС

Принимаем ОД из [4] по полученным характеристикам марки ПВ-3-16: с площадью поверхности нагрева 28 м2; состоящим из трех секций.

Принимаем СП из [4] по полученным характеристикам марки ПСВ-90-7-15: с теплопроизводительностью 16,28 МВт.

Подогреватель исходной воды:

Размещено на http: //www. allbest. ru/

Q = (Gхим + Gподп)*C*(tп.в.- tx) = (18,8455 + 224,87)*4,187*(50-5) = 45919,66 МДж/ч

tср= (tб - tм)/ ln(tб/tм) =65оС,

tб=195-5 = 190оС, tм=60-50 = 10оС

F=Q/k*tср = 45919,66/13,5*65 = 252,33 м2,

где k принимаем равным 13,5Мдж/м2*ч*оС

Принимаем ПИВ из [4] по полученным характеристикам марки ПП-1-53-7-IV: с площадью поверхности нагрева 53,9 м2; теплопроизводительностью 7,62 МВт;

диаметром корпуса 630мм.

Охладитель выпара:

Q = Gдоб*(iхов3 - iхов2) = 16,38740*(249,84-229,31) = 336,43 МДж/ч

tср= (tб - tм)/ ln(tб/tм) =18,02оС,

tб=104-(iхов3/4,187) = 44,33оС, tм= 5оС

F=Q/k*tср = 336,43/5,5*18,02 = 3,4 м2,

где k принимаем равным 5,5Мдж/м2*ч*оС

Размещено на http: //www. allbest. ru/

Принимаем ОВ из [4] по полученным характеристикам марки ОВВ-8: с площадью поверхности нагрева 8 м2; диаметром и толщиной трубы корпуса 426Х9мм, числом ходов - 4. IV. Охладитель непрерывной продувки:

Размещено на http: //www. allbest. ru/

Q = Gпр*С*(54,77-50) = 2,72*4,187* (54,77-50) = 54,32 МДж/ч

tср= (tб - tм)/ ln(tб/tм) =32,55оС,

tб=104,3 - 54,77 = 49,53оС, tм= 69,98 - 50= 19,98оС

F=Q/k*tср = 54,32/3*32,55 = 0,556 м2,

где k принимаем равным 3 Мдж/м2*ч*оС

Принимаем ОНП из [4] по полученным характеристикам марки ПВ-1-02: с площадью поверхности нагрева 0,75 м2.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте «Производственная отопительная котельная» был выполнен расчет по заданным исходным данным.

В результате расчета тепловой схемы для обустройства котельной общей производительностью 100 т/ч было принято 4 котла серии ДЕ-25-14 ГМ.

По результатам аэродинамического расчета аэродинамическое сопротивление на один котлоагрегат составляет 90,704 мм вод. ст.; дымовая труба принята высотой 45 м из кирпича, средний диаметр трубы составляет 2,046 м.

Для преодоления аэродинамических сопротивлений газового и воздушного трактов выбраны следующие тягодутьевые устройства ( из расчета на один кот лоагрегат):

Дымосос марки ДН-12,5, с маркой электродвигателя AO3-355S-8Y3. (мощность 132 кВт).

Дутьевой вентилятор марки ВДН-11,2, электродвигатель AO3-315M-8Y3, мощность 110 кВт.

Выбрано следующее вспомогательное оборудование:

Питательные насосы:

а) центробежный питательный насос с электроприводом марки ПЭ-150-53 ( подача 150 м3/ч, напор 5,8 Мпа) с электродвигателем марки 2А3М1 -315/6000 (мощность 315 кВт).

б) резервный поршневой насос марки ПДГ-60/20 А ( подача 60 м3/ч, напор 2,5 Мпа).

Два деаэратора типа ДА-50, деаэратор вакуумный типа ДВ-800.

Бак емкостью 100 м3, и бак-аккумулятор емкостью 800м3.

Теплообменники:

ПВ-3-16, с площадью поверхности нагрева 28 м2;

ПСВ-90-7-15; котельная экономайзер насос деаэратор

ПП-1-53-7IV, с площадью поверхности нагрева 53,9 м2;

ОВВ-8, с площадью поверхности нагрева 8 м2;

ПВ-1-02, с площадью поверхности нагрева 0,75 м2.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Аэродинамический расчет котельных установок (нормативный метод) под ред. С.И. Мочана - Л. Энергия, 1977 -256с., ил.;

2. СниП II-35-76. Нормы проектирования. Котельные установки. М.: Госстрой СССР-1997 - 48с.;

3. Ривкин С.Л., Александров А.А. Теплофизические сойства воды и водяного пара - М.: Энергия, 1980 - 424с., ил.;

Роддатис К.Ф., Полтарецкий А.Н., Справочник по котельным установкам малой производительности /под ред. К. Ф. Роддатиса - М.: Энергоатомиздат, 1989 - 488с., ил.;

Делягин Г.Н. и др. Теплогенерирующие установки. Учебник для ВУЗов - М.: Стройиздат 1986 - 559с., ил.;

Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Теплогенерирующие установки»;

Гусев Ю.А. Основы проектирования котельных установок М.: Стройиздат, 1973 - 248с., ил.

Эстеркин Р.И. Котельные установки. Курсовое и дипломное проектирование: Учебное пособие.-Л.: энергоатомиздат.,1989.

Размещено на Аllbest.ru

...