Диагностика технического состояния насосных агрегатов

Средние квадратические значения виброскорости для номинального режима работы насосного агрегата, равные 7,1 мм/с для электродвигателя и 11,2 для насоса, являются аварийным порогом вибрации соответственно электродвигателя и насоса.

При оценке интенсивности вибрации берут максимальное ее значение в любом из трех взаимно перпендикулярных направлениях. Эксплуатация насосных агрегатов происходит на различных режимах, поэтому рекомендуется производить оценку интенсивности вибрации на насосе в зависимости от подачи.

Эксплуатация насоса при подачах ниже 0,8 и более 1,1 от номинальной с уровнями вибрации от 7,1 до 11,2 мм/с допускается ограниченно по времени до замены рабочего колеса насоса на сменное (в соответствии с требуемой подачей). Ориентировочные рекомендуемые значения снижения длительности межремонтного периода насосов при его эксплуатации на подачах менее 0,8 и более 1,1 от номинальной.

Общие требования к измерению вибрации

Вибрацию опор подшипников насосных агрегатов следует измерять и

регистрировать контрольно - сигнальными средствами измерения,

соответствующими требованиям ГОСТ 25865, ГОСТ 17168. Вибрацию на элементах крепления агрегата к фундаменту следует измерять и регистрировать портативными средствами измерения, соответствующими требованиям ГОСТ 25865 и ГОСТ 25275. Исполнение средств измерения вибрации должно отвечать требованиям ГОСТ 12.2.020, «Правил устройства электроустановок (ПУЭ)», соответствовать классу помещения, категории и группе перекачиваемых взрывоопасных сред по ГОСТ 12.1.011.

Диапазон измерения среднего квадратического значения виброскорости средств измерения вибрации 0-30 мм·сО№. Класс точности средств измерения вибрации должен быть не более 10 согласно ГОСТ 25865. Средства измерения вибрации должны иметь пломбы и свидетельства ведомственной поверки.

Вибрацию основных магистральных и горизонтальных подпорных насосных агрегатов измеряют и контролируют на всех подшипниковых опорах во взаимно перпендикулярных направлениях. Вертикальную составляющую вибрации измеряют на верхней части крышки подшипника над серединой длины его вкладыша. Горизонтально-поперечную и горизонтально-осевую составляющие вибрации измеряют на уровне оси вала агрегата против середины длины опорного вкладыша. Вибрацию вертикальных подпорных насосных агрегатов измеряют на корпусе опорно-упорного подшипникового узла насоса в вертикальном осевом и горизонтально-поперечном направлениях. Вибрацию всех элементов крепления агрегата к фундаменту измеряют и контролируют в вертикальном направлении. Вибропреобразователи контрольно-сигнальных средств измерения вибрации должны быть установлены на основании рекомендаций предприятия-изготовителя на подшипниковых опорах насосного агрегата для измерения вибрации в вертикальном направлении. Вибрацию подшипниковых опор электродвигателей следует измерять постоянно также и в горизонтально-поперечном и осевом направлениях, как при испытаниях согласно ГОСТ 20815. Измерения вибрации в точках, обозначенных знаком *, проводят в случае доступности при соблюдении требований безопасности. Вибрацию подшипниковых опор агрегата в направлениях, не контролируемых контрольно-сигнальными средствами измерения, следует измерять портативными средствами измерения.

Рисунок 2.4 - Расположение точек измерения вибрации для машин с высотой оси вращения 50-400 мм.

Жесткость крепления вибропреобразователя к объекту должна быть такой, чтобы основная частота собственных колебаний крепления была существенно выше (в 2-3 раза) максимальной частоты колебаний, подлежащих измерению.

Вибропреобразователи контрольно-сигнальных средств измерения следует крепить механическим способом (с помощью шпилек, винтов и т.д.). При измерении вертикальной составляющей вибрации вибропреобразователь крепится к площадке верхней крышки подшипников, горизонтальной - к специальным площадкам, жестко связанным с корпусом опоры в непосредственной близости к горизонтальному разъему корпуса подшипника.

Вибропреобразователи портативных средств измерения следует крепить с помощью шпильки, клея, специального магнита. Допускается применение виброщупа. При использовании виброщупа необходимо обеспечить достаточную силу прижатия (не менее 50Н) вибропреобразователя к месту измерения.

В процессе эксплуатации необходимо периодически контролировать работоспособность контрольно-сигнальных средств измерения вибрации. Контроль проводится при появлении сомнений в показаниях аппаратуры, но не реже одного раза в месяц.

Периодический контроль работоспособности контрольно-сигнальных средств измерения вибрации проводится методом сличения с контрольными средствами измерения, соответствующими требованиям ГОСТ 25865 и ГОСТ 25275.

Допустимая величина расхождения в показаниях контрольно-сигнальных и контрольных средств измерения определяется суммой систематических погрешностей обоих применяемых средств измерений.

При величине расхождения в показаниях, превышающей сумму систематических погрешностей применяемых средств измерений, контрольно-сигнальное средство измерения должно быть подвергнуто внеочередной поверке согласно ГОСТ 8.513 или ремонту.

2.3 Анализ неисправностей насосных агрегатов

Когда интенсивность вибрации НА приближается к предельно допустимым значениям, необходимо выяснить причины такого явления.

Однозначно универсального «рецепта» по определению неисправностей выдать невозможно из-за большого числа факторов, влияющих на вибрационное состояние насосного агрегата и порой одинакового уровня вибрации при развитии различных дефектов. Поэтому иногда предлагается наиболее простой и доступный подход при постановке диагноза - метод исключения («отбрасывания»). При применении этого метода исключаются из рассмотрения те неисправности, которые не проявляются при анализе вибросостояния машины. Для этого необходимо сгруппировать неисправности (дефекты) таким образом, чтобы можно было при достаточном объеме измерений однозначно исключить их из рассмотрения. Условно можно сгруппировать все неисправности по трем направлениям:

неисправности, связанные с нарушением жесткости крепления машины и ее узлов;

дефекты электромагнитного происхождения;

неисправности механического и гидродинамического происхождения.

Разбиение на три большие группы неисправностей позволяет упростить постановку диагноза, но увеличивает время его постановки.

Нарушения жесткости крепления, выделенные в первую группу неисправностей, если они присутствуют, вызывают изменение диагностических признаков у всех других дефектов и приводят к ложной постановке диагноза. С другой стороны, их легко обнаружить при проведении контурного обследования интенсивности вибрации объекта.

Многим дефектам электромагнитного происхождения характерна закономерность - уменьшение вибрации при «снятии» электрического питания.

Основные признаки неисправностей крепления агрегата на фундаменте

Основными дефектами установки насоса или электродвигателя на фундаменте или раме являются неплотные прилегания лап или стояков оборудования к раме или фундаменту, ослабление крепления, коробление рамы, трещины в фундаменте, разрыв анкерных болтов. Эти факторы увеличивают вибрацию объекта из-за уменьшения жесткости установки, а также уменьшения общих масс, колеблющихся вместе с объектом.

При достаточной жесткости системы «машина - рама - фундамент» вибрация крышки подшипника в 5-7 раз превышает вибрацию рамы рядом с анкерными болтами. Если жесткость системы по каким-либо причинам нарушена, то это соотношение уменьшается. Кроме того, происходит скачкообразное изменение вибрации в месте нарушения жесткости. Например, если вибрация на лапе подшипниковой опоры составляет порядка 7 мм/с, а на раме рядом с лапой порядка 3 мм/си меньше, то можно говорить о плохом креплении лапы к раме. Таким образом, если происходит резкое изменение вибрации в 2 раза и более в локальной точке системы, то можно считать, что это связано с плохой жесткостью крепления.

Плохая жесткость крепления рамы к фундаменту из-за некачественной подливки бетона или его разрушения в процесс е эксплуатации, коробления рамы или фундаментной плиты, «отставания» анкерного болта от фундамента или его разрыв легко обнаруживаются при снятии контурной характеристики. Например, если вибрация на раме рядом с анкерным болтом составляет порядка 4 мм/с и на анкерном болту вибрация тоже порядка 4 мм/с, а на бетоне фундамента около 0,5-0,8 мм/с и меньше, то можно предположить, что анкерный болт плохо залит в бетоне фундамента.

При плохом контакте стойки подшипниковой опоры с рамой вблизи от центра возрастают вертикальные вибрации, поскольку вместо нормальной деформации стойки от сжимающих сил возникают напряжения изгиба. Если имеются неплотности прилегания не в середине, а по краям подшипникового стояка, то в этом случае ослабляется жесткость установки в горизонтальном направлении и соответственно возрастают горизонтальные вибрации. Если установлено, что жесткость крепления насосного агрегата не нарушена, можно приступить к дальнейшему анализу причин вибрации.

Неисправности электромагнитного происхождения

Для неисправностей электромагнитного происхождения характерно то, что уровень вибрации электродвигателя более резко падает при отключении электродвигателя от сети. Для более достоверной оценки неисправности рекомендуется осуществить анализ вибрации без соединения двигателя с насосом.

Для обнаружения причин вибрации электромагнитного происхождения необходимо тщательно контролировать геометрические и электрические параметры электродвигателей при их ремонте. Так, расстояния между полюсами ротора и статора, называемые воздушными зазорами, а также соотношения между ними, определяют силу магнитного потока. Последний создает радиальные электромагнитные силы притяжения. При неравномерности зазоров равнодействующая электромагнитных сил, приложенных к ротору или статору, имеет постоянную составляющую, направленную в сторону меньших зазоров и создающую силу одностороннего притягивания между ротором и статором. Помимо этого из-за изменения магнитной проводимости при вращении ротора в равнодействующей электромагнитных сил имеется составляющая, которая периодически изменяется с двойной частотой сети. Это вызывает виброперемещение статора и ротора со стороны на сторону с двойной частотой сети.

При неравномерности зазоров равнодействующая электромагнитных сил вращается вместе с ротором и может вызвать в радиальном направлении периодические виброперемещения ротора и статора с частотой вращения.

Короткое замыкание обмотки возбуждения синхронного двигателя приводит к периодическому изменению магнитной индукции по окружности воздушного зазора. Возникающие при этом силы приводят к равнодействующей, вращающейся вместе с ротором и вызывающей периодические колебания ротора или статора с частотой вращения в радиальном направлении.

Виброперемещение при витковом замыкании зависит от числа замкнутых витков и податливости ротора или статора.

При вращении ротора магнитная проводимость по оси каждого полюса периодически изменяется из-за наличия пазов для обмотки. Частота изменения магнитной проводимости полюса из-за зубцов и соответственно вибрации машины

f_z=n*Z/60=Z*f_p, (7)

где Z- число пазов; f_p - частота вращения ротора.

Амплитуда вибрации от электромагнитных сил, как правило, по величине небольшая. При совпадении частот колебаний электродвигателя от таких сил с частотами колебаний от других источников может возникнуть резонанс, способствующий разрушению наиболее слабых элементов машины.

Эллипсность шеек ротора и двойная его жесткость вызывают вибрацию с двойной частотой вращения, которая может суммироваться с колебаниями электромагнитного происхождения.

Низкочастотные составляющие вибрации электродвигателей (меньше основной гармоники) не обусловлены причинами электромагнитного характера и, как правило, объясняются неустойчивым вращением вала на масляной пленке.

При анализе вибрации электромагнитного характера должны контролироваться электрические параметры работы машины (напряжение, ток, мощность и пр.), показатели нагрева, состояние фундамента и надежность крепления к нему, соединение электродвигателя с насосом и другие факторы.

Если неисправности электромагнитного происхождения не обнаружены, то причины повышенной вибрации могут быть вы званы механическими дефектами или нарушением гидромеханических процессов в насосе.

Диагностирование и прогнозирование технического состояния насосных агрегатов по общему уровню вибрации

Диагностирование насосных агрегатов по общему уровню вибрации является одной из наиболее доступных для решения и реализации задач оценки технического состояния оборудования, так как базируется на постоянном его контроле на основе обязательных к применению контрольно-сигнальных средств вибрации.

Диагностирование насосных агрегатов проводится в три этапа и основывается на сравнении текущих значений вибрации с предельно-допустимым базовым значением и оценки скорости изменения вибрации в двух интервалах наработки. Прогнозирование базируется на определении возможных значений вибрации методом взвешенной линейной регрессии на заданное время упреждения. Текущие значения вибрации обрабатываются при помощи методов статистического анализа.

Диагностирование и прогнозирование проводится на базе централизованного контроля вибрационного состояния насосного агрегата путем непрерывного измерения среднего квадратического значения вибрации (подача давления на входе и выходе насоса, потребляемая мощность) с последующей обработкой ин формации средствами автоматики и телемеханики НПС или РНУ. При решении данной задачи целесообразно создать базу данных в системе АСУ ТП.

В качестве контролируемого параметра вибрации устанавливается среднее квадратическое значение виброскорости.

Измеренные значения вибрации должны быть нормализованы, т.е. приведены к значениям вибрации при номинальной подаче насоса и бескавитационном режиме работы.

При последующем описании методологии использованы следующие условные обозначения:

Q-- подача насоса, м³/ч;

Q_ном-- номинальная подача насоса, м /ч;

Q` = Q/Q_ном-- относительная подача;

Р₁-- давление на входе насоса, МПа;

р₂-- давление на выходе насоса, МПа;

х_i-- значение виброскорости, мм/с;

хП -- точечное значение виброскорости, мм/с;

х` -- среднее арифметическое точечных значений виброскорости за сутки, мм/с;

х_нi -- нормализованное значение виброскорости, мм/с; х_пр -- прогнозируемое значение виброскорости, мм/с; ф_яр -- прогнозируемое время, оставшееся до достижения предельно-допустимого значение виброскорости;

с -- плотность перекачиваемой нефти, кг/м³;

Дh₁ -- кавитационныи запас насоса, м;

Дh_доп -- допускаемый кавитационныи запас насоса, м;

ДhП_доп -- относительный допускаемый кавитационныи запас насоса, м;

p_д -- барометрическое давление, МПа;

р_п -- давление насыщенных паров нефти, МПа;

д_i -- класс точности средства измерения вибрации, %;

х_шк -- верхнее значение шкалы средства измерения вибрации, мм / с.

Для каждого насосного агрегата, подлежащего диагностированию и прогнозированию, необходимы следующие данные:

техническая характеристика (типоразмер, номинальная подача, кавитационный запас);

эксплуатационные характеристики -- технологический номер в данной комбинации включения насосов (номер агрегата по потоку), значения Q, р₁, р₂ , х_i на подшипниковых опорах насоса и электродвигателя;

физические свойства нефти -- с, р_п;

вспомогательная информация -- название НПС, сквозной номер объекта во всей совокупности контролируемых насосных агрегатов, наработка к началу диагностирования.

Централизованный контроль вибрационного состояния агрегата проводится с помощью контрольно-сигнальных средств измерения вибрации, вибропреобразователи которых устанавливаются стационарно на подшипниковых опорах насоса и электродвигателя.

Контрольно-сигнальные измерения вибрации должны обеспечивать измерение виброскорости в диапазоне значений 0-30 мм/с и диапазоне частот 10--1000 Гц. Класс точности средств измерения вибрации должен быть не более 10. Каждый канал контрольно-сигнальных средств измерения вибрации должен быть оснащен устройством сквозного контроля работоспособности и сигнализации повреждения. Средства измерения должны иметь внутреннюю калибровку электрического тракта.

Каналы контрольно-сигнальных средств измерения вибрации должны обеспечивать выдачу сигнала в аналоговом виде на исполнительное устройство аварийной сигнализации и отключения агрегата.

Для реализации задачи необходимо знать подачу насоса, давление на входе и выходе насосного агрегата с точностью 0,6 %, мощность, потребляемую насосным агрегатом с точностью 0,5 %. Мощность определяется по счетчику

потребляемой электроэнергии или вольтметру и амперметру. Необходимо учесть, что на всех НПС, по требованию энергосистем, поддерживается режим работы синхронных двигателей, при котором со cosц=1.

Плотность перекачиваемой нефти рекомендуется измерять с точностью не хуже 1 %.

Барометрическое давление и давление насыщенных паров нефти определяются в лаборатории НПС согласно действующим методикам и могут передаваться на средства решения задач по телефонным каналам связи.

Решение задач диагностики целесообразно проводить автоматически по мере накопления указанной информации.

Из расчета должны быть исключены значения виброскорости, измеренные при пуске или остановке контролируемого агрегата или соседних с ним афегатов НПС, изменении режима работы НПС при смене положения регулирующего устройства (заслонки блока регулятора давления).

Измерения должны проводиться при стационарном режиме перекачки. Контроль стационарности осуществляется по подаче или по давлениям на входе или выходе насоса. Колебания контролируемого параметра не должны превышать ±3 % от среднего значения.

Замеры параметров проводятся при бескавитационном режиме работы насоса (Дh?0.7 Дh_доп) в рабочем диапазоне подач (0,8-1,2) Q_ном для каждого

типоразмера рабочего колеса.

Диагностирование и прогнозирование технического состояния агрегата базируется на анализе тенденции изменения вибрации, измеренной в контрольных точках.

Контрольными точками агрегата являются подшипниковые опоры насоса и электродвигателя, вибрация которых измеряется в вертикальной плоскости (4 точки измерения для одного агрегата). При использовании двухкомпонентных вибропреобразователей вибрация подшипниковых опор агрегата измеряется и контролируется и в горизонтальной плоскости.

Точечными значениями вибрации называется среднее арифметическое восьми значений виброскорости, измеренных с периодичностью 15 мин в течение двух часов работы агрегата. Средним точечных значений вибрации называется среднее арифметическое четырех членов текущей последовательности точечных значений.

Временный ряд, состоящий из 12 точечных значений вибрации, полученных за 24 ч работы агрегата, называется текущей последовательностью точечных значений вибрации. Временный ряд, состоящий из 15 значений средних точечных значений вибрации, называется последовательностью средних точечных значений вибрации.

Базовой характеристикой называется текущая последовательность точечных значений вибрации, полученная после монтажа или ремонта насосного агрегата. Базовая характеристика определяется при установившемся стационарном режиме работы агрегата при его наработке после монтажа или ремонта не менее 72ч.

Диагностирование базируется на следующих основных положениях. В процессе эксплуатации машины ее техническое состояние меняется вследствие износа деталей и узлов, вибрация возрастает. Скорость потери работоспособности и увеличение вибрации определяется индивидуальными особенностями насоса, его начальным состоянием и режимом эксплуатации, т.е. каждый насос требует индивидуального подхода и своей собственной базы для сравнения.

Определенным изменениям вибрации соответствуют определенные причины, их порождающие.

Все измеренные значения виброскорости, в том числе и базовые, должны быть нормализованы путем приведения к значениям виброскорости при номинальной подаче насоса и бескавитационном режиме работы. Так как в режиме частной кавитации работает первый по потоку насос, необходимо учитывать технологический номер агрегата, и для насоса второго или третьего по потоку приведение к бескавитационному режиму проводить не нужно.

Таблица 2.4 - Характер и причины изменения вибрации насосного агрегата

Характер изменения вибрации	Возможная причина неисправности
На одном подшипнике насоса или двигателя точечные значения вибрации выше нормативного значения или более интенсивный рост вибрации на данном подшипнике по сравнению с остальным	Выход из строя или интенсивный износ данного подшипника
На подшипниковых опорах насоса точечные значения вибрации выше нормативного значения или более интенсивный рост вибрации по сравнению с подшипниками электродвигателя	Выход из строя или интенсивный износ данных подшипников Дисбаланс ротора насоса Вибрация подводящих и отводящих трубопроводов Попадание посторонних предметов в проточную часть Насос работает в кавитационном режиме
На подшипниковых опорах электродвигателя значения вибрации выше нормативного значения или более интенсивный рост вибрации по сравнению с подшипниками насоса	Выход из строя или интенсивный износ данных подшипников Дисбаланс ротора электродвигателя
На передних подшипниках насоса и электродвигателя точечные значения вибрации выше нормативного значения или более интенсивный рост вибрации по сравнению с задними подшипниками агрегата	Расцентровка валов насоса и электродвигателя Выход из строя или интенсивный износ данных подшипников

Техническое диагностирование насосного агрегата проводится путем: оценки верхней доверительной границы точечного значения вибрации;

оценки степени изменения статистических параметров текущей последовательности точечных значений вибрации относительно базовой характеристики;

оценки диагностических коэффициентов двух последовательностей точечных значений вибрации.

Прогнозирование технического состояния осуществляется путем выявления изменения вибрации в последовательности сред них точечных значений вибрации и экстраполяции линии тенденции (тренда) на заданное время упреждения. Определяющей оценкой прогнозируемого технического состояния агрегата является верхняя доверительная граница прогнозируемого значения вибрации.

Предельно-допустимое значение вибрации и оценка технического состояния насосного агрегата устанавливаются в соответствии.

Таблица 2.5 - Периодичность сбора информации о вибросостоянии насосного агрегата

Этап	Периодичность
Сбор и подготовка (нормализация и статистическая обработка) информации для получения базовой характеристики Сбор и подготовка точечных значений вибрации Диагностирование по допустимому уровню вибрации Диагностирование по скорости изменения вибрации относительно базовой характеристики Диагностирование по скорости изменения вибрации на 2-х интервалах работы НА Выдача рекомендаций по дальнейшей эксплуатации НА или выходу его в ремонт с приложением перечня возможных неисправностей	Через 72 ч после монтажа или ремонта в течение суток Каждые 2 часа Каждые 2 часа 1 раз в сут 1 раз в 7 сут 1 раз в 5 сут

Оценка технического состояния объекта по результатам диагностирования и прогнозирования производится по каждой контрольной точке, а также путем сравнительного анализа уровней вибрации по всей совокупности контролируемых точек насосного агрегата. Рекомендуемая периодичность сбора. Нормализация производится путем приведения измеренных значений вибрации при текущем режиме работы агрегата к номинальному режиму работы агрегата. Номинальным значением давления на входе насоса называется значение давления, обеспечивающее бескавитационный режим работы насоса. Поминальное значение подачи определяется типоразмером агрегата и ротора насоса.

Необходимость нормализации вибрации по подаче вызвана значимым изменением виброактивности насоса в зависимости от подачи при одном и том же техническом состоянии машины. Полученная на основе экспериментальных данных при промышленной эксплуатации насоса НМ 10000-210. вибродиагностика насосный агрегат вал

Пересчет измеренных значений вибрации осуществляется по формуле

х_H=х_i/хП_QхП_?h

где хП_Q - коэффициент нормализации по подаче, хП_?h - коэффициент нормализации по кавитационному запасу насоса.

Для насосного агрегата, стоящего вторым или третьим по потоку, значение коэффициента хП_?h принимаем равным единице.

Величина хП_Q определяется по формуле

хП_Q =1, если QП=1; (8)

хП_Q= х_Q / х_Qном если QП?1; (9)

где х_Qном - значение вибрации, замеренной при номинальном режиме (QП=1);

х_Q=a₁+b₁Q, если QП<1; (10)

х_Q= a₂+b₂Q, если QП>1; (11)

Значение коэффициентов a₁, b₁, a₂, b₂ определяется для каждого вновь полученного или отремонтированного агрегата по методу наименьших квадратов путем замера значений вибрации при различных подачах насоса. По мере наработки коэффициенты должны уточняться.

Величина хП_?h определяется по формуле

хП_?h =1, если ?h₁??h_доп; (12)

х_h =х(?h₁/?h_доп)^Оk, если ?h₁<?h_доп. (13)

По результатам обработки опытных данных методом наименьших квадратов установлено, что для насосов типа ПМ значение коэффициента х для практических расчетов можно принять равным единице.

Текущий кавитационный запас насоса определяется по формуле

?h_i=0,102p₁+p_д+p_n/с. (14)

Допускаемый кавитационный запас насоса

?h_доп =?h_допном?h`_доп; (15)

?h`_доп определяется по формуле

?h`<sub>доп</sub> =d-lQ`+fQ`І . (16)

Показатель К определяется по формуле

К=КПК_н, (17)

где К, КП,К_н, - коэффициенты.

Величина КПопределяется по следующим зависимостям:

КП =1, если QП=1; (18)

КП =-1,81+4,03QП-1,2QІП, если QП<1; (19)

КП =-34,7+70,3QП-34,6QІП, если QП>1. (20)

Диагностирование насосного агрегата производится по трем критериям: по допустимому уровню вибрации;

по скорости изменения вибрации относительно базовой характеристики;

по скорости изменения вибрации на двух интервалах работы агрегата.

Диагностирование по допустимому уровню вибрации проводят в следующей последовательности.

Вычисляют точечное значение вибрации:

хП=1/8?х_i. (21)

где х_i - измеренные в течение двух часов с периодичностью 15 мин значения виброскорости. В дальнейшем, величины хП называются результатами измерений, а величины х_i результатами единичных наблюдений.

Определяют оценки среднего квадратичного отклонения (СКО) результата наблюдений:

S х_i =v?(х_i-хП)І/7 (22)

и оценки СКО результата измерения

SхП =S х_i/v8; (23)

доверительная граница случайной погрешности находится по формуле

о=tSхП , (24)

где t - коэффициент Стьюдента, зависящий от числа наблюдений и доверительной вероятности.

Для Р_а=0,95 и n=8 t=2,4.

Доверительная граница неисключенной систематической погрешности определяется по формуле

И=1,1дх_шк/100, (25)

где д - класс точности средства измерения, х_шк - верхнее значение шкалы средства измерения.

Сравнивают неисключенную систематическую и случайные погрешности с учетом следующего.

Если и/SхП<0,8, то неисключенной систематической погрешностью пренебрегают и верхнюю границу погрешности результата измерения принимают равной случайной погрешности: ?=о.

Если и/SхП>0,8, пренебрегают случайной погрешностью и ?=и.

Если 0,8?и/SхП>8, то

?=DS_?, (26) где

D=о+и/ SхП+и/1,1v3; (27)

S_?=vиІ/3,63+ SІхП. (28)

Выполнение исследования показали, что если уровень вибрации насоса и двигателя не превышает контрольную величину 5,5 мм/с (х_конт =5,5 мм/с), то эксплуатация насосного агрегата допускается без ограничения. При вибрации, превышающей 5,5 мм/с, агрегат рекомендуется подвергнуть дополнительному диагностированию с применением портативных приборов, позволяющих выполнять частотный анализ. Вывод агрегата в ремонт должен быть запланирован, если уровень вибрации превышает величину 7,1 мм/с.

При диагностировании по скорости изменения вибрации относительно базовой характеристики вычисляется средняя величина базовой характеристики:

хП_б =1/12?хП_i. (29)

Определяется временный ряд текущей последовательности точечных значений вибрации:

хП_Т =1/12?хП_i. (30)

Все измеренные значения виброскорости х_i о предварительно должны быть нормализованы.

Производится статистическая обработка базовой и текущей последовательностей по формулам 22, 23, 24. Значения базовой характеристики хП_б, t, SхП_б, заносятся в базу данных.

Оценка значимости изменения технического состояния насосного агрегата по сравнению с базовым определяется из условия:

хП_Т+t+SхП_T/хП_б+t+SхП_б<2. (31)

Если условие не выполняется для любой контрольной точки, то агрегат должен быть подвергнут дополнительному диагностированию с применением портативных средств вибродиагностики.

Диагностирование по скорости изменения вибрации на двух интервалах работы насосного проводят на основе сравнения интервалов, состоящих из 72 и 12 точечных значений. Причем последовательность, состоящая из 72 точек, предшествует последовательности из 12 точек, а вместе они образуют непрерывную последовательность из 84 точечных значений вибрации. Все точечные значения вибрации должны быть нормализованы. Составляется уравнение регрессии последовательностей, которую можно представить в виде полинома первой степени:

хП_Д= a_Д+b_Дn_Д(t). (32)

хП_k=a_K+b_kn_k(t). (33)

Индексы «д» и «к» обозначают соответственно длинный и короткий интервалы работы насосного агрегата.

Коэффициенты а_д,а_к,b_д,b_к определяются путем решения системы нормативных уравнений для длинного и короткого интервалов соответственно:

? х_i= an+b?i. (34)

?х_i=a?i+b?iІ. (35)

где i - номер точечного значения виброскорости в последовательностях.

Оценка значимости технического состояния насосного агрегата определяется путем сравнения диагностических коэффициентов r₁, r₂, r_a, r _b:

r₁?r_a; (36)

r₂?r_b; (37), где

r₁=a_К-(a_Д+b_Дn_Д); (38)

r₂=b_к - b_Д ; (39)

r_a =3(S_АД+ S_АК); (40)

r_b =3(S_bД+ S_bК); (41)

SІ_a=1/n(1+nПІ/S_nІ) SІ_TP; (42)

SІ_b=1/nS_nІ* SІ_TP; (43)

SІ_TP =1/n-2?[ х_i-(a+bi)]І; (44)

nП=1/n?(i); (45)

SІ_n =1/n?(i-nП)І; (46)

При выполнении условия для всех контрольных точек эксплуатация насосного агрегата допускается без ограничения. В противном случае агрегат должен быть подвергнут дополнительному диагностированию.

По результатам диагностирования по трем указанным критериям в соответствии с перечнем возможных причин неисправностей выдается диагностическое сообщение, и с учетом результатов диагностики по эксплуатационным параметрам принимается решение о дальнейшей эксплуатации или вы воде в ремонт оборудования.

Прогнозирование технического состояния насосного агрегата базируется на определении возможных значении вибрации методом взвешенной линейной регрессии на заданное время упреждения.

Тренд изменения вибрации аппроксимируется линейной регрессией:

х_ТР=А+ВN, (47)

где А и В - коэффициенты, определяются с помощью «взвешенного» метода наименьших квадратов путем решения системы нормальных уравнений:

?хП_Тв^j=А?в^j+В?Тв^j; (48)

?хП_ТТв^j=А?Тв^j+В?ТІв^j; (49)

где N - число членов в последовательности средних точечных значений вибрации, N=15, N_i=1, …, 15; х_Т - среднее точечных значений вибрации,

хП_Т=1/4-?хП; (50)

в^j - вес членов последовательности, в=0,85; j - период отставания члена последовательности от последнего уровня, j=14, …, 0;

Т=N-j, T=1,…, 15,

Прогнозируемое значение вибрации определяется по формуле

х_ПР =А+В(N+L). (51)

где L - число членов в последовательности средних точечных значений вибрации на заданное время упреждения (80 ч), L=10.

Верхняя доверительная граница прогнозируемого значения вибрации

х_ПРВЕРХ =х_ПР+tkS_TР. (52)

где t - коэффициент Стьюдента.

Если выполняется условие х_ПРВЕРХ ? х_Н , то допускается эксплуатация агрегата без ограничения в течение 80 ч работы.

Если условие х_ПРВЕРХ ? х_Н не выполняется, то вычисляется прогнозируемое время вывода оборудования в ремонт (в ч):

ф_ПР=8х_Н-А-ВN-кtS_TР/В. (55)

После указанного времени агрегат должен быть взят под контроль и проведено дополнительное диагностирование. Для повышения вероятности прогнозирования оно должно осуществляться по всем контрольным точкам.

Прогнозирование остаточного ресурса можно осуществлять не только на основе установленной, на насосном агрегате контрольно-сигнальной виброаппаратуре, задействованной в системе автоматики НПС и осуществляющей постоянный автоматический контроль. Задачу прогноза можно решать и на более длительный период на основе периодической информации, собираемой при помощи портативных приборов. При этом рекомендуется осуществлять измерения величины вибрации и шума (акустического сигнала). Тогда общий прогноз целесообразно ставить по результатам анализа тренда вибрации и шума. Причем проводимые приемы диагностирования и прогнозирования можно использовать не только для насосных агрегатов, но и для другого оборудования НПС.

2.4 Расчет параметров диагностируемого агрегата НМ 10000-210

2.4.1 Пример диагностирования текущего технического состояния насосного агрегата

Исходные данные для расчетов

Насос НМ 10000-210с ротором 1,0 Q_HOM ;

D_H=495/485 мм;

n_H=3000 об/мин;

з_НОМЭ.Д.=97,6%;

р_H= 998,2 кг/м³.

Таблица 2.6 - Фактические параметры насосного агрегата и свойства перекачиваемой нефти.

Номер результата наблюдения, J=1-т	Q, м31с	Pвх,Па	Pвых,Па	N, кBm	n, об/мин	с, кг 1 м3
			I режим
1	2,11	13,73105	32,57-Ю5	5732	2958,0	838,0
2	2,10	13,73-105	32,57-Ю5	5732	2964,0	838,3
3	2,10	13,93-10s	'33,06-Ю5	5688	2958,0	839,7
4	2,10	14,0310=	33,26-105	5695	2961,0	839,4
5	2,11	14,03-105	33,35-10=	5747	2967,6	839,0
6	2,11	13,73-105	32,86-105	5700	2958,0	838,8
7	2,11	13,73-Ю5	32,86-105	5700	2958,0	838,6
8	2,11	13,73-105	32,86-105	5664	2970,0	838,3
9	2,11	13,73-105	32,96-10=	5730	2959,8	837,9
10	2,10	13,93-Ю5	32,96-Ю5	5688	2968,8	837,7
11	2,11	13,83'105	32,96-105	5710	2973,0	837,4
12	2,11	13,93-105	32,96-105	5763	2973,6	837,7
13	2,11	13,83-105	32,96-10=	5730	2974,8	838,0
14	2,12	13,83-Ю5	32,96-10=	5739	2968,8	838,0
15	2,12	13,73-10=	32,86'105	5713	2967,0	838,0
16	2,11	13,83-Ю5	32,93-10=	5715	2965,4	838,3
17	2,11	13,83-105	32,93-105	5715	2965,4	838,3
18	2,11	13,83-105	32,93-105	5715	2965,4	838,3
19	2,11	13,83-105	32,93-Ю5	5715	2965,4	838,3
20	2,11	13,83-105	32,93-10=	5715	2965,4	838,3
21	2,11	13,83-Ю5	32,93'10=	5715	2965,4	838,3
II режим
1	2,65	15,1110=	31,49-105	5809	2958,0	837,0
2	2,65	15,21-105	31,78-10=	5829	2958,0	837,0
3	2,66	15,11-Ю5	31,59105	5823	2958,0	837,0
4	2,67	15,21-Ю5	31,69-105	5832	2955,0	837,8
5	2,67	15,11-10=	31,59-105	5827	2952,0	838,5
6	2,67	14,91-10=	31,39-10ь	5851	2950,5	838,0
7	2,66	14,62-105	.31,10-10=	5799	2949,0	837,5
8	2,64	14,52-Ю5	31,0-105	5761	2946,0	837,5
9	2,64	14,52-10s	31,0-10=	5789	2953,2	837,5
10	2,64	14,52-105	31,1-Ю5	5755	2949,0	836,6
11	2,65	14,62-105	31,1-Ю5	5757	2952,0	835,6
12	2,66	14,52-10=	31,0-10=	5756	2952,0	835,7
20	2,66	14,76-105	31,27-105	5805	2954,8	836,8
21	2,66	14,76-105	31,27-105	5805	2954,8	836,8

Паспортные характеристики насоса даны в прил. 1.

С учетом значений коэффициентов аппроксимации (см. прил. 2) паспортные характеристики можно представить в виде:

H=344,86684-0,018632Q+1,536841·10^-6 ·QІ-1,02566·10^-10 ·Qі

N=4034,84966+0,041743Q+0,000061 ·QІ-4,109447·10^-9 ·Qі,

где Q - подача насоса, мі/ч;

з=сQH·10⁴ /102Nз_{НОМЭ.Д..}

Эксплуатационные характеристики, физические свойства нефти

Технологический номер НА - №2; D = 490/480 мм. Мгновенные значения подачи, давлений, мощности и частоты вращения для двух режимов работы насоса, а также плотность нефти.

СТАТИСТИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ПАРАМЕТРОВ

Определяются среднеарифметические значения и СКО результатов наблюдений. Результаты вычислений представлены в табл. 7.

Таблица 2.7 - Результаты вычислений среднеарифметических значений эксплуатационных параметров насосного агрегата и СКО

Параметры	Q, м3/сек	Рвх, Па	Рвых, Па	N, кВт	п, об/ мин	с, кг/м3
			I режим
xП S (xj)	2,11 0,01	13,83-105 0,11-105	32,93-105 0,20-105	5715 26,55	2965,4 6,19	838,3 0,66
			II режим
xП S (xj)	2,66 0,01	14,76-105 0,29-105	31,27-105 0,27-105	5805 32,71	2954,8 5,62	836,8 0,91

Проверку однородности полученных наблюдений параметра для простоты проводим для наибольшего и наименьшего значений.

Подсчитываем относительное отклонение х, от x_t.

Так как условия неравенства выполняются для всех x_j, то с вероятностью 0,95 грубых ошибок в наблюдениях нет.

Определим оценку СКО результата измерения и доверительные границы случайной погрешности для т -21,t = 2,086.

Определяем ?xП - предел систематической погрешности средства измерения величины xП, затем находим доверительные границы неисключенной систематической погрешности ихП . Подсчитываем суммарную погрешность ?xП и относительную погрешность дхП.

Определим среднее значение развиваемого насосом напора для двух режимов:

режим I НП=(32,93-13,83)10⁵ /9,81·836,8=232,25 м;

режим II НП=(31,27-14,76)10⁵ /9,81·836,8=201,12 м.

Относительная предельная погрешность определения напора находится следующим образом:

режим I

дНП =v(1/838,3·9,81·232,25)І[0,79·13,83·10⁵)І+(0,74·32,93·10⁵ )І]+1,1І=1,78%;

режим II

дНП =v(1/836,3·9,81·201,12)І[0,78·14,76·10⁵)І+(0,75·31,27·10⁵ )І]+1,1І=1,93%.

Определим среднее значение КПД для двух режимов:

режим I з=836,8·2,11·232,25/102·5715·97,6*10⁴ =72,2%

режим II з=836,8·2,66·201,12/102·5805·97,6*10⁴ =77,5%

Приведение усредненных параметров насоса к паспортным условиям

Так как фактические данные о вязкости перекачиваемой нефти отсутствуют, то будем считать, что насос работает в автомодельной зоне, т.е. его напор и КПД не зависят от вязкости.

Приведение параметров насоса к номинальному диаметру рабочего колеса D_H = 495/485 при фактическом D=490/480 мм осуществляется в соответствии с формулами:

Так как n_s =233,9, то r=2,35; L=1,85;

режим I

H _пер2=232,25·(0,485/0,49) ^2,35 =226,8 м;

Q _пер2=2,11·(0,485/0,49) ^1,85 =2,07 м³/с;

N _пер2=838,3·2,07·226,8·10⁴ /102·71,9·97,6=5498 квm;

з _пер2 =71,9%,

режим II

H _пер2=201,12·(0,485/0,49) ^2,35 =196,4 м;

Q _пер2=2,66·(0,485/0,49) ^1,85=2,61 м³/с;

N _пер2=838,3·2,61·196,4·10⁴ /102·77,2·97,6=5581 квm;

з _пер2 =77,2%.

Приведение параметров насоса к номинальной частоте вращения и номинальной плотности перекачиваемой жидкости производится:

режим I

Q _пр=2,07·(3000/2965,4) =2,09 м³/с;

H _пр=226,8·(3000/2965,4) ² =232 м;

N _пр=5498·(3000/2965,4)³ ·998,2/838,3 =6779 квm;

з _пр= з _пер2 =71,9%;

режим II

Q _пр=2,61·(3000/2954,8) =2,65 м³/с;

H _пр=196,4·(3000/2954,8) ² =202 м;

N _пр=5581·(3000/2954,8)³ ·998,2/836,8 =6968 квm;

з _пр= з _пер2 =77,2%;

Определим мощность на валу насоса:

режим I

N _прНАС=6779·97,6/100 =6616 квm;

режим II

N _прНАС=6968·97,6/100 =6801 квm.

Определяем относительные предельные погрешности приведенных значений параметров насосного агрегата:

режим I

дQ _пр=v0,47І+1,11І=1,20%;

дH_пр =v1,78І+4·1,11І=2,85%;

дN_пр =v0,7І+9·1,11І=3,4%;

дз _пр =v0,7І+0,47·1,78І=1,63%;

режим II

дQ _пр=v0,43І+1,11І=1,19%;

дH_пр =v1,93І+4·1,11І=2,94%;

дN_пр =v0,7І+9·1,11І=3,4%;

дз _пр =v0,7І+0,43·1,93І=1,78%;

Абсолютные предельные погрешности определения параметров насоса находятся:

режим I

еQ_пр=1,20·2,09/100=0,025 мі/с;

еH_пр=2,85·232/100=6,6 м;

еN_прНАС=3,4·6616/100=225 квm;

ез_пр=1,63·71,9/100=1,2%;

режим II

еQ_пр=1,19·2,61/100=0,031 мі/с;

еH_пр=2,94·202/100=5,9 м;

еN_прНАС=3,4·6801/100=231 квm;

ез_пр=1,78·77,2/100=1,4%;

Окончательно значения параметров, характеризующих режимы I и II, записываются в следующем виде:

режим I

Q=2,09±0,025 мі/с;

H=232±6,6 м;

N_НАС=6616±225 квm;

з=71,9±1,2 %;

режим II

Q=2,65±0,031 мі/с;

H=202±5,9 м;

N_НАС=6801±231 квm;

з=77,2±1,4 %;

Расчет паспортных данных

Так как базовые характеристики насосного агрегата отсутствуют, параметры, характеризующие данный режим, будем сравнивать с паспортными.

Для подачи Q_ПP для обоих режимов определим паспортные значения напора, мощности и КПД:

режим I

H_пасп=344,866480-0,018632·7524+1,536841·10^-6·7524І-1,02566·10^-10·7524і=250 м;

N_пасп=4034,384966+0,041743·7524-0,000061·10^-6·7524І-4,109447·10^-9·7524і=6051 квm;

з _пасп=998,2·7524·250·10⁴ /3600·102·6051·97,6=85,9%;

режим II

H_пасп=344,86648-0,018632·9540+1,536841·10^-6·9540І-1,02566·10^-10·9540і=218 м;

N_пасп=4034,384966+0,041743·9540-0,000061·10^-6·9540І-4,109447·10^-9·9540і=6416 квm;

з _пасп=998,2·9540·250·10⁴ /3600·102·6051·97,6=90,3%;

Техническое диагностирование насосного агрегата по двум режимам

Определим верхние и нижние границы паспортных значений и сравним их соответственно с нижними и верхними границами приведенных значений параметров.

Производим сравнение напора, мощности и КПД для каждого режима:

режим I

Q=7524мі/ч(2,09мі/c);

Н<H_пасп;

N>N_пасп;

з<з _пасп;

режим II

Q=9540мі/ч(2,65мі/c);

Н<H_пасп;

N>N_пасп;

з<з _пасп;

В соответствии с перечнем возможных причин отличия фактических характеристик от паспортных делаем вывод о чрезмерных утечках через уплотнения рабочего колеса или торцовые уплотнения. Возможна негерметичность обратного клапана в обвязке насосного агрегата на НПС. Так как КПД насоса много меньше паспортного, насос и обратный клапан подвергаются ревизии и по ее результатам могут быть выведены в ремонт.

Пример определения тенденции изменения технологических параметров насосного агрегата.

Исходные данные

Насосный агрегат НМ 10000-210. Замеры проводились через сутки (24 ч).

Таблица2. 8 - Результаты замеров параметров насосного агрегата

n	1	2	3	4	5	6	7
HП	0,73	0,78	0,74	0,64	0,66	0,71	0,62
зП	1,003	1,001	1,000	1,000	0,998	0,999	0,999

Построение линий тенденции. Построение линии тенденции производится в данном примере методом полусредних значений. Данные делятся пополам (при нечетном числе данных -среднее значение выбрасывается). Для каждой полученной группы определяются средние значения и наносятся на график. Соединив эти две точки, получаем прямые линии тенденции изменения относительных значений напора и КПД.

Определение среднего квадратического отклонения от трендов производиться:

S(з)=0,863·10^-і;·10^-і;

S(H)=0,044.

Средняя квадратическая ошибка трендов

S(з)=0,326·10^-і;

S(H)=0,017.

Доверительный интервал для трендов

з`±2,447·0,326·10<sup>-</sup>і= з`±0,798·10^-і;

Н`±2,447·0,017= Н`±0,042.

Прогнозируемые значения относительных значений напора и КПД определяются по линиям тренда в соответствии периодов упреждения L = 1 (1 сут), L = 2 (2 сут).

Определяем доверительный интервал для прогнозируемых на сутки вперед относительных значений КПД и напора:

з` _прогн±S(hП)·k^*=0,998±0,326·10^-і·2,638=0,998±0,86·10^-і;

H` _прогн±S(HП)·k^*=0,61±0,017·2,638=0,61±0,045.

Определяем прогнозируемые значения КПД и напора через сутки:

з _прогн=(0,998±0,00086)з_баз;

Н _прогн=(0,61±0,045)з_баз .

Определяем доверительный интервал для прогнозируемых на 2 сут вперед относительных значений КПД и напора:

з` _прогн±S(hП)·k^*=0,9971±0,326·10^-і·2,8748=0,9971±0,00094;

H`_прогн±S(HП)·k^*=0,59±0,017·2,8748=0,59±0,049.

Определяем прогнозируемые значения КПД и напора через 2 сут:

з _прогн=(0,997±0,00094)з_баз;

Н _прогн=(0,59±0,049)з_баз .

Определение времени до вывода насосного агрегата в ремонт

Определяем коэффициенты тренда для КПД:

a₁

дипломная работа "Диагностика технического состояния насосных агрегатов" скачать

Подобные документы

• Методы оценки технического состояния газоперекачивающих агрегатов

  Характеристика критериев надежности газоперекачивающих агрегатов с газотурбинным приводом. Классификация отказов оборудования, диагностика деталей, омываемых маслом. Изучение методов исследования текущего технического состояния ГПА в период эксплуатации.
  
  диссертация [2,3 M], добавлен 10.06.2012
  

• Система виброизоляции насосного агрегата НМ-5000

  Общий вид упрочненной вибродемпфирующей фундаментной рамы насосных агрегатов. Технические характеристики компенсатора сильфонного. Надёжная работа насосных агрегатов во время эксплуатации. Выбор типоразмера и количества виброизоляторов, их расчет.
  
  курсовая работа [1,7 M], добавлен 13.05.2015
  

• Автоматизация насосных агрегатов на нефтеперекачивающей НПС "Травники"

  Технологическая характеристика НПС "Травники". Автоматизация магистральных насосных агрегатов. Требования к системе. Разработка программного обеспечения логического управления. Контрольно-измерительная аппаратура. Расчет установки пенного тушения.
  
  дипломная работа [1,9 M], добавлен 16.04.2015
  

• Диагностика нефтепромысловых трубопроводов

  Основные этапы диагностирования трубопроводов. Анализ методов диагностики технического состояния: разрушающие и неразрушающие. Отличительные черты шурфового диагностирования и метода акустической эмиссии. Определение состояния изоляционных покрытий.
  
  курсовая работа [577,3 K], добавлен 21.06.2010
  

• Деятельность КФХ Таранникова М.В. Колосовского района Омской области

  Определение технического состояния машин без разборки и в отделениях технической диагностики. Выполнение технологических процессов разборки, сборки, обкатки машин, узлов и агрегатов при ремонте в мастерских хозяйств и на специализированных предприятиях.
  
  отчет по практике [25,9 K], добавлен 04.09.2014
  

• Процессы измерения технического состояния деталей машин. Твердомеры. Восстановление вала масляного насоса

  Факторы измерения твердости, дающие возможность без разрушения изделия получить информацию о свойствах. Разрушающие методы контроля твёрдости. Схема метода ремонтных размеров. Восстановление валов плазменно-дуговой металлизацией. Гальванические покрытия.
  
  презентация [1,4 M], добавлен 02.05.2015
  

• Термодинамический анализ эффективности агрегатов энерготехнологических систем

  Устройство котлов-утилизаторов; термодинамический анализ эффективности агрегатов энерготехнологических систем и протекающих в них процессов. Оценка экономии топлива за счет утилизации теплоты отходящих газов сажевого производства, расчет дымовой трубы.
  
  курсовая работа [171,7 K], добавлен 08.12.2010
  

• Разработка системы оперативно-диспетчерского контроля и управления канала

  Анализ технологических процессов на насосных станциях канала. Разработка требований к системе оперативно-диспетчерского контроля и управления, элементов программного и технического обеспечения. Меры пожарной безопасности, экологический контроль.
  
  дипломная работа [1,0 M], добавлен 25.04.2009
  

• Расчет и подбор оборудования штанговых скважинных насосных установок

  Анализ применения штанговых скважинных насосных установок (ШСНУ) в современных условиях. Схема устройства ШСНУ, расчет, подбор оборудования. Скважинные штанговые насосы, их назначение и рекомендуемая сфера применения. Характеристика работы насосных штанг.
  
  контрольная работа [1,2 M], добавлен 19.01.2016
  

• Устройство и эксплуатация газоперекачивающего агрегата с электропроводом

  Понятие и классификация газоперекачивающих агрегатов. Технологическая схема компрессорных станций с центробежными нагнетателями. Подготовка к пуску и пуск ГПА, их обслуживание во время работы. Надежность и диагностика газоперекачивающих агрегатов.
  
  курсовая работа [466,2 K], добавлен 17.06.2013
  

• Диагностика автомобиля

  Сущность, физические основы и методы диагностики автомобилей. Выбор диагностических параметров для оценки технического состояния и постановка диагноза. Структурно-следственная схема цилиндропоршневой группы двигателя. Средства технической диагностики.
  
  курсовая работа [439,2 K], добавлен 18.02.2009
  

• Проектирование зоны технического ремонта

  Организация технологического процесса работ по ремонту деталей, узлов и агрегатов автомобиля. Текущий ремонт агрегатов трансмиссии, сцепления, коробки передач, привода передних колес и карданной передачи. Стенд для выпрессовки шпилек ступиц колёс.
  
  курсовая работа [3,0 M], добавлен 15.10.2013
  

• Расчет насосной установки для трубопровода

  Гидравлический расчёт трубопровода в проектировании насосных установок и станций. Схема компоновки агрегатов и регулирование работы центробежной помпы. Использование центробежных, горизонтальных, консольных и одноступенчатых электронасосных аппаратов.
  
  дипломная работа [927,3 K], добавлен 21.06.2011
  

• Проектирование организации средств контроля в процессе производства детали "валок правильный"

  Процессы технического контроля в мире. Установление необходимости проведения технологического контроля. Сталь инструментальная штамповая как материал для эксперимента. Метод получения заготовки. Разработка средства технического контроля валов правильных.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 14.11.2010
  

• Анализ спектра вибросигналов

  Анализ методов диагностирования и диагностических признаков неисправностей поршневых компрессоров. Нормативно-методическое обеспечение мониторинга технического состояния. Обработка спектральных инвариант с помощью программного обеспечения MatLab.
  
  дипломная работа [1,2 M], добавлен 09.10.2013
  

• Диагностика осевых компрессоров

  Основные принципы и методы диагностики. Особенности метода вибрационного контроля и акустической эмиссии. Осевые компрессоры: основные элементы, принцип действия. Краткая характеристика программы диагностики неисправностей агрегата ГПА-Ц-6,3 и ГТК-10-4.
  
  курсовая работа [3,1 M], добавлен 02.03.2015
  

• Технологическая подготовка ремонтного производства нефтеперекачивающих насосов

  Технические характеристики центробежных насосных нефтеперекачивающих агрегатов. Выбор насоса и устранение его дефектов и поломок. Технология ремонта деталей и правки отдельных узлов насосного агрегата АЦНС-240 для закачки воды в продуктивные пласты.
  
  дипломная работа [2,6 M], добавлен 15.06.2014
  

• Назначение и возможности систем вибрационного мониторинга и диагностики роторного оборудования

  Исследование возможности контроля технического состояния оборудования по его вибрации. Назначение и возможности систем вибрационного контроля на примере переносного диагностического комплекса ВЕКТОР–2000, диагностируемые узлы и обнаруживаемые дефекты.
  
  дипломная работа [9,1 M], добавлен 29.10.2011
  

• Водоснабжение агропромышленного комплекса

  Выбор системы водоснабжения. Определение параметров насосной станции, расчет подачи и напора. Выбор насосных агрегатов и регулирование их работы. Определение диаметра трубы водоввода. Расходы, протекающие по трубам кольца по ходу часовой стрелки.
  
  курсовая работа [58,5 K], добавлен 26.10.2011
  

• Вибродиагностика деталей машин

  Анализ вибрации роторных машин, направления проведения диагностики в данной сфере. Практика выявления дефектов деталей машин и оценка его практической эффективности. Порядок реализации расчета частоты дефектов с помощью калькулятора, анализ результатов.
  
  учебное пособие [3,2 M], добавлен 13.04.2014
  

Другие документы, подобные "Диагностика технического состояния насосных агрегатов"

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам