Расчет аккумуляторной батареи
Определение необходимой емкости аккумуляторной батареи. Расчет параметров обмотки якоря электродвигателя, магнитной системы и параметров обмотки возбуждения. Характеристика работы стартера на двигателе. Разработка схемы управления электростартером.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 27.09.2017 |
| Размер файла | 1,7 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
Задание
Исходные данные
1. Расчетная мощность. Номинальная мощность аккумуляторной батареи
2. Главные размеры электродвигателя
3. Обмотка якоря
4. Определение размеров паза
5. Магнитная система электродвигателя
6. Расчет параметров обмотки возбуждения
7. Рабочие характеристики
8. Характеристики работы стартерного электродвигателя на ДВС
9. Схема управления стартером
Список литературы
Задание
Определить необходимую емкость аккумуляторной батареи, выбрать ее по каталогу.
Определить главные размеры электродвигателя.
Рассчитать параметры обмотки якоря электродвигателя.
Рассчитать магнитную систему электродвигателя.
Рассчитать параметры обмотки возбуждения.
Рассчитать рабочие характеристики стартерного электродвигателя.
Рассчитать характеристики работы стартера на двигателе
Разработать схему управления электростартером.
Графическая часть:
Стартер - конструктивный чертеж.
Расчетные характеристики
Электростартер - схема электрическая принципиальная
Исходные данные
аккумуляторный батарея электродвигатель стартер
Напряжение бортовой сети: UН = 12 В
Номинальная мощность: P2 = 1900 Вт
Номинальная частота вращения: nЯ = 1350 об/мин
Частота вращения на холостом ходу: nХХ = 4200 об/мин
Возбуждение: Последовательное
Автомобиль (прототип): Mercedes-Benz
1. Расчетная мощность. Номинальная мощность аккумуляторной батареи
Электромагнитный КПД, учитывающий влияние магнитных и механических потерь в электродвигателе для Р2 = 1,9 кВт ЭМ = 0,91 (рисунок 1).
Рисунок 1 Зависимость электромагнитного КПД стартерных электродвигателей от номинальной мощности
Расчетная электромагнитная мощность
(1.1)
Кратность рабочей силы тока силе тока короткого замыкания в режиме номинальной мощности для двигателя с последовательным возбуждением k = 0,62 (рисунок 2).
Рисунок 2 Скоростные и моментные характеристики электродвигателей постоянного тока в относительных координатах: 1 - параллельное возбуждение; 2 - последовательное возбуждение; 3 - смешанное возбуждение
Падение напряжения на щетках принимаем постоянным и равным UЩ = 1 В ([2], с. 39).
Расчетная ЭДС в обмотке якоря
(1.2)
Сила тока в расчетном режиме работы
(1.3)
Суммарное сопротивление цепи якоря
(1.4)
Максимальная электромагнитная мощность
(1.5)
В режиме максимальной электромагнитной мощности (k = 0,5):
; (1.6)
; (1.7)
(1.8)
Номинальная емкость аккумуляторной батареи характеризуется величиной ее относительной энергии LОТН = (UHC20)/Pmax ([2], с. 68), зависимость которой от максимальной расчетной мощности оптимальных по массе электропусковых систем приведена на рисунке 3.
Рисунок 3 Зависимость относительной энергии аккумуляторных батарей от максимальной расчетной электромагнитной мощности (пунктирные кривые при U=12 В)
Из рисунка 3 для Pmax = 2,565 кВт, и t = +25C LОТН = 0,4 Втч/Вт.
Номинальная емкость аккумуляторной батареи
(1.9)
По полученному значению номинальной емкости выбираем аккумуляторную батарею 6СТ-90, С20 = 85,5 Ач ([3], с. 67).
Сопротивление аккумуляторной батареи принимаем равным
(1.10)
где аБ = 0,05 при С20 100 Ач.
2. Главные размеры электродвигателя
Соотношение мощности и частоты вращения
(2.1)
Диаметр якоря стартерных электродвигателей для оптимальных по массе электропусковых систем выбирается в зависимости от Q.
Рисунок 4 Зависимости диаметра якоря стартерных электродвигателей от Q при различных температурах
Из рисунка 4 для Q = 1,444 Вт/мин-1 и t = +25C находим DЯ = 0,077 м.
Диаметр корпуса
(2.2)
Начальные значения линейной нагрузки якоря А, индукции в воздушном зазоре B и коэффициента полюсного перекрытия находим соответственно из рисунка 5 для Dj = 0,112 м.
Рисунок 5 Зависимость электромагнитных нагрузок стартерных электродвигателей от диаметра корпуса
Линейная нагрузка якоря (рисунок 5, а) A = 55000 А/м.
Расчетная индукция в воздушном зазоре (рисунок 5, б) B = 0,87 Тл.
Коэффициент полюсного перекрытия (рисунок 5, в) = 0,65.
Машинная постоянная
. (2.3)
Длина пакета якоря
(2.4)
Полюсное деление
(2.5)
где p - число пар полюсов, для стартерных электродвигателей 2p=4.
Основной магнитный поток на два полюса
(2.6)
3. Обмотка якоря
Пакет якоря для уменьшения потерь на вихревые токи собирается из штампованных пластин листовой электротехнической стали толщиной примерно (1,...,1,2) мм. Для запрессовки пакета на валу якоря имеется продольная накатка ([2], с. 50).
В стартерных электродвигателях широкое распространение получили волновые обмотки, которые имеют определенные преимущества перед петлевыми обмотками. В волновой обмотке проводники каждой параллельной ветви равномерно распределены под всеми полюсами, поэтому не требуются специальные уравнительные соединения (как в петлевой обмотке) для выравнивания ЭДС в параллельных ветвях, неравенство которых возникает из-за несимметрии магнитной системы машины.
Основным отличием волновой обмотки является то, что число параллельных ветвей не зависит от числа пар полюсов машины и всегда равно двум (2аЯ = 2).
Число активных проводников обмотки якоря
(3.1)
где аЯ = 1 - число пар параллельных ветвей обмотки якоря.
Число коллекторных пластин K равно числу секций обмотки якоря, а число секций волновой обмотки в стартерных электродвигателях равно числу пазов. Простая волновая обмотка может быть выполнена лишь при определенных соотношениях между числом секций и числом пар полюсов, т. е. результирующий шаг обмотки и шаг по коллектору
(3.2)
Так как результирующий шаг должен быть выражен целым числом, то простая волновая обмотка может быть выполнена только при нечетном числе пазов и коллекторных пластин, иначе возникают мертвые секции.
Число пазов ZПЗ в четырехполюсных стартерных электродвигателях должно быть нечетным (в пределах 19 … 31) ([1], с. 75). Принимаем ZПЗ = 23. Число витков в секции обмотки якоря
(3.3)
Соотношение длины пакета якоря и его диаметра
находится в рекомендованных ([1], с. 75) пределах (0,75 … 1,25).
По формуле (3.2)
откуда первый частичный шаг, определяющий ширину секции по пазам y1 = 12, второй частичный шаг, определяющий расстояние между концом одной и началом следующей секции y2 = y - y1 = 12 - 6 = 6.
Падение напряжения в стартерной сети не должно превышать 2 В на 1000 А, т.е. сопротивление стартерных проводов и массы должно быть меньше 0,002 Ом ([2], с. 39). Принимаем RПР = 0,002 Ом.
Суммарное сопротивление обмотки якоря и последовательной обмотки возбуждения
RСТ = RЯ - RБ - RПР = 0,012 - 0,007 - 0,002 = 0,003 Ом. (3.4)
Сопротивление обмотки якоря принимаем
RЯ = 0,6RСТ = 0,590,003 = 0,00177 Ом. (3.5)
Средняя длина проводника
LЯ = lЯ + 1,2ПОЛ = 0,059 + 1,20,06 = 0,131. (3.6)
Сечение проводников обмотки якоря
(3.7)
где kt - коэффициент, учитывающий изменение сопротивления обмотки якоря при изменении температуры. При первоначальном расчете температурный коэффициент можно принять равным единице;
= 17,8510-9 Омм - удельное сопротивление меди при t = 20C.
По расчетной площади сечения для одновитковых секций выбираем прямоугольный провод с учетом отношения его толщины к ширине
Расчетная ширина провода
(3.8)
Выбираем прямоугольный провод толщиной a = 3,0510-3 м, шириной b = 5,510-3 м и площадью сечения SЯ = 15,110-6 м2 ([4], с. 563)..
Отношение
находится в допустимых ([1], с. 76) пределах (0.33 … 0,73).
Плотность тока в обмотке якоря
(3.9)
меньше допустимого ([1], с. 76) значения 30106 А/м2.
Сопротивление обмотки якоря
(3.10)
Отношение
не выходит за рекомендуемые пределы (0,45 … 0,65).
4. Определение размеров паза
Форму и размеры паза выбираем из условия максимального его заполнения (для прямоугольного провода выбирают прямоугольный паз). Применяем полузакрытую форму паза, так как в открытых пазах затруднено крепление проводников обмотки якоря.
Рисунок 6 Полузакрытый паз и его размеры с учетом технологических требований
Радиус закругления провода
(4.1)
Ширина паза
(4.2)
где Я = 0,0003 м - толщина изоляции паза.
Ширина прорези
aПРЗ = 0,6a = 0,63,0510-3 = 1,8310-3. (4.3)
Максимальный диаметр второго участка зубцовой зоны
(4.4)
где hПРЗ = 10-3 м - высота прорези.
Высота второго участка зубцовой зоны
(4.5)
Минимальный диаметр второго участка зубцовой зоны
D2min = D2max - 2h2 = 0,071 - 20,008125 = 0,055 м. (4.6)
Расстояние между проводниками в пазу
l = h2 - 2(b - OX). (4.7)
OK = 0,5bПЗ - Я - rПРВ - 0,0001 = 0,54,2510-3-0,310-3-1,410-3-0,0001 = 3,27210-4.
ON = 0,5a - rПРВ - 0,0001 = 0,53,0510-3-1,410-3-0,0001 = 1,27210-4.
OX = KN + rПРВ = 0,310-3+ 1,410-3 = 1,710-3.
l = h2 - 2(b - OX) = 8,12510-3 - 2(5,510-3 - 1,710-3) = 0,5510-3 м.
Минимальный размер зубцовой зоны
DЯmin = D2min - bПЗ = 0,055 - 0,00425 = 0,051 м. (4.6)
5. Магнитная система электродвигателя
Основной магнитный поток Ф составляет только часть потока, проходящего через полюс. Другая его часть Ф, называемая потоком рассеивания, ответвляется в междуполюсное пространство, не проходит через воздушный зазор и поэтому не участвует в преобразовании электрической энергии в механическую.
Рисунок 7 Магнитная система стартерного электродвигателя
Требуемую для создания расчетного магнитного потока магнитодвижущую силу F обмоток возбуждения определяют суммированием падений магнитного потенциала на отдельных участках магнитной системы. В стартерных электродвигателях выделяют шесть участков:
- воздушный зазор (длина средней магнитной силовой линии L = 2),
- зубцовая зона (Lz = 2hz),
- спинка якоря (Lя);
- полюс (Lm = 2hm);
- корпус (Lj);
- зазор в стыке полюса с корпусом ( Lст = 2ст = 0,1 мм).
Расчетные диаметры на трех участках зубцовой зоны (в соответствии с рисунком 8):
Рисунок 8 Полузакрытый паз прямоугольной формы, его форма и размеры
D1 = 0,5(DЯ + D2max) = 0,5(0,077 + 0,071) = 0,074 м; (5.1)
D2CP = 0,5(D2max + D2min) = 0,5(0,071 + 0,055) = 0,063 м; (5.2)
D3 = D2min - 0,5bПЗ = 0,055 - 0,54,2510-3 = 0,053 м. (5.3)
Высота первого участка зубцовой зоны
h1 = 0,5(DЯ - D2max) = 0,5(0,077 - 0,071) = 0,003 м. (5.4)
Высота третьего участка зубцовой зоны
h3 = 0,5bПЗ = 2,12510-3 м. (5.5)
Высота зубца
hZ = h1 + h2 + h3 = 0,003 + 0,008 + 0,002 = 0,013 м. (5.6)
Зубцовые шаги по наружному диаметру якоря и в расчетных сечениях зубца:
(5.7)
(5.8)
(5.9)
(5.10)
(5.11)
(5.12)
Ширина зубца в расчетных сечениях:
bZ = tz - aПРЗ = 0,0105 - 0,002 = 0,0085 м; (5.13)
(5.14)
b2max = t2max - bПЗ = 0,00972 - 0,00425 = 0,00547 м; (5.15)
b2CP = t2CP - bПЗ = 0,0086 - 0,00425 = 0,00435 м; (5.16)
b2min = t2min - bПЗ = 0,0075 - 0,00425 = 0,00325 м; (5.17)
b3 = t3 - 0,866bПЗ = 0,0072 - 0,8660,00425 = 0,00352 м. (5.18)
Коэффициент заполнения пакета статора сталью принимаем kСТЛ = 0,95.
Магнитные индукции в расчетных сечениях зубца:
(5.19)
(5.20)
(5.21)
(5.22)
(5.23)
Значение индукции B2max = 2,96 Тл не выходит за рекомендуемые ([1], с. 76) пределы 1,8 … 3,0 Тл.
Зубцовые коэффициенты для расчетных сечений зубца:
(5.24)
(5.25)
(5.26)
(5.27)
(5.28)
Напряженность магнитного поля определяем по зависимостям, приведенным на рисунке 9.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рисунок 9 Зависимости B = f(H) при различных зубцовых коэффициентах
Для B1 = 1,37 Тл H1 = 1530 А/м.
Для B2min = 1,76 Тл H2min = 6500 А/м.
Для B2CP = 2,21 Тл и kz2cp = 1,1 H2min = 42000 А/м.
Для B2max = 2,96 Тл и kz2max = 1,43 H2max = 235000 А/м.
Для B3 = 2,73 Тл и kz3 = 1,15 H3 = 165000 А/м.
Средняя напряженность на втором участке
(5.29)
МДС для первого участка
F1 = 2h1H1 = 20,0031530 = 10 А. (5.30)
МДС для второго участка
F2 = 2h2H2 = 20,00812568250 = 1110 А. (5.31)
МДС для третьего участка
F3 = 2h3H3 = 20,002125165000 = 700 А. (5.32)
МДС для зубцовой зоны
FZ = F1 + F2 + F3 = 9 + 1110 + 700 = 1720 А. (5.33)
Принимаем длину воздушного зазора = 0,0007 м. Коэффициент воздушного зазора
(5.34)
МДС для воздушного зазора
(5.35)
где 0 = 410-7 Гн/м - абсолютная магнитная проницаемость воздуха.
Длина корпуса
lj = 1,7lЯ = 1,70,059 = 0,1 м. (5.36)
Коэффициент рассеивания магнитного потока k = 1,15.
Площадь расчетного сечения при Bj = 1,3 Тл
(5.37)
Толщина расчетного сечения
(5.38)
Диаметр расточки полюсов
Di = DЯ + 2 = 0,077 + 20,0007 = 0,00784 м. (5.39)
Длина полюсной дуги
bi = ПОЛ + 2 = 0,650,06 + 20,0007 = 0,04 м. (5.40)
Центральный угол полюсной дуги
(5.41)
Длина полюса
lm = lЯ - 0,002 = 0,059 - 0,002 = 0,057 м. (5.42)
Площадь сечения полюса при Bm = 1,5 Тл
(5.43)
Ширина полюса
(5.44)
Высота полюса
hm = 0,5(Dj - Di - 2hj) = 0,5(0,112 - 0,078 - 20,0089) = 0,008 м. (5.45)
Высота наконечника
hHK = 0,3hm = 0,30,008 = 0,0024 м. (5.46)
Длина наконечника
lHK = 0,5(bi - bm) = 0,5(0,04 - 0,027) = 0,0065 м. (5.47)
Диаметр вала якоря
DB = 0,3DЯ = 0,30,077 = 0,023 м. (5.48)
Высота сердечника якоря
hЯ = 0,5(DЯ - DВ - 2hZ) = 0,5(0,077 - 0,023 - 20,013) = 0,014 м. (5.49)
Магнитная индукция в сердечнике:
(5.50)
Магнитная индукция в полюсе:
(5.51)
Магнитная индукция в корпусе:
(5.52)
Магнитные индукции BЯ, BМ, Вj в расчетном режиме не выходят за рекомендуемые пределы 1,0 … 1,7 Тл ([1], с. 76).
Длина средних магнитных линий в сердечнике
(5.53)
Длина средних магнитных линий в корпусе
(5.54)
Напряженности магнитного поля в сердечнике якоря, в полюсе и в корпусе определяют по характеристикам намагничивания (рисунок 9).
Для BЯ = 1,3 Тл HЯ = 1300 А/м.
Для Bm = 1,5 Тл Hm = 2250 А/м.
Для Bj = 1,3 Тл Hj = 1300 А/м.
МДС для сердечника
FЯ = LЯHЯ = 0,031300 = 39 А. (5.55)
МДС для корпуса
Fj = LjHj = 0,091300 = 117 А. (5.56)
МДС для полюса
Fm = 2hmHm = 20,0082250 = 36 А. (5.57)
Воздушный зазор в стыке полюса с корпусом СТК = 5010-6 м. МДС для воздушного зазора в стыке полюса с корпусом
(5.58)
Суммарная МДС на два полюса в расчетном рабочем режиме
F = FZ+F+FЯ+Fm+Fj+FСТК = 1720+1086+39+36+117+119 = 3117 А.(5.59)
Аналогично рассчитываем МДС на два полюса и для других значений магнитной индукции B в пределах 0,1.. 1,0 Тл по формулам (5.19) - (5.23), (5.29) - (5.33), (5.35), (5.50) - (5.52), (5.55) - (5.59). Результаты расчета заносим в таблицу и строим характеристику намагничивания стартерного электродвигателя в режиме холостого хода B = f(F).
Таблица 1
Результаты расчета кривой намагничивания
|
B, Тл |
|||||||||||
|
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
||
|
B1, Тл |
0,158 |
0.316 |
0,474 |
0,632 |
0,789 |
0,947 |
1,105 |
1,263 |
1,421 |
1,579 |
|
|
B2min, Тл |
0,202 |
0,404 |
0,606 |
0,808 |
1,01 |
1,212 |
1,414 |
1,616 |
1,819 |
2,021 |
|
|
B2СР, Тл |
0,254 |
0,508 |
0,762 |
1,016 |
1,27 |
1,525 |
1,779 |
2,033 |
2,287 |
2,541 |
|
|
B2max, Тл |
0,34 |
0,68 |
1,02 |
1,36 |
1,7 |
2,04 |
2,381 |
2,721 |
3,061 |
3,401 |
|
|
B3, Тл |
0,314 |
0,628 |
0,942 |
1,256 |
1,57 |
1,884 |
2,198 |
2,512 |
2,826 |
3,14 |
|
|
BЯ, Тл |
0,147 |
0,293 |
0,44 |
0,586 |
0,733 |
0,88 |
1,026 |
1,173 |
1,32 |
1,466 |
|
|
Bm, Тл |
0,172 |
0,344 |
0,516 |
0,688 |
0,86 |
1,032 |
1,204 |
1,376 |
1,547 |
1,719 |
|
|
Bj, Тл |
0,149 |
0,297 |
0,446 |
0,595 |
0,743 |
0,892 |
1,041 |
1,189 |
1,338 |
1,487 |
|
|
H1, А/м |
140 |
205 |
260 |
330 |
450 |
580 |
750 |
1120 |
1700 |
3100 |
|
|
H2min, А/м |
160 |
240 |
330 |
480 |
630 |
1000 |
1650 |
3500 |
8000 |
18000 |
|
|
H2CP, А/м |
180 |
270 |
420 |
630 |
1100 |
2400 |
7300 |
18000 |
50000 |
110000 |
|
|
H2max, А/м |
216 |
370 |
630 |
1450 |
5200 |
19000 |
76000 |
148000 |
260000 |
420000 |
|
|
H3, А/м |
210 |
350 |
580 |
1100 |
3000 |
11000 |
40000 |
100000 |
205000 |
300000 |
|
|
H2, А/м |
183 |
282 |
440 |
742 |
1705 |
4933 |
17810 |
37250 |
78000 |
146300 |
|
|
HЯ, А/м |
135 |
200 |
250 |
310 |
400 |
530 |
650 |
900 |
1320 |
2000 |
|
|
Hm, А/м |
150 |
220 |
274 |
370 |
520 |
650 |
1000 |
1550 |
2800 |
5500 |
|
|
Hj, А/м |
135 |
200 |
250 |
310 |
400 |
530 |
650 |
900 |
1320 |
2000 |
|
|
F1, A |
0,84 |
1,23 |
1,56 |
1,98 |
2,7 |
3,48 |
4,5 |
6,72 |
10,2 |
18,6 |
|
|
F2, A |
2,923 |
4,507 |
7,04 |
11,87 |
27,28 |
78,93 |
284,9 |
596 |
1248 |
2341 |
|
|
F3, A |
0,84 |
1,4 |
2,32 |
4,4 |
12 |
44 |
160 |
400 |
820 |
1200 |
|
|
Fz, A |
4,6 |
7,14 |
10,92 |
18,25 |
42 |
126,4 |
450 |
1003 |
2078 |
3560 |
|
|
F, A |
124,4 |
248,8 |
373,2 |
497,6 |
622 |
746,4 |
871 |
995,2 |
1120 |
1244 |
|
|
FЯ, A |
4,05 |
6 |
7,5 |
9,3 |
12 |
15,9 |
19,5 |
27 |
39,6 |
60 |
|
|
Fm, A |
2,4 |
3,52 |
4,384 |
5,92 |
8,32 |
10,4 |
16 |
24,8 |
44,8 |
88 |
|
|
Fj, A |
12,15 |
18 |
22,5 |
27,9 |
36 |
47,7 |
58,5 |
81 |
118,8 |
180 |
|
|
FСТК, A |
13,7 |
27,36 |
41,05 |
54,73 |
68,41 |
82,1 |
95,78 |
109,5 |
123,1 |
136,8 |
|
|
F, A |
161,3 |
310,8 |
459,6 |
613,7 |
788,7 |
1029 |
1510 |
2240 |
3524 |
5269 |
По результатам расчета строим характеристику намагничивания в режиме холостого хода B = f(F).
...Подобные документы
Главные размеры, расчет параметров сердечника стартера, сердечника ротора, обмотки статора. Определение размеров трапецеидальных пазов, элементов обмотки, овальных закрытых пазов ротора. Расчет магнитной цепи ее параметров, подсчет сопротивления обмоток.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 31.10.2008Расчет двухслойной обмотки трехфазного асинхронного двигателя, его перерасчёт с помощью ЭВМ. Определение обмоточных данных, основных параметров обмотки, номинальных данных электродвигателя. Построение развернутых схем двухслойной и однослойной обмоток.
курсовая работа [652,6 K], добавлен 11.09.2010Электромагнитный расчет машины и ее конструкторская разработка. Определение передаточного числа зубчатого редуктора, диаметра и длины якоря. Обмотка якоря, уравнительные соединения. Коллектор и щетки. Расчет магнитной цепи и компенсационной обмотки.
курсовая работа [390,3 K], добавлен 16.06.2014Выбор расчетных сил тяги и скорости тепловоза. Определение основных расчетных параметров электрических машин. Выбор типа обмотки. Расчет коллекторно-щеточного узла. Внешняя характеристика генератора. Характеристика намагничивания.
дипломная работа [240,6 K], добавлен 21.03.2007Разработка конструкции основных частей машины и их взаимосвязи в единой системе тягового двигателя. Расчет зубчатой передачи, основных размеров активного слоя якоря и параметров обмотки. Выбор числа и размера щеток, определение рабочей длины коллектора.
курсовая работа [345,4 K], добавлен 10.12.2009Разработка проекта механизма для раскрытия панели солнечной батареи искусственного спутника. Анализ и определение геометрических параметров проектируемого рычажного механизма. Выбор динамической модели батареи и определение энергетических характеристик.
курсовая работа [224,2 K], добавлен 30.05.2012Определение сечения провода обмотки статора. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Определение ротора и намагничивающего тока. Определение параметров рабочего режима. Расчет рабочих и пусковых характеристик электродвигателя.
курсовая работа [231,2 K], добавлен 22.08.2021Выбор главных размеров обмотки статора. Расчёт размеров зубцовой зоны статора, воздушного зазора. Внешний диаметр ротора. Расчёт магнитной цепи. Магнитное напряжение зубцовой зоны статора. Расчёт параметров асинхронной машины для номинального режима.
курсовая работа [273,5 K], добавлен 30.11.2010Определение размеров асинхронной машины. Расчет активного сопротивления обмотки статора и ротора, магнитной цепи. Механическая характеристика двигателя. Расчёт пусковых сопротивлений для автоматического пуска. Разработка схемы управления двигателем.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 05.02.2014Определение главных размеров асинхронного электродвигателя. Тип и число витков обмотки. Размеры паза статора и проводников его обмотки. Расчёт обмотки, паза и ярма ротора. Параметры двигателя для рабочего режима. Определение пусковых характеристик.
курсовая работа [11,5 M], добавлен 16.04.2012Характеристика системы управления двигателя постоянного тока, элементы электропривода. Определение структуры и параметров объекта управления, моделирование процесса, разработка алгоритма и расчет параметров устройств. Разработка электрической схемы.
курсовая работа [419,9 K], добавлен 30.06.2009Выбор главных размеров турбогенератора. Расчет номинального фазного напряжения при соединении обмотки в звезду. Характеристика холостого хода. Определение индуктивного сопротивления рассеяния Потье. Оценка и расчет напряжений в бандаже и на клине.
курсовая работа [572,5 K], добавлен 21.06.2011Выбор электродвигателя и преобразователя. Определение расчетных параметров силовой цепи. Расчет и построение регулировочных характеристик преобразователя. Статические характеристики разомкнутой системы. Определение параметров обратной связи по скорости.
курсовая работа [286,4 K], добавлен 19.03.2013Основные зависимости, характеризующие работу пусковых систем. Особенности проведения расчета двигателя: выбор стартера, определение моментов сопротивления, мощности стартера, проектирование стартерного электродвигателя по проведённым расчётам параметров.
курсовая работа [518,5 K], добавлен 29.01.2010Проектирование трехфазного асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором. Выбор аналога двигателя, размеров, конфигурации, материала магнитной цепи. Определение коэффициента обмотки статора, механический расчет вала и подшипников качения.
курсовая работа [3,0 M], добавлен 29.06.2010Обогрев коксовой батареи. Метрологическое обеспечение технологического процесса. Расчет теплового баланса коксования, материального баланса угольной шихты для коксования, количества газа на обогрев коксовой батареи. Контроль технологического режима.
дипломная работа [230,7 K], добавлен 06.02.2013Расчёт оптимального числа витков в обмотке одной фазы, числа витков в одной секции, массы обмотки, магнитопровода. Выбор изоляции паза и лобовых частей обмотки, марки. Электрическое сопротивление обмотки одной фазы постоянному току в холодном состоянии.
реферат [293,1 K], добавлен 11.09.2010Методика расчета оптимальных параметров работы виброплиты: мощности двигателя на соответствующих оборотах и амплитуды вибрации. Определение параметров оптимальной работы и уплотнения обрабатываемой поверхности. Расчет параметров резания автогрейдера.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 26.11.2010Выбор электродвигателя, расчет кинематических параметров привода. Частота вращения вала электродвигателя. Крутящие моменты, передаваемые валами. Расчет цилиндрической зубчатой передачи. Определение геометрических параметров быстроходной ступени редуктора.
курсовая работа [585,8 K], добавлен 14.04.2011Определение параметров автоматизации объекта управления: разработка алгоритма управления и расчёт параметров устройств управления, моделирование процессов управления, определение показателей качества, параметры принципиальной электрической схемы.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 18.09.2009
