Маломощный трансформатор с воздушным охлаждением

Размещено на http://www.allbest.ru/

7

[Введите текст]

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ (МИИТ)

ИНСТИТУТ ТРАНСПОРТНОЙ ТЕХНИКИ И СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ (ИТТСУ)

Кафедра «Электропоезда и локомотивы»

Курсовая работа

по дисциплине «Электрические машины»

на тему: «МАЛОМОЩНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР С ВОЗДУШНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ»

Выполнил: Якутин Д.Н.

Проверил: Козырев А.И.

Москва, 2015

Содержание

Введение

1. Определение токов в обмотках трансформатора

2. Выбор электромагнитных нагрузок - магнитной индукции и плотности тока

3. Определение основных размеров сердечника

4. Определение числа витков обмоток

5. Определение сечения и диаметра проводов обмоток

6. Определение площади окна, необходимой для размещения обмоток трансформатора

7. Укладка обмоток на стержень и проверка размещения их в окне выбранного сердечника

8. Определение средней длины витка обмоток

9. Вес меди обмоток

10. Вес стали сердечника

11. Потери в меде обмоток

12. Потери в стали сердечника

13. Определение тока холостого хода

14. Сопротивление обмоток и падение напряжения на них

15. Изменение напряжения при нагрузке

16. Коэффициент полезного действия

17. Проверка трансформатора на нагрев

18. Сводные данные расчета

Введение

К маломощным трансформаторам принадлежат трансформаторы, номинальная мощность которых находится в пределах от единиц, десятков вольт-ампер до 1000 вольт-ампер.

Наибольшее применение среди трансформаторов малой мощности имеют силовые трансформаторы, то есть трансформаторы, предназначенные для питания электрических цепей различных устройств и схем. Такие трансформаторы применяются в устройствах автоматики, телемеханики, связи, в радиотехнике и служат для питания различных целей управления, сигнализации, обмоток реле, для питания цепей анодов, накалов электронных и ионных приборов, схем с полупроводниковыми выпрямителями, магнитными усилителями и т.п. трансформатор ток индукция сердечник

Силовые трансформаторы малой мощности обычно выполняются однофазными, имеют воздушное охлаждение. Номинальное напряжение их обмоток не превышает 1000 в, то есть эти трансформаторы относятся к низковольтным. Частота питания их в большинстве случаев для трансформаторов общего применения f=50 Гц, но применяется так же повышенная частота f=400 Гц и выше обычно для трансформаторов специального назначения.

По конфигурации маломощные трансформаторы могут выполняться броневыми, стержневыми и тороидальными.

По конструктивному исполнению сердечники маломощных трансформаторов выполняются двух типов:

1) пластинчатые;

2) ленточные.

Для расчета маломощного силового трансформатора, предназначенного для питания различной нагрузки, исходными данными являются: номинальные (полные) мощности вторичных обмоток, номинальное напряжение первичной и номинальные напряжения вторичных обмоток; частота сети; коэффициенты мощности нагрузок вторичных обмоток.

В условиях практики особыми исходными условиями при проектировании могут быть: заданные габариты или вес трансформатора, специфические условия эксплуатации (температура окружающей среды, повышенная влажность, тряска, химические воздействия); особые условия по надежности, возможные пределы колебания первичного напряжения и допустимые изменения вторичного напряжения, режимы работы вторичных обмоток.

1. Определение токов в обмотках трансформатора

А. Определение токов во вторичных обмотках I₂ = S₂ / U₂ = 40/48 = 0,833 (А) I₃ = S₃ / U₃ = 65/36 = 1,805 (А)

Б. Определение тока в первичной обмотке І₁ = P₁₁ / (U₁зcosц₁ ) (А), где P₁₁ -активная суммарная мощность вторичных обмоток трансформатора, она равна: P₁₁= S₂cosц₂ + S₃cosц₃=40*0,95+65*0,9 =96,5 (ВТ) з -к. п. д. трансформатора, величина его определяется в результате расчёта. Здесь принимается предварительная величина, которая взята из таблицы 1 , с учётом S₁₁=S₂ + S₃= 40+65 =105 (ВА) -сумма полных мощностей всех вторичных обмоток. Исходя из того, что S₁₁=100 ВА, то з = 0,8 ч 0,9. Примем что з = 0,86; cosц₁ -коэффициент мощности первичной обмотки: cosц₁= I_1а / I₁ = I_1а / v(I_1а ² + I_1р² ), где I_1а , I_1р. - активная и реактивная составляющие тока первичной обмотки.

Для расчета I_1р. требуется взять предварительную величину намагничивающего тока I_ом, которая для маломощных трансформаторов при частоте ѓ=50 Гц берётся в пределах 35 ч 50 % от I_1а при активной нагрузке и несколько меньшей при активно-индуктивной.

I_1а ? (S₂cosц₂ + S₃cosц₃ )/ (U₁з) = (40*0,95+65*0,9)/(220*0,86)=0,510 (А),

cosц₂=0.95 > sinц₂ = 0,31

cosц₃ = 0.9 > sinц₃ =0,44 Примем, что I_ом = 0,37* I_1а = 0,37*0,510= 0.188 (А) I_1р= I_ом+( S₂ sinц₂₊S₃ sinц₃)/(U₁з)=0.188 + (40*0,31+65*0,44)/ (0,86*220)=0,404(А), cosц₁ = I_1a/ ( vI²_1a+I²_1p)=0,51/0,648=0,79

I₁= P₁₁/(v U₁з cosц₁) = 96,5/149,468=0,65 (А).

2. Выбор электромагнитных нагрузок -магнитной индукции и плотности тока

А. Выбор магнитной индукции.

В броневых трансформаторах с уширенным ярмом при частоте 50 (Гц) индукция в сердечнике может быть взята примерно равной Вс?1,3 ч 1,1 (Тл). Примем предварительную величину магнитной индукции Вс' = 1,3 (Тл).

Б. Выбор плотности тока.

При частоте 50 Гц для трансформаторов с броневым пластинчатым сердечником типа ШУ мощностью от 100 до 300 ВА значение плотности тока можно принять j' =3,5 (а/мм²).

3. Определение основных размеров сердечника

А. Определение главных размеров сердечника.

Используем основное уравнение:

k_с -коэффициент заполнения сечения сердечника сталью

k_ок -коэффициент заполнения окна

Q_с -геометрическое сечение стержня

Q_ок -площадь окна сечения

k_ок =0.3

Толщина пластин 0,2 (мм), вид без специальной изоляции (сталь марки Э41).

k_с =0,95

S₁ = I₁ U₁ = 0,65* 220= 143 (ВА)

Q_с Q_ок =(143 *100)/(2,22*50*1,3*3,5*0,95*0,3)=133,33 ( )

Б. Определение основных размеров сердечника.

Q_с Q_ок =130 (), по данным таблицы приложения 2 выбираем сердечник марки ШУ30x45. Из этой же таблицы берем основные размеры сердечника:

а =30 (мм), b =45 (мм), с =25 (мм), h =53 (мм), h_я=19 (мм) . Геометрическое сечение стержня: Q_с = 13.5 (см²). Площадь окна сердечника: Q_ок = 13,25 (см²).

h_я

h

h_ясаb

4. Определение числа витков обмоток

предварительное число витков первичной обмотки. щ₁'= (Е₁ * 10⁴ ) / (4,44* ѓ B_с' k_с Q_с ), где Е₁ = U₁ ( 1- (ДU₁% / 100)) , Е₂ = U₂ ( 1-+(ДU₂% / 100)) , Е₃ = U₃ ( 1+ (ДU₃% / 100)), а ДU₁% = ДU₂% = ДU₃% ДU₁%= ДU%/2 , ДU₂%= ДU%/2 , ДU₃%= ДU%/2 щ'₁= U₁ ( 1- (ДU₁% / 100)) * 10⁴ / (4,44* ѓ B_с' k_с Q_с) , При S₁₁ = 50 ч 150 ВА и ѓ = 50 Гц, ДU% = 15-10. Примем ДU% = 12.5% тогда: щ'₁= 220*(1-13,125/100)*10⁴ / (4,44*50*1,3* 0,95*13,5) = 828 Э. д. с. приходящаяся на один виток обмотки: е_щ = Е₁ / щґ₁ *( щ'₃/ щ₃) = 191,1/ 828= 0.230(В/виток),

Число витков вторичных обмоток:

щ'₂= U₂ ( 1-+(ДU₂% / 100)) /е'_щ = (48(1+13,125 /100 )/0.230= 236,1

щ'₃= U₃ ( 1+ (ДU₃% / 100))/е'_щ = (36(1+13.125 / 100)/ 0.230 = 177,5

щ₃ = 85

Необходимо пересчитать остальные величины.

щ₁ = щ'₁*( щ₃ / щ'₃) = 828*(85/177,5)= 397,4=>397

щ₂ = щ'₂*( щ₃ / щ'₃) = 236,1*(85/177,5)= =>113

В_с = В'_с * (щ'₃ / щ₃) = 1.3*(177,5/85) = 2,7 (Тл).

Найдем напряжение на вторичных обмотках при холостом ходе:

U₂₀ =Е₂₀ = ещ щ₂ = 0,230*113=25,99 (В),

U₃₀= Е₃₀ = ещ щ₃ =0,230*85=19,55 (В),

5. Определение сечения и диаметра проводов обмоток

Определим предварительные сечения проводов обмоток:

qґ₁ = I₁ / jґ₁ = 0,65 / 3,5 = 0,186( мм²),

q₂ґ = I₂ / jґ₂ = 0,833 / 3,5 = 0.238(мм²),

qґ₃ = I₃ / jґ₃ = 1,805 / 3.5 =0,516 (мм²),

где jґ₁ , jґ₂ , jґ₃ ? jґ. В соответствии с таблицей приложения 6 получаем величины сечений меди: q₁=0,2 (мм²), q₂ = 0,2 (мм²), q₃= 0,5 (мм²), диаметры проводов без изоляции d₁ = 0,64 (мм), d₂ = 0,64 (мм), d₃ = 1 (мм). Получим диаметры проводов с изоляцией d_1из=0,69 (мм); d_2из=0,69 (мм); d_3из=1,05 (мм);

Теперь уточним значение плотности тока в обмотках:

j₁ = I₁ / q₁ = 0,65/ 0,2 = 3,25 (А/мм²),

j₂ = I₂ / q₂ = 0,833 / 0,2 =4,165 (А/мм²),

j₃ = I₃ / q₃ = 1,805/ 0,5=3,61 (А/мм²).

Марка провода ПЭЛ - провод эмалированный лакостойкий.

6. Определение площади окна, необходимой для размещения обмоток трансформатора

Qґ_ок = (q₁ щ₁ + q₂ щ₂ + q₃ щ₃ ) / (100* k_ок )=

= (0,2 *397+0,2*113+ 0,5*85) / (100*0,3) =4,82 (см²),

Q_ок ? Q'_ок .

7. Укладка обмоток на стержне и проверка размещения их в окне сердечника

Число витков первичной обмотки в одном слое равно:

щ_с1= (h -2е₁ ) / (k_у1 d_1из)= (53 -2*3) / (1,12 * 0,64) =65,9? 66 ;

где k_у -коэффициент укладки взятый из таблица.

При d_1из= 0,69 мм , k_у= 1,12; е₁ -расстояние от обмотки до ярма равное 2ч4 мм, допустим е₁= 3 мм.

Число слоев первичной обмотки трансформатора броневого типа:

m₁= щ₁ / щ_с1=397/66=6,02;

Толщина первичной обмотки:

д₁ = k_у1 *m₁ *d_1из + ( m₁-1)*г₁ = 1,12 * 6,02* 0,64 + (6,02-1)*0= 4,315

где г₁ -толщина изоляционной прокладки между двумя соседними слоями первичной обмотки, её следует применять, если напряжение между слоями превышает 50 (В).

U_с1 = 2 щ_с1 е_щ = 2*66*0,230=30,36(В).

так как U_с1< 50 В, то г₁=0

щ_с2= (h -2е₁ ) / (k_у2 d_2из) =(53-2*3)/(1,12*0,64)=65,9;

m₂= щ₂ / щ_с2=69/65,9=1;

д₂ = k_у2 *m₂ *d_2из+ ( m₂-1)*г₂ =1,12*1*0,64 = 0,7168 (мм),

U_с2 = 2 щ_с2 е_щ = 2*65,9*0,230 = 30,314 (В),

так как U_с2<50 В, то г₂=0

щ_с3= (h -2е₁ ) / k_у3 d_3из= (53 -2*3) / (1,1 * 1,05) =41;

m₃= щ₃ / щ_с3= 85/41?2,07

д₃ = k_у3 *m₃ *d_3из =1,1*2,07*1,12=2,391 (мм),

U_с3 = 2 щ_с3 е_щ=2*41* 0,230 = 18,86 (В);

так как U_с3<50 В, то г₃=0

Толщина катушки с учётом всей изоляции определяется как:

д_кат = k_вып ( е₀ +д₁ + д₁₂ + д₂ + д₂₃ + д₃ + д₃₀) (мм),

где k_вып -коэффициент выпучивания учитывает разбухание катушки при намотке и пропитке, величина его от 1,1 до 1,2 примем k_вып ? 1,15

е₀ = е₀? + е₀? -расстояние от стержня до обмотки, оно определяется толщиной каркаса е₀? ?1-2 (мм) и зазором между каркасом е₀?=0,5 (мм) , примем е₀? =1(мм), следовательно, е₀ = 1.5 (мм), д₁₂= д₂₃= д₃₀=0,3 (мм).

д_кат= 1,15*(1.5+5,409+0,3+2,620+0,3+2,464) = 12,593 (мм). е₃= с- д_кат = 19 - 12,593=6,407 (мм).



8. Определение средней длины витка обмоток

Первой на стержне разместим первую обмотку lщґ= lщ3 , дґ = д₃. Её средняя длина витка равна: lщ3 = 2 (а+ b+ 4е₀+ рдґ/ 2) = =2*(30+45+4*1,5+(3,14*2,464)/2) = 16,97 (см),

для следующей обмотки lщЅ = lщ₁, дЅ= д₁

lщ1= 2 [а + b +4е₀+ р ( дґ+ д_изґ+дЅ/2)]=

=2[30+45+4*1,5+ 3,14(1,305+0,3 +5,409/2)] =20.5 (см),

для следующей обмотки lщґґґ = lщ₂, дґґґ= д_2,

lщ2= 2 [а + b +4е₀+ р ( дґ+ дЅ+ д_изґ+ д_изЅ+дґґґ/2)]=

= 2 [30+45+4*1,5+3,14*(1,305+5,409+0,6+ 2,620/ 2)]=24,21 (см).

9. Масса меди обмоток

G_м1 = 8,9* щ₁* lщ₁* q₁ * 10^-5 = 8,9*397*20,5*0,2*10^-5=0,1448(кг)

G_м2 =8,9* щ₂* lщ₂* q₂ * 10^-5 = 8,9*113*24,21*0,2 *10^-5=0, 0487(кг)

G_м3 = 8,9* щ₃* lщ₃* q₃ * 10^-5 = 8,9*85*16,97*0,5*10^-5=0, 0641(кг)

Общий вес меди обмоток равен:

G_м = G_м1 + G_м2 + G_м3 = 0,1448+0,0487+0,0641=0, 2576(кг).

10. Масса стали сердечника

При пластинчатых сердечниках вес их стали равен: G_cс=г_c*k_c*h*Q_c*10^-3=7,55*0,95*5,3*13.5*10^-3= 0,5132 кг

г_c- удельный вес стали, г_c = 7,55 (г/см³)

G_cя=2 г_c*k_c*(h+l_я)* Q_я*10^-3=2*7,55*0,95(5,3+11,8)*8,55*10^-3=2,097 кг

Q_я= Q_с*(h_я/a)=13.5*(1.9/3.0)=8,55 см², l_я=а+2*с+2* h_я=3,0+2*2,5+2*1,9=11,8 см.

G_c= G_cс+ G_cя=0,5132+2,097=2,6102 кг.

11. Потери в меди обмоток

Потери в меди обмоток можно найти:

Р_м1 =2,4 j₁² G_м1 = 2,4*3,25²*0, 1448 = 3,67 Вт,

Р_м2 =2,4 j₂² G_м2 = 2,4*4,165²*0, 0487 = 2,022Вт,

Р_м3 =2,4 j₃² G_м3 = 2,4*3,61²*0, 0641 = 2,005 (Вт).

Суммарные потери в меди обмоток:

Р_м = Р_м1+Р_м2+Р_м3=4,062 (Вт).

12. Потери в стали сердечника

При пластинчатых сердечниках потери стали:

Р_сс= р_1,0/50 *В_с²*(f / 50)^1,3*G_cс (Вт),

Р_ся= р_1,0/50*В_я²*(f / 50)^1,3* G_cя (Вт),

где р_1,0/50 -удельные потери в стали, р_1,0/50 = 1,35 (Вт/кг).

В_я= В_с*а/(2*h_я)=1,28*3.0/(2*1,9)?1,01 (Тл).

P_сс= 1,35*1,28²*0, 5132=1,135 (Вт).

Р_ся=1,35*1,01²*2,097=2,88 (Вт).

Суммарные потери в стали сердечника:

Р_с= Р_сс+ Р_ся=7,697 (Вт).

13. Определение тока холостого хода

Ток холостого хода трансформатора:

При пластинчатых сердечниках намагничивающий ток определяется по формуле:

I=1/ щ₁*[(1/(v2*k_иск))*(H_c*l'_c+H_я*l'_я)+(0,8*В_с*n*д_э*10⁴) / (v2 ) ]

Где: H_c - напряженность магнитного поля в стержне, H_c ? 9,8 (А/ см),

H_я - напряженность магнитного поля в ярме, H_я?2,5 (А/ см),

д - односторонний зазор в месте стыка можно принять д = 0,004 (см)

k_иск - коэффициент, учитывающий наличие в намагничивающем токе высших гармоник, k_иск = 1,46 по данным приложения 13.

n=2, l'_c=h=5,3 (см), l'_я=h+2*c+a+2*h_я=5,3+2*2,5+3.0+2*1,9=17,1 (см)

I=1/ 397*[(1/(v2*1,46))*(9,8*5,3+2,5*11,8)+(0,8*1,28*2*0,004*10⁴) / (v2 ) ]=0,35 (А)

I_0a=P_c/U₁= (А)

(А).йц

Отношение тока холостого хода к току первичной обмотки в процентах:

I_о% = (I_о / I₁ )*100% = ? 26%

14. Сопротивление обмоток и падение напряжения в них

А. Активное сопротивление обмоток и активное падение напряжения.

r₁ = P_м1 / I₁² = 1,18/ 0,75²=1,57 (Ом),

r₂ = P_м2 / I₂² = 1,41/1,145²=1,07 (Ом), r₃ = P_м3 / I₃² = 1,18/2,708² = 0,161 (Ом). U_а1% = (I₁*r₁ / U₁ )*100 = (9,4*8,95/ 220)*100=3,8%

относительное активное падение напряжения в первичной обмотке при номинальной нагрузке всех вторичных обмоток в процентах

Относительные активные падения напряжения во вторичных обмотках в процентах по отношению к первичному напряжению:

U_а2% = (I₂*r₂*(щ₁/ щ ₂ ) / U₁ )*100 = (1,145*1,07*(316/69)/220)*100=2,55%

U_а3% = (I₃*r₃ *(щ₁/щ₃) / U₁ )*100= (2,708*0,161*(316/35)/220)*100=1,79%

Активные сопротивления короткого замыкания пар обмоток многообмоточного трансформатора приведенные к первичной обмотке:

r_к12 = r₁+ r₂*(щ₁/ щ ₂ )²=8,95+1,07*(316/69)²=31,4 (Ом),

r_к13 = r₁+ r₃*(щ₁/ щ ₃ )²=15,8 (0м).

Б. Индуктивные сопротивления обмоток и индуктивные падения напряжения.

Индуктивное сопротивление пары обмоток -- первичной и вторичной обмоток , приведенной к первичной, т.е. индуктивное сопротивление короткого замыкания этой пары обмоток

индуктивное сопротивление первичной обмотки

индуктивное сопротивление n-ой обмотки, приведенное к первичной

относительное индуктивное падение напряжения в первичной обмотке в %

относительное индуктивное падение напряжения в n-ой обмотке

В формулах l_s -- расчетная длина магнитной линии потока рассеяния, можно принять l_s h (см); _S1n -- приведенная ширина канала потока рассеяния. При расположении первичной обмотки первой

;

В. Полные сопротивления и напряжения короткого замыкания

Полное сопротивление короткого замыкания пар обмоток многообмоточного трансформатора

Напряжение короткого замыкания пар обмоток

Величину напряжения короткого замыкания требуется знать в тех случаях, когда рассчитываемый трансформатор может быть применен для параллельной работы.

15. Изменение напряжения при нагрузке

Для окончательного уточнения витков обмоток надо определить изменение напряжения при номинальной нагрузке. ?U_12%?u_a1%*cosц₁+ u_a2%*cosц₂+u¹²_p1%sin ц₁+u_p2%sin ц₂= =3,8*0,74+4,55*0,95+0,008*0,36+0,03*0,31=5,231 % ?U_13%?u_a1%*cosц₁+ u_a3%*cosц₃+u¹³_p1%sin ц₁+u_p3%sin ц₃= =3,8*0,74+1,79*0,9+0,006*0,36+0,003*0,44=5,235 % В результате выполненного расчета следует определить фактическую величину напряжения на зажимах вторичных обмоток при номинальной нагрузке:

U₂ =U₁ (щ₂ / щ₁)*(1 - ДU₁₂% / 100)= 220*(69/316)*(1 - 5,231/100)=45,54 (В)

U₃ =U₁ (щ₃ / щ₁)*(1 - ДU₁₃% / 100)=46,83 (В)

16. Коэффициент полезного действия

К. п. д. трансформатора при номинальной нагрузке:

Отличие=3%

17. Проверка трансформатора на нагрев

В маломощных трансформаторах нагрев катушек определяется с учетом потерь в сердечнике и его охлаждающей поверхности:

Дф_к = (Р_м +Р_с ) / [б_к П_к (1+в?н)] ( ?С),

где П_к - поверхность охлаждения -наружная открытая поверхность катушек.

П_к=2h(a+рc)+2c(2a+рc)=2*4,7*(2.6+3,14*1,7)+2*1,7*(2*2.6+3,14*1,7)=110,4464 (см²);

П_с - поверхность охлаждения - наружная открытая поверхность сердечника.

П_с=8h_я(c+b+h_я)+4 h_я(a+h)+2b(a+2c+h)=

=8*1,7*(1,7+5.2+1,7)+4*1,7*(2.6+4.7)+2*5.2*(2.6+2*1,7+4.7)=277,88 (см²)

н = Р_с / Р_м = 10,13/5,81 = 1,7

в= П_с / П_к=277.88 /110,4464 =2,515

б_к -коэффициент теплоотдачи катушки, равный 0.0009 вт/см²?С (определяется по кривым).

Дф_к=(10,13+5,81) / [0.0009*110,4464*(1+2,515*v0,34)] ? 64 (?С).

Температура обмотки (катушки)

ф_к =Дф_к +ф₀ (?С),

где ф₀ -температура окружающей среды, которая для обычных условий может быть принята в пределах 35 - 50 ?С.

Величина ф_к не должна превосходить допустимую величину ф_к ? 105(?С).

ф₀?35 (?С)

ф_к = 35+64=99(?С), что допустимо.

18. Сводные данные расчета

Суммарная отдаваемая полная мощность S₁₁=0.2 (ВА)

Масса стали сердечника G_с =2,6102 (кг),

Масса меди обмоток G_м =0, 2576 (кг),

Удельный расход стали G_с / S₁₁ = 20,5 (кг/кВА),

Удельный расход меди G_м / S₁₁ = 1,288 (кг/кВА),

Отношение массы стали к массе меди G_c/G_м=10,1

Потери в стали сердечника Р_с =7,697 (Вт),

Потери в меди обмоток Р_м = 4,062 (Вт),

Отношение потерь в меди к потерям в стали P_м/P_с=0,527

КПД при номинальной нагрузке з = 0,87

Превышение температуры трансформатора над температурой окружающей среды

Дф_к =64 (?С)

Отношение намагничивающего тока к первичному I/ I₁=36,5 %

Относительное изменение напряжения при номинальной нагрузке (среднее значение) ДU% =6,47%

Литература

Ш Басова Б.К. Руководство по курсовому проектированию маломощных трансформаторов. Расчет маломощных трансформаторов. Кафедра электрических машин, 1970. Выпуск 1.

Ш Басова Б.К. Конструкция маломощных однофазных трансформаторов с воздушным охлаждением. Методическое руководство по курсовому проектированию маломощных трансформаторов. Кафедра "Электрические машины и электрооборудование", 1969. Выпуск 2.

Размещено на Allbest.ru

...