Ректификационная колонна К-10 абсорбционно-газофракционирующей установки
Определение периода собственных колебаний по методу Рэлея. Расчет ветровых и суммарных нагрузок. Параметры опоры колонного аппарата, а также его цилиндрического участка, порядок проведения расчета на прочность. Конструирование крышки плоской и штуцера.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 31.10.2017 |
| Размер файла | 696,4 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Eф= 1,9•105 МПа
Коэффициент линейного расширения для материала Ст3 при температуре T = 110°C:
aф= 0,117•10-4°C
Допускаемые напряжения для материала Ст3 при температуре T = 20°C (рабочие условия):
[s]20ф= 140 МПа
Модуль продольной упругости для материала Ст3 при температуре T = 20°C:
E20ф= 1,99•105 МПа
Характеристики прокладки
|
Тип и материал прокладки |
Коэффициент m |
Удельное давление обжатия qобж, МПа |
Допускаемое удельное давление [q], МПа |
Коэффициент обжатия К |
Условный модуль сжатия Еn, МПа |
|
Фторопласт-4 ТУ 6-05-810при толщине1-3 мм |
2,5 |
10 |
40 |
1 |
2•103 |
14.5 Расчёт фланца по ГОСТ 52857.4-2007:
Свойства материала болтов (шпилек)
Температура болтов (шпилек), tб: 20°C
Допускаемые напряжения для материала 35 при температуре T = 20°C (условия гидроиспытаний):
[s]20б= 130 МПа
Модуль продольной упругости для материала 35 при температуре T = 20°C:
E20б= 2,13•105 МПа
Коэффициент линейного расширения для материала 35 при температуре T = 20°C:
a20б= 0,111•10-4°C
Свойства материала смежного элемента фланца 2 Штуцер №4
Допускаемые напряжения для материала 16ГС при температуре T = 20°C (условия гидроиспытаний):
[s]20ш= h* Re/20/ nT = 1 * 300 / 1,1 = 273 МПа
Свойства материала фланца
Температура фланца (кольца), tф: 20°C
Допускаемые напряжения для материала Ст3 при температуре T = 20°C (условия гидроиспытаний):
[s]20ф= h* Re/20/ nT = 1 * 210 / 1,1 = 191 МПа
Модуль продольной упругости для материала Ст3 при температуре T = 20°C:
E20ф= 1,99•105 МПа
Коэффициент линейного расширения для материала Ст3 при температуре T = 20°C:
a20ф= 0,116•10-4°C
Характеристики прокладки
|
Тип и материал прокладки |
Коэффициент m |
Удельное давление обжатия qобж, МПа |
Допускаемое удельное давление [q], МПа |
Коэффициент обжатия К |
Условный модуль сжатия Еn, МПа |
|
|
Фторопласт-4 ТУ 6-05-810 при толщине 1 - 3 мм |
2,5 |
10 |
40 |
1 |
2•103 |
Эффективная ширина прокладки:
b0 = 12,5 мм
Примечание: при мм
при мм
Расчетный средний диаметр плоской прокладки:
=563 - 12,5 = 550 мм
Податливость прокладки:
=3 * 1 / (2•103 * 3,14 * 550 * 12,5) = 0,694•10-7 мм/Н
Расчётные параметры болтов (шпилек):
Рабочая длина болта (шпильки):
= 42 + 48 + 3 = 93 мм
Площадь сечения болта (по внутреннему диаметру резьбы):
fб = 760 мм2
Эффективная длина болта:
= 93 + 0.28 * 36 = 103 мм
Податливость болтов:
= 103 / (2,13•105 * 760 * 20) = 0,318•10-7 мм/Н
Расчётные параметры крышки:
= 730 / 550 = 1,33
= (0.67 * (1,332 * (1 + 8.55 * lg (1,33)) - 1)) / ((1,33 - 1) * [1,332 - 1 + (1.857 * 1,332 + 1) * (85 / 42)3]) = 0,148
Температура фланца (кольца), tф: 20°C
Модуль продольной упругости для материала 16ГС при температуре T = 20°C:
E20кр= 1,99•105 МПа
Угловая податливость крышки:
= 0,148 / (1,99•105 * 423) = 0,575•10-6°/Н м
Расчётные параметры фланца:
=(500 * 17,5)1/2 = 93,5 мм
= 0,833
= (1,462 * (1+8.55*lg 1,46) - 1)/ ((1.05+1.945* 1,462)*(1,46-1)) = 1,73
= 0,237
= (1,462*(1+8.55*lg 1,46) -1) / (1.36*(1,462-1)*(1,46-1)) = 5,83
=(0,833 * 48 + 93,5) / (1,73 * 93,5) + 0,237 * 483 / (5,83 * 93,5 * 17,52) = 0,983
Угловая податливость фланца при затяжке:
= 0.91 * 0,237 / (1,99•105 * 0,983 * 17,52 * 93,5) = 0,22•10-5°/Н м
Плечи моментов:
= 0.5 * (660 - 550) = 54,8 мм
= 35 / 17,5 = 2
= 43,7 / ((500 + 2 * 0) * (17,5 - 0))1/2 =0,468
= 1 + (2 - 1) * 0,468 / (0,468 + (1 + 2) / 4) = 1,38
Эквивалентная толщина втулки для фланца, приварного встык:
= 1,38 * (17,5 - 0) = 24,2 мм
= 0.5 * (550 - (500 + 2 * 0) - 24,2) = 13,1 мм
Расчёт нагрузок:
Равнодействующая давления:
= 0.785 * 5502 * 2,48 = 5,89•105 Н
Усилие на прокладке в рабочих условиях, необходимое для обеспечения герметичности:
= 3,14 * 550 * 12,5 * 2,5 * |2,48| = 1,34•105 Н
Усилие, необходимое для смятия прокладки при затяжке:
= 0.5 * 3,14 * 550 * 12,5 * 10 = 1,08•105 Н
Расчёт без учета стесненности температурных деформаций
Расчёт болтов(шпилек):
Коэффициент увеличения допускаемых напряжений при затяжке: ? = 1,2
Коэффициент условий работы: Kyp = 1,35
Допускаемые напряжения для болтов (шпилек) при затяжке:
= 1,2 * 1,35 * 1 * 1 * 130 = 211 МПа
= 0,694•10-7 + 0,318•10-7 + 0,575•10-6 * 54,82+ 0,22•10-5 * 54,82 = 0,246•10-6 мм/Н
Коэффициенты жёсткости для фланцевого соединения с крышкой, нагруженного внутренним давлением:
= 1 - (0,694•10-7 - (0,22•10-5 * 13,1 + 0,575•10-6 * 54,8) * 54,8) / 0,246•10-6 = 0,953
Расчётная болтовая нагрузка при затяжке, необходимая для герметизации в рабочих условиях:
= 0,953 * 5,89•105 + 1,34•105 = 6,95•105 Н
Суммарная площадь сечения болтов (шпилек) по внутреннему диаметру резьбы или сечению наименьшего диаметра:
= 20 * 760 = 1,52•104 мм2
Расчётная болтовая нагрузка при затяжке, необходимая для обжатия прокладки и минимального начального натяжения болтов:
= max {1,08•105; 0.4 * 1,52•104 * 130 = 7,9•105} = 7,9•105 Н
Болтовая нагрузка в условиях затяжки:
= max {6,95•105; 7,9•105} = 7,9•105 Н
Условие прочности при затяжке:
= 7,9•105 / 1,52•104 = 52 МПа
52 МПа Ј 211 МПа, Условие прочности выполнено
Коэффициент учета нагрузки от температурных деформаций: Kyт = 1
Допускаемые напряжения для болтов (шпилек) при рабочих условиях:
= 1,35 * 1 * 1 * 130 = 175 МПа
Болтовая нагрузка в рабочих условиях:
= 7,9•105 + (1 - 0,953) * 5,89•105 = 8,18•105 Н
Условие прочности в рабочих условиях:
= 8,18•105 / 1,52•104 = 53,8 МПа
53,8 МПа Ј 175 МПа, Условие прочности выполнено
Крутящий момент при затяжке болтов (шпилек) без смазки при ?б1 < 120 МПа:
= 0.3 * 7,9•105 * 36 / 20 = 427 Н м
При наличии смазки величина Mкр снижается на 25% и составляет 0.75*Mкр = 320 Н м
Расчёт прокладки:
Условие прочности мягких прокладок:
= max {7,9•105; 8,18•105} / (3,14 * 550 * 12,5) = 37,9 МПа
[q] = 40 МПа
Условие работоспособности выполнено
Расчёт ответного фланца:
Коэффициент, учитывающий изгиб тарелки фланца между шпильками:
= max {1; (3,14 * 660 / 20 / (2 * 36 + 6 * 48 / (2,5 + 0.5)))1/2} = 1
Расчётный изгибающий момент, действующий на фланец при затяжке:
= 1 * 7,9•105 * 54,8 = 4,33•104 Н м
=max {2,68 / (1 + 1); 1.0} = 1,34
прии = 500 + 0 + 17,5 при (500 + 2 * 0) <--20*(35 - 0) и f=1,34 > 1 = 517 мм
Меридиональное изгибное напряжение во втулке в условиях затяжки в сечении s1:
= 4,33•104 / (0,983 * (35 - 0)2 * 517) = 69,4 МПа
Радиальное напряжение в тарелке в условиях затяжки:
=(1.33 * 0,833 * 48 + 93,5) / (0,983 * 482 * 93,5 * 500) * 4,33•104 = 59,9 МПа
= 1/(1,46-1)*(0.69+5.72*1,462*lg 1,46 / (1,462-1)) = 5,35
= (1,462 + 1) / (1,462 - 1) = 2,77
Окружное напряжение в тарелке в условиях затяжки:
= 5,35 * 4,33•104 / (482 * 500) - 2,77 * 59,9 = 35,2 МПа
Условие статической прочности при затяжке в сечении s1 (п. 8.5.1):
= max {|69,4 + 59,9|; | 69,4 + 35,2|} = 129 МПа
Допускаемые общие мембранные и изгибные напряжения (п. 8.10 ГОСТ Р 52857.1):
= 1.5 * 191 = 286 МПа
Коэффициент увеличения допускаемых напряжений при расчёте с учетом стесненности температурных деформаций: KT = 1
= 1 * 286 = 286 МПа
129 МПа Ј 286 МПа, Условие прочности выполнено
Расчётный изгибающий момент, действующий на фланец при рабочих условиях:
= 1 * max {8,18•105 * 54,8 + 5,89•105 * 13,1; |5,89•105 | * 13,1} = 5,25•104 Н м
Меридиональное изгибное напряжение во втулке в рабочих условиях в сечении s1:
= 5,25•104 / (0,983 * (35 - 0)2 * 517) = 84,3 Мпа
Радиальное напряжение в тарелке в рабочих условиях:
= (1.33 * 0,833 * 48 + 93,5) / (0,983 * 482 * 93,5 * 500) * 5,25•104 = 72,7 МПа
Окружное напряжение в тарелке в рабочих условиях:
= 5,35 * 5,25•104 / (482 * 500) - 2,77 * 72,7 = 42,7 МПа
Меридиональное мембранное напряжение во втулке в рабочих условиях в сечении s1:
= 5,89•105 / (3,14 * (500 + 35) * (35 - 0)) = 10 МПа
Условие статической прочности в рабочих условиях в сечении s1:
= max {|84,3 - 10 + 72,7|; |84,3 - 10 + 42,7|; |84,3 + 10|} = 147 МПа
Допускаемые общие мембранные и изгибные напряжения (п. 8.10 ГОСТ Р 52857.1):
= 1.5 * 191 = 286 МПа
= 1 * 286 = 286 МПа
147 МПа Ј 286 МПа, Условие прочности выполнено
= 1,34
Меридиональное изгибное напряжение во втулке в условиях затяжки в сечении s0:
= 1,34 * 69,4 = 93,1 МПа
Условие статической прочности при затяжке в сечении s0 (п. 8.5.2):
Допускаемые суммарные общие и местные условные упругие мембранные и изгибные напряжения (п. 8.10 ГОСТ Р 52857.1):
= 3 * 191 = 573 МПа
= 1.3 * 573 = 745 МПа
93,1 МПа Ј 745 МПа, Условие прочности выполнено
Меридиональное изгибное напряжение во втулке в рабочих условиях в сечении s0:
= 1,34 * 84,3 = 113 МПа
Меридиональное мембранное напряжение во втулке в рабочих условиях в сечении s0:
= 5,89•105 / (3,14 * (500 + 17,5) * (17,5 - 0)) = 20,7 МПа
Окружное мембранное напряжение от действия давления во втулке в рабочих условиях в сечении s0:
= 2,48 * 500 / (2 * (17,5 - 0)) = 35,4 Мпа
Условие статической прочности в рабочих условиях в сечении s0:
= max {|113 ± 20,7|; |0.3 * 113 ± 35,4|; |0.7 * 113 ± (20,7 - 35,4)|} = 134 МПа
Допускаемые суммарные общие и местные условные упругие мембранные и изгибные напряжения (п. 8.10 ГОСТ Р 52857.1):
= 3 * 191 = 573 МПа
= 1.3 * 573 = 745 МПа
134 МПа Ј 745 МПа, Условие прочности выполнено
Условие статической прочности в рабочих условиях в сечении s0:
= max {|35,4|; | 20,7|} = 35,4 МПа
35,4 МПа Ј 191 МПа, Условие прочности выполнено
Условие статической прочности при затяжке для тарелок:
= max {|59,9|; | 35,2|} = 59,9 МПа
= 1 * 191 = 191 МПа
59,9 МПа Ј 191 МПа, Условие прочности выполнено
Условие статической прочности в рабочих условиях для тарелок:
= max {|72,7|; | 42,7|} = 72,7 МПа
= 1 * 191 = 191 МПа
72,7 МПа Ј 191 МПа, Условие прочности выполнено
Жёсткость фланца:
Угол поворота фланца в рабочих условиях:
= 5,25•104 * 0,22•10-5 * 1,99•105 / 1,99•105 = 0,116°
Допускаемый угол поворота фланца:
= 0,369°
Коэффициент увеличения допускаемого угла поворота фланцев: K? = 1,3
Условие выполнения жесткости фланцев:
= 1,3 * 0,369 = 0,479°
Условие жёсткости выполнено
14.6 Расчёт на прочность и устойчивость по ГОСТ 52857.2-2007
Коэффициент ослабления для днищ, не имеющих отверстий K0 = 1.0
Температура фланца (кольца), tф: 20°C
Свойства материала крышки
Допускаемые напряжения для материала 16ГС при температуре T = 20°C (условия гидроиспытаний):
[s]20кр= h* Re/20/ nT = 1 * 280 / 1,1 = 255 Мпа
Модуль продольной упругости для материала 16ГС при температуре T = 20°C:
E20кр= 1,99•105 МПа
Коэффициент линейного расширения для материала 16ГС при температуре T = 20°C:
a20кр= 0,116•10-4°C
Днища и крышки с дополнительным краевым моментом, нагруженные избыточным давлением
Равнодействующая давления:
= 2,48 * 3,14 * 5502 / 4 = 5,89•105 Н
Нагрузка от температурных деформаций: Qt = 0 (в условиях испытаний или без учета стесненности температурных деформаций)
Расчётная болтовая нагрузка при затяжке, необходимая для герметизации в рабочих условиях:
=max{ 0,953 * 5,89•105 + 1,34•105 = 6,95•105
0,953 * 5,89•105 + 1,34•105 - 0 = 6,95•105 }= 6,95•105 Н
Болтовая нагрузка в условиях затяжки:
= max {6,95•105; 7,9•105} = 7,9•105 Н
Болтовая нагрузка в рабочих условиях:
= 7,9•105 + (1 - 0,953) * 5,89•105 + 0 = 8,18•105 Н
= 8,18•105 / 5,89•105 = 1,39
= 0.41 * [(1 + 3 * 1,39 * (660 / 550 - 1)) / (660 / 550)]1/2 = 0,506
Нарушено условие применимости расчётных формул:
В этом случае поправочный коэффициент для допускаемого давления:
=2.2 / [1 + (1+(6*[85 -2]/550)2)1/2] = 0,937
Допускаемое давление:
=([85 - 2] / [1 * 0,506 * 550])2 * 255 * 1 * 0,937 = 21,1 МПа
21,1 МПа і 2,48 МПа
Заключение: Условие прочности выполнено
Днища и крышки, нагруженные избыточным давлением
Расчётная толщина стенки с учётом прибавок:
=0,506 * 1 * 550 * (2,48 / [1 * 255 * 0,937])1/2 + 2 = 30,4 мм
30,4 мм Ј 85 мм
Заключение: Условие прочности выполнено
= 0.8 * [660 / 550 - 1]1/2 = 0,357
= max {8,18•105 / 255; 7,9•105 / 183} = 3,21•103 мм2
Расчётная толщина крышки в месте уплотнения с учётом прибавок:
= max {0,357 * 3,21•103 1/2; 0.6 * 3,21•103 / 550} + 2 = 22,2 мм
22,2 мм Ј 42 мм
Заключение: Условие прочности выполнено
= 0.8 * [660 / 615 - 1]1/2 = 0,216
Расчётная толщина вне зоны уплотнения с учётом прибавок:
= max {0,216 * 3,21•103 1/2; 0.6 * 3,21•103 / 615} + 2 = 14,3 мм
14,3 мм Ј 38 мм
Заключение: Условие прочности выполнено
Заключение
В ходе работы на курсовым проектом изучили как производится выбор вида и принципиальной конструкции аппарата, размеров основных элементов, материала, как производятся расчеты на прочность и устойчивость корпуса и опоры.
Объектом проектирования являлась ректификационная колонна установки атмосферного газофракционирования (АГФУ).
Цель заключалась в систематизации, закреплении, расширении и углублении знаний, приобретенных при изучении дисциплины «Конструирование и расчет машин и аппаратов отрасли», в практическом применении этих знаний при самостоятельном проведении разнообразных расчетов и конструкторской разработки отдельных узлов и элементов колонного аппарата.
Список использованный источников
1) ГОСТ 52857.2-2007. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет цилиндрических и конических обечаек, выпуклых и плоских днищ и крышек.
2) ГОСТ 52857.3-2007. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Укрепление отверстий в обечайках и днищах при внутреннем и внешнем давлениях. Расчет на прочность обечаек и днищ при внешних статических нагрузках на штуцер.
3) ГОСТ Р 51274-99. Сосуды и аппараты. Аппараты колонного типа. Нормы и методы расчета на прочность.
4) ГОСТ 52857.1-2007. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Общие требования.
5) ГОСТ 52857.4-2007. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на прочность и герметиченость фланцевых соединений.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Аппарат для разделения перегонкой и ректификацией двухкомпонентной жидкой смеси. Расчет веса и массы колонного аппарата. Период основного тона собственных колебаний. Определение изгибающего момента от ветровой нагрузки, устойчивости опорной обечайки.
курсовая работа [138,6 K], добавлен 06.11.2012Расчет на прочность конструктивных элементов колонны и геометрических характеристик опасных сечений. Определение коэффициента скоростного напора ветра и равнодействующей силы ветрового напора на отдельных участках колонны. Расчет приведенной нагрузки.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 11.11.2022Выбор конструкционных материалов. Расчёт корпуса, крышки и днища на прочность. Определение удельной тепловой нагрузки. Расчёт массы пустого и заполненного аппарата, напряжений от внутреннего давления, затвора и суммарных осевых податливостей днища.
курсовая работа [277,1 K], добавлен 03.11.2013Схема непрерывно действующей ректификационной установки. Описание конструкции аппарата, обоснование выбора. Определение теплофизических свойств теплоносителей, расчет средней скорости и критериев Рейнольдса. Гидравлический расчет установки для разделения.
контрольная работа [2,5 M], добавлен 09.12.2014Материальные и тепловые расчеты. Расчет изоляции и обечайки аппарата. Расчет теплообменника на прочность. Проверка прочности, устойчивости и крепления труб. Расчет фланцевых соединений. Строповые устройства и опоры. Расчет теплообменного аппарата.
курсовая работа [256,3 K], добавлен 12.10.2012Понятие и технологическая схема процесса ректификации, назначение ректификационных колонн. Расчет ректификационной колонны непрерывного действия для разделения смеси бензол-толуол с определением основных геометрических размеров колонного аппарата.
курсовая работа [250,6 K], добавлен 17.01.2011Определение краевых нагрузок и составление расчётной схемы сопряжения двух оболочек колонного аппарата. Составление уравнений совместимости радиальных и угловых деформаций. Определение длины зоны, типа напряжений края и прогибов цилиндрической оболочки.
контрольная работа [231,5 K], добавлен 29.12.2012Предварительный выбор заготовок для изготовления цилиндрического теплообменного аппарата, работающего под давлением. Расчет развертки корпуса, рубашки обогрева, патрубков, ребер жесткости и эллиптической крышки. Изготовление обечаек, днищ и фланцев.
курсовая работа [869,6 K], добавлен 14.05.2014Технологические расчеты колонны синтеза карбамида, работающей при давлении 28МПа, обеспечена ее герметичность за счет введения в конструкцию двухконусного обтюратора. Расчет толщины стенки корпуса колонны, а также эллиптического днища и плоской крышки.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 25.02.2011Описание действия установки для разделения бинарной смеси этанол - вода. Составление и описание технологической схемы ректификационной установки, расчет основного аппарата (колонны), подбор вспомогательного оборудования (трубопроводов и обогревателя).
курсовая работа [480,7 K], добавлен 08.06.2015Ректификационная колонна непрерывного действия с ситчатыми тарелками, расчет материального баланса. Дистиллят, кубовый остаток и мольный расход питания. Гидравлический расчет тарелок. Число тарелок и высота колонны. Длина пути жидкости на тарелке.
контрольная работа [89,9 K], добавлен 15.03.2009Принципы изготовления деталей резьбовой пары. Конструирование и проверочный расчет элементов гаек, втулок и ограничительного устройства. Особенности расчета основных деталей винтового механизма на прочность и устойчивость, а также определение его КПД.
дипломная работа [1,1 M], добавлен 23.11.2009Устройство абсорбционной колонны. Конструктивное исполнение элементов. Определение толщин стенок, днищ корпуса и рубашки. Расчет аппарата на устойчивость против изгибающих моментов. Подбор и расчет опоры. Прочностной расчет основных элементов аппарата.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 18.05.2014Свойства материала элемента, несущего штуцер. Допускаемые нагрузки на штуцер (в системе координат аппарата). Минимальные размеры сварных швов. Расчет прочности и жесткости узлов врезки штуцеров, работающих под действием давления и внешних нагрузок.
курсовая работа [587,4 K], добавлен 08.05.2013Исходные данные для составления материального баланса массообменного аппарата. Учет массовых долей компонента в сырье, дистилляте и остатке. Тепловой баланс ректификационной колонны и ее отдельных секций. Основные рабочие и равновесные параметры.
презентация [357,3 K], добавлен 26.05.2015Расчет на прочность и устойчивость цилиндрических обечаек, днища и крышки, элементов рубашки, крышки отъемные и фланцевые соединения. Выбор штуцеров. Выбор и расчет комплектующих элементов привода. Проектирование и расчет перемешивающего устройства.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 13.03.2011Расчет ректификационной колонны с ситчатыми тарелками для разделения бинарной смеси ацетон – бензол. Определение геометрических параметров колонны, гидравлического сопротивления и тепловых балансов. Расчет вспомогательного оборудования установки.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 16.06.2023Расчет и выбор посадки для гладкого, цилиндрического соединения с гарантированным натягом или зазором. Конструирование предельных калибров для контроля соединения. Порядок проведения расчета и нормирование точности и вида сопряжения зубчатой передачи.
курсовая работа [4,5 M], добавлен 28.10.2013Расчет клеефанерной панели. Вычисление изгибающих моментов при загружении арки. Расчет на устойчивость плоской формы деформирования. Определение высоты опорного швеллера. Расчет и конструирование колонны. Методы и способы крепления колонны к фундаменту.
курсовая работа [207,1 K], добавлен 14.02.2015Производство ароматических углеводородов. Оборудование установок фракционирования ксилолов. Подбор оборудования к технологической схеме. Выбор конструкционных материалов основных элементов колонного аппарата. Ремонт и диагностика центробежного насоса.
дипломная работа [834,5 K], добавлен 25.04.2015
