Размещено на http://www.allbest.ru

СТАНОК ПРОДОЛЬНЫЙ СТРОГАЛЬНО-ФРЕЗЕРНЫЙ ДВУХСТОЕЧНЫЙ 7Б225МФ1

станок электропривод преобразователь двигатель

	Исходные данные	Вариант 5. станок 7Б225МФ1
1	Наибольшая длина строгания L, м	6,1
2	Наибольшая скорость обратного хода Vобр.х., м/мин	80
3	Пределы скоростей рабочего хода стола Vпр.х., м/мин	1,6-25-80
4	Наибольший вес детали Qдет, Н	637650
5	Вес стола Qст., Н	260000
6	К.П.Д. передачи от двигателя к столу з	0,9
7	Наибольшее усилие резания Fz, Н, при скорости стола Vпр.х., м/мин	170000 1,6-25
8	Коэффициент трения стола о направляющие м	0,05
9	Передаточное отношение с	1,675



1. НАЗНАЧЕНИЕ СТАНКА И ЕГО КОНСТРУКЦИЯ

Технические характеристики:

Станки модели 7б225мф1 предназначены для обработки корпусных деталей из чугуна, стали и цветных металлов

Год начала выпуска: 1982

Класс точности: Н

Длина рабочей поверхности стола, мм 8000

Ширина стола, мм 1800

Мощность, кВт: 75

Размеры (Д_Ш_В), мм: 19200_8000_6600

Масса станка с выносным оборудованием, кг: 116700

Двухстоечный продольно-строгательный станок предназначен для обработки различных корпусных и базовых деталей из чугуна, стали и цветных металлов. На станке можно выполнять черновое, чистовое и финишное строгание горизонтальных, вертикальных и наклонных поверхностей вдоль хода стола.

Станина имеет продольные направляющие, которые могут быть плоскими и V-образными. По ним возвратно-поступательно движется стол, на котором закрепляют обрабатываемую деталь.

Перемещение стола - главное движение - осуществляется от электродвигателя через редуктор и реечную передачи. Снятие стружки с обрабатываемой детали происходит при ходе стола вперед. Ход стола назад совершается с повышенной скоростью, и снятие стружки не производится, а резцы автоматически отводятся от обработанной поверхности.

Изменение направления стола производится при помощи электромагнитной муфты или путем реверсирования главного двигателя. Портал станка образован двумя вертикальными стойками и верхней балкой. К этой балке прикреплена подвеска пульта управления. По вертикальным направляющим стоек при помощи ходовых винтов перемещаются траверса и боковой суппорт.

Поперечина имеет горизонтальные направляющие, по которым могут перемещаться вертикальные суппорты. Суппорты станка с закрепленными в них резцами осуществляют прерывистую периодическую подачу за время реверса стола с обратного хода на прямой и быстрые установочные перемещения.

Движение суппортами передается через коробки подач от отдельных электродвигателей.



2. ТРЕБОВАНИЕ К ЭЛЕКТРОПРИВОДУ ГЛАВНОГО ДВИЖЕНИЯ

Электропривод стола продольно-строгального станка обслуживает главное рабочее движение станка - перемещение стола, поэтому вполне естественно, что к этому электроприводу предъявляются высокие технические требования для обеспечения высокой производительности и надёжности станка.

В современных продольно-строгальных станках перемещение и регулирование скорости стола, а также его реверсирование осуществляются, как правило, электрическим путём. Поэтому производительность станка во многом определяется работой главного привода (привод стола) и системы автоматического управления им.

В большинстве случаев при регулировании скорости резания на продольно-строгальных станках тяговое усилие остаётся постоянным и наибольшим при скоростях от 6 до 20-25 м/мин. При дальнейшем увеличении скорости резания усилие падает. Заданная скорость привода должна поддерживаться автоматически во всем диапазоне с точностью ±5% при изменении нагрузки примерно от 0,1 до 1,25 от номинально момента.

Для главного привода продольно-строгальных станков целесообразно использование двигателей, обладающих повышенной перегрузочной способностью и пониженным моментом инерции; такие двигатели могут обеспечить меньшее время пуска и торможения.

Иногда для уменьшения переходных режимов целесообразно использовать два двигателя половинной мощности вместо одного полной мощности. На изменение суммарного (приведенного) момента инерции главного привода благоприятно влияет выбор соответствующей кинематики механизма от двигателя к столу. В этом отношении предпочтение следует отдать червячной передаче, которая, кроме того, обеспечивает и высокую плавность хода стола, что важно и для улучшения качества обработки изделий на станке.

Добиваясь наибольшего быстродействия главного привода, необходимо учитывать, что длительность реверсирования не может быть ниже определенной величины, которая лимитируется не только динамическими нагрузками в передачах редуктора, но и временем, необходимым для совершения подачи суппортов и подъема резцовых головок.

К другим важным требованиям, которые предъявляются к электроприводу стола, является высокая надежность работы его, обеспечивающая точность реверсирования и связанную с этим четкую работу аппаратуры управления.



3. ВЫБОР ТИПА ПРИВОДА

Выбирая ту или иную систему электропривода, следует учитывать её экономичность, т.е. потери энергии за цикл, а также коэффициент мощности, кроме того, необходимо учитывать и окупаемость тех затрат, которые связаны с созданием привода и его эксплуатацией.

В качестве главного привода средних и тяжелых продольно-строгальных станков в настоящее время используют двигателя постоянного тока, управляемых по системе Г-Д или ТП-Д, в данном разделе и описан выбор той или другой системы.

Система Г-Д с ЭМУ или МУ позволяет получить нужную форму характеристик двигателя, требуемый диапазон и плавность регулирования скорости движения стола.

Недостатком системы Г-Д является необходимость выбора мощности источника постоянного тока - генератора и приводного асинхронного двигателя стола, которая определяется с наибольшим тяговым усилием или моментом, соответствующим минимальной скорости, и номинальным напряжением при угловой скорости двигателя. Также одним из главных недостатков Г-Д является: большие габариты и сложность монтажа данной системы, также малое быстродействие и потери полезной мощности. У системы Г-Д низкий (до 25%) КПД возбудительного устройства. Перспективным следует считать применение возбудительных устройств на тиристорах или замену системы Г-Д на реверсивной системой ТП-Д.

На выпускаемых станках внедряются приводы с тиристорными преобразователями для питания цепи якоря и системы автоматического управления с унифицированной блочной системой регуляторов (УБСР), которые позволяют сравнительно просто реализовать высокое быстродействие привода по системе ТП-Д при хорошем качестве переходных процессов.

Наиболее перспективной для главного привода продольно-строгальных станков в настоящее время является замкнутая система электропривода с питанием якоря двигателя постоянного тока от реверсивного тиристорного преобразователя и с подчиненным регулированием параметров. В подобных системах в качестве усилителей, датчиков, задающих устройств и источников питания применяются приборы унифицированной блочной системы регуляторов (УБСР).

Применение подчиненного регулирования на базе использования в качестве регулятора тока и скорости элементов УБСР упрощает монтаж, наладку и эксплуатацию сложных электроприводов, дает возможность удобно и эффективно корректировать переходные процессы электропривода.

Из сказанного выше видно, что система ТП-Д превосходить систему Г-Д по таким качествам как: простота в монтаже, наладке и эксплуатации сложных электроприводов эффективность и удобство корректировки переходных процессов электропривода, быстродействие и малая габаритность, практически отсутствие потерь полезной мощности во время переходных процессов.

Как видно, практичней и современней использовать систему ТП-Д, нежели систему Г-Д.



4. РАСЧЁТ МОЩНОСТИ ПРИВОДНОЙ МАШИНЫ

4.1 Цель работы

Правильный выбор двигателя по мощности для оптимального обеспечения технологических процессов станка.

4.2 Исходные данные

Соответствуют заданию на курсовое проектирование

4.3 Расчёт

Первоначальный расчёт и определение мощности производится без учёта переходных процессов.

Мощность на валу двигателя при установившемся ходе стола, Р_дв, кВт

Р_дв =

Где F - тяговое усилие на рейке стола, Н

V - скорость перемещения стола, м/мин

Расчёт производиться по максимальному усилию резания и максимальной скорости стола ему соответствующей.

Тяговое усилие на рейке стола при установившемся рабочем ходе F, Н

F = F_z + м*(Q_ст+Q_дет+0,4*F_z)

F = 170000+0,05(260000+637650+0,4*170000) = 218282,5 Н

Р_дв = = 101,05 кВт



При двухфазном регулировании изменение частоты вращения двигателя при скорости стола 1,6/25 м/мин осуществляется изменением напряжения на обмотке якоря двигателя, а при скорости стола 25/80 м/мин - изменением магнитного потока двигателя.

Номинальная угловая скорость двигателя, W_н рад/с

W_н = р*V_пр

W_н = 1,675*25 = 41,875 рад/с

Максимальная угловая скорость двигателя W_max, рад/сек

W_max = 1.6*80 = 128 рад/с

Номинальная частота вращения двигателя n_н, мин^-1

n = 9,55*W_н

n = 9,55*41,875 = 399,906 мин^-1

Максимальная частота вращения двигателя, n_{max, мин}^-1

n_max = 9,55*91 = 869,05 мин^-1

Угловая скорость двигателя при входе резца в металл W_вр, рад/с

W_вр = p*V_вр

Где V_вр = 10/12 м/мин - линейная скорость стола при входе резца в металл.

W_вр = 1,675*10 = 16.75 рад/с



По расчётной мощности двигателя Р_дв и частоте вращения n_н/n_max выбираем двигатель - П133-4К, технические данные которого представлены ниже:

Номинальная мощность Рн, кВт 125
Номинальный ток Iн, А 313
Номинальное напряжение Uн, В 440
Частота вращения nн/nmax, мин-1 400/1500
Маховый момент GD2, кг*м2 82



5. ПРОВЕРКА ДВИГАТЕЛЯ ПО НАГРЕВУ

Приведённый момент инерции поступательно движущихся масс, J_ст, Н

J_ст =

Где m_дет - масса детали, кг

m_дет =

m_дет = = 65000 кг

m_ст- масса стола, кг

m_ст = ,

m_ст = = 26503,5 кг

J_ст = = 9,92 кг*м²

Суммарный момент инерции привода, J_пр, кг*м²

J_пр = д*J_дв+J_ст = 1.15*2,08+9,92 = 12,31 кг*м²

где д - коэффициент, учитывающий момент инерции редуктора, д=1,15;

J_дв - момент инерции двигателя, кг*м²

J_дв =

J_дв = = 2,08 кг*м²



Статический момент при обратном ходе

M_обр.х =

Где P_о - мощность, потребляемая для перемещения стола при обратном ходе, кВт

P_о =

Где F_о - величина тягового усилия на рейке стола при обратном ходе, Н

F_o = м*(Q_ст+Q_дет)

F_o = 0,05*(260000+637650) = 44882,5 Н

P_o = = 66,49 Н*м

M_обр.х = = 519,45 Н*м

Статический момент при прямом ходе, M_пр.х, Н*м

M_пр.х =

M_пр.х = = 2413,134 Н*м

Пусковой момент двигателя M_п.д, Н*м

M_п.д = л*M_н

Где M_н - номинальный момент двигателя, Н*м



M_н =

M_н = = 2985,074 Н*м

л - коэффициент перегрузочной способности двигателя по моменту, л=1,8

M_п.д. = 1,8*2985,074 = 5373,13 Н*м

Проверка двигателя по нагреву будет произведена методом эквивалентного момента. На участках диаграммы изменения угловой скорости двигателя за двойной ход стола, на которых угловая скорость регулируется ослаблением магнитного потока двигателя, пусковой момент М_п.д. падает до значения М_п.д.1, причём, величина пускового тока остается в допустимых пределах.

М_п.д.1 =

М_п.д.1 = = 2649,004 Н*м

Где М_п.д.1 - средний момент на участке разгона 7 и торможения 9, на которых угловая скорость двигателя регулируется ослаблением потока возбуждения.

Время разгона и торможения

t_xy = J_пр*

где t_xy- время, потребное для конечного изменения угловой скорости от W_x до W_y;c

М_в-вращающий момент, Н*м

М_с-статический момент, Н*м

Время разгона двигателя при рабочем ходе стола

(участок 1)

t_р.пр.1 = J_пр*

t_р.пр.1 = 12,31* = 0,04с

(участок 2)

t_р.пр.2 = J_пр*

t_р.пр.2 = 12,31* = 0,098с

t_р.пр = t_р.пр.1+t_р.пр.2

t_р.пр. = 0,04 + 0,098= 0,138с

Время торможения двигателя при рабочем ходе стола

(участок 4)

t_р.пр.4 = J_пр*

t_р.пр.4 = 12,31* = 0,39с

(участок 5)

t_р.пр.5 = J_пр*

t_р.пр.5 = 12,31* =0,02с

t_т.пр. = t_р.пр.5+t_р.пр.4

t_т.пр. =0,39 + 0,02 = 0,041с

Время установившегося движения при рабочем ходе стола

(участок 3)

t_пр = *60-

t_пр = *60* = 4,011с

Время разгона двигателя при обратном ходе стола

(участок 6)

t_р.обр.6 = J_пр*

t_р.обр.6 = 12,31* = 0,172с

(участок 7)

t_р.обр.7 = J_пр*

t_р.обр.7 = 12,31* = 0,492с

t_р.обр = t_р.обр.6 + t_р.обр.7

t_р.обр = 0,172 + 0,492 = 0,664с

Время торможения двигателя при обратном ходе стола

(участок 9)

t_р.обр.9 = J_пр*

t_р.обр.9 = 12,31* = 0,007с

(участок 10)

t_р.обр.10 = J_пр*

t_р.обр.10 = 11,82* = 0,065с

t_т.обр = t_т.обр.9 + t_т.обр.10

t_т.обр = 0,332 + 0,007 =0,339с

Время установившегося движения при обратном ходе стола

(участок 8)

t_обр = *60*

t_обр = *60* = 2,28с

Эквивалентный момент двигателя за цикл М_экв, Н*м

М_экв =

Где t_ц - время цикла, с

t_ц = t_р.пр + t_т.пр + t_р.обр + t_т.обр + t_пр + t_обр

t_ц = 0,138 + 0,41 + 0,664 + 0,339+ 4,011 + 2,28 = 7,842с

M_1обр.х - уточнённый момент обратного хода на участке 8, Н*м

М_1.обр.х = М_обр.х*

М_1обр.х = 519* = 1589,517 Н*м

М_экв= = 2196,443 Н*м

Выбранный двигатель по нагреву проходит, так как выполняется условие:

М_эквМ_н

2196,443 Н*м <2985,074 Н*м

Диаграммы изменения угловой скорости и момента двигателя за ход стола



6. ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ МОЩНОСТИ ДВИГАТЕЛЯ НА КОМПЬЮТЕРЕ

Расчёт мощности приводной машины

Тяговое усилие на рейки стола, H 218282,5

Мощность на валу двигателя, кВт 122,63

Номинальная угловая скорость двигателя, рад/с 41,875

Максимальная угловая скорость двигателя, рад/с 128

Номинальная частота вращения двигателя, мин^-1 399,05

Максимальная частота вращения двигателя, мин^-1 869,906

Угловая скорость двигателя при входе резца

в металл, рад/с 16,75

Проверка двигателя по нагреву

Приведённый момент инерции поступательно движущихся

масс, кг*м² 9,92

момент инерции двигателя, кг*м² 2,08

Суммарный момент инерции привода, кг*м² 12,31

Тяговое усилие на рейке стола при обратном ходе, H 44882,5

Мощность для перемещения стола при обратном ходе, кВт 66,49

Статический момент при прямом ходе, H*м 2413,134

Статический момент при обратном ходе, H*м 519,45

Номинальный момент двигателя, H*м 2965,074

Пусковой момент двигателя, H*м 5373,13

Средний момент, H*м 2649,004

Время разгона при рабочем ходе стола, с

(участок 1) 0,04

(участок 2) 0,098

(участок 1)+(участок 2) 0,138

Время торможения при рабочем ходе, с

(участок 4) 0,39

(участок 5) 0,02

(участок 4)+ (участок 5) 0,41

Время установившегося движения, с

(участок 3) 4,011

Время торможения при обратном ходе, с

(участок 9) 0,332

(участок 10) 0,007

(участок 9)+ (участок 10) 0,339

Время установившегося движения, с

(участок 8) 2,28

Время цикла, с 7,842

Уточнённый момент обратного хода, H*м 1589,517

Эквивалентный момент двигателя за цикл, H*м 2196,443

Выбранный двигатель по нагреву подходит, так как выполняется условие:

М_экв < М_н

2196,443 Н*м < 2985,074 Н*м



7. ВЫБОР ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

По техническим данным двигателя по [5] выбирается комплектный тиристорный преобразователь ЭПУ-1-2-46-47Д УХЛ4.

ЭПУ - электропривод постоянного тока, унифицированный;

1 - номер разработки;

2 - реверсивный

46 - ток блока управления, I_Б.У.=400 А;

4 - выпрямленное напряжение блока управления, U_Б.У.=460 В;

7 - напряжение трёхфазной питающей сети, U=380 В;

Д - функциональная характеристика, главного движения - двухзонный, перегрузка до 2, диапазон регулирования до 10004

УХЛ 4 - климатическое исполнение и категория размещения по ГОСТ 15-150-69.



8. ОПИСАНИЕ РАБОТЫ СХЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ

Перед работой схемы должны быть включены все автоматические выключатели, предохранители, тепловые реле, реле максимального тока с “защелкой”.

Подключение станка к электросети производится включение вводного автоматического выключателя, при этом вся пусковая и защитная аппаратура подготавливается к работе заранее. Включение станка осуществляется кнопкой SB1, расположенной на пульте.

8.1 Управление главным строгательным приводом

Главный строгательный привод осуществляется с помощью электродвигателя постоянного тока с независимым возбуждением. Питание электородвигателя осуществляется от реверсивного тиристорного преобразователя. Обратная связь по скорости осуществляется с помощью тахогенератора. Входным сигналом САР является разность токов: тока задания и тока тахогенератора.

Схема управления электродвигателем главного с трогательного привода предусматривает:

- пуск электродвигателя на заданную скорость вращения в толчковом или автоматическом режиме;

- останов электродвигателя с рекуперативным торможением:

- автоматическое плавное (с заданной интенсивностью) изменение эталонного напряжения и полярности вблизи точек реверса;

- дистанционное задание и изменение в процессе работы (без остановки станка) координат точек реверса стола;

- изменение интенсивности реверсирования при неизменности положения точек реверса;

- реверсирование двигателя изменением полярности задающего напряжения;

- регулирование скорости вращения электродвигателя до номинальной, изменением напряжения на якоре при постоянном моменте и выше ослаблением потока возбуждения практически при постоянной мощности;

- контроль загрузки электродвигателя, % (ток);

- защита электродвигателя от ударов тока упреждающим токоограничением; от чрезмерных перегрузок и коротких замыканий, от небольших длительных перегрузок;

- останов электродвигателя с динамическим торможением при исчезновении питающего напряжения преобразователя.

Рассмотрим работу схемы.

Кнопкой SB1X1 делаем выбор главного строгального привода. Чтобы включить стол на «автоматическую работу», достаточно включить кнопку SB19X1 в режим «автоматическая работа» , и нажать кнопку «пуск вперед» или «пуск назад».

Дальнейшее управление столом происходит в функции пути при помощи сельсинов - задатчиков прямого хода BC2X1 и обратного хода ВС3Х1. при нажатии на кнопку “пуск вперед” включается реле: К41, К43, К50, которые в УУРС дают команды пуск прямого хода и разрешение прямого хода, а преобразователь разрешение на его работу. УУРС выдает эталонное напряжение в преобразователь, и привод начинает разгоняться с ускорение, заданным регулятором А19Х1.2, до скорости, установленной регулятором А18Х1.1 хода стола вперед. Стол движется вперед. При этом поворачивается ротор сельсина датчика положения стола ВС1Х1, который через редуктор связан с червяком стола. При повороте ротора датчика положения ВС1Х1 его выходная фаза приближается к выходной фазе сельсина ВС1Х1, который ограничивает прямой ход стола, Когда фаза сельсина ВС1Х1 совпадает с фазой сельсина ВС3Х1, происходит реверс стола на обратный ход.

Начинается разгон стола на обратный ход с тем же ускорением на обратный ход с тем же ускорением согласно регулятору А19Х1.1 до скорости, установленной на регуляторе обратного хода стола А18Х1.2

При обратном ходе стола ротор сельсина датчика ВС1Х1 вращается в обратную сторону, его фаза приближается к фазе сельсина ВС2Х1, который ограничивает обратный ход, т.е. происходит реверс стола на прямой ход.

Начинается разгон стола на прямой ход, цикл повторяется.

Сельсины задатчики ВС2Х1, ВС3Х1 размещены на подвесном пульте управления. Они задают точки реверса стола в зависимости от длины обрабатываемой детали. Сельсин-датчик положения стола поворачивает свой ротор за полный ход стола на 165⁰.

Шкала на пульте для выставки точек реверса разбита в угле 165⁰. Роторы сельсинов поворачиваются каждый на 165⁰.

Регулятор ускорения хода стола имеет 10 фиксированных точек, что соответствует десяти возможным ускорениям хода стола.

При нажатии кнопки «стоп» SB20Х1 отключается реле К43, К44 и снимает разрешение хода стола. Реле К50 отключается с рекуперативным торможением. В толчковом режиме реле пуска не имеет самопитания.

8.2 Управления строгальными приводами подач

Управление строгальными приводами подач имеет три режима работы: «ручной», «позиционирование», «шаговый».

Рассмотрим работу строгального бокового левого суппорта. Аналогична работа остальных суппортов.

Кнопкой управления SB1W2 выбираем координату W2 (сани) или V2 (ползун).

Кнопкой управления SB3.1 выбираем режим работы «ручной».

Установочные перемещения саней (ползунов) осуществляется при помощи кнопки управления SB23W2, тумблера выбора направления перемещения механизма SA21, тумблера выбора команд SA25 (медленно, быстро).

При выборе режима работы «позиционирования» (кнопки SB4.1) величина необходимого перемещения механизма саней (ползуна) задается на УЦИ при помощи клавиш.

После включения кнопки SB7.1 «пуск позиционирования» электропривод перемещает механизм на заданную величину, а УЦИ индицирует (показывает) истинное перемещение механизма. При выборе режима работы «шаговый» кнопкой SB5.1 возможны два случая работы:

- на УЦИ при помощи клавиш задается величина шага (перемещение механизма), а при нажатии на кнопку SB7.1 проверяется точность отработки электроприводом заданного шага;

- на УЦИ при помощи клавиш задается величина шага (перемещение механизма), а при обратном ходе строгального стола подается команда на включения электропривода суппорта в работу и отработку заданного шага.

8.3 Электрические блокировки в строгальном режиме работы станка

Электрической схемой предусмотрены следующие виды блокировок:

- ограничение крайних положений стола; Блокировка осуществляется конечными выключателями стола.

- ограничение крайних положений строгальных саней; Блокировка осуществляется конечными выключателями;

- исключение возможности пуска главного строгального привода при не зажатой поперечине;

- снятие разрешения хода стола в конце прямого или обратного хода при срабатывании защиты, что дает возможность станку закончить операцию, не вызвав брака детали.



Принципиальная схема управления возбуждением ДПТ продольно-строгального станка.

9. ВОПРОСЫ ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ

При обслуживании станка пользоваться исправными инструментами и приборами. Наладку, обслуживание и ремонт электрооборудования производить только при отключенном вводном автомате, предварительно повесив предупреждающий плакат: «Не включать, работают люди!».

Шкафы, станции управления, корпуса электродвигателей, конечных выключателей, клеммные коробки должны быть надёжно заземлены: сопротивление защитного заземления - не более 0,1 Ом.

Правильно выполненная электроустановка должна исключить возможность случайного прикосновениям к частям находящимся под напряжением.

Для этого потребуется:

1.Надлежащая изоляция проводов;

2.Применение безопасных напряжений для переносных ламп и электроинструмента;

3.Применение блокировок;

4.Установка заземлений.

Не отключенные токоведущие части, доступные случайному прикосновению, должны быть на время работы ограждены.



ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В ходе разработки курсового проекта были представлены и изучены такие аспекты как: назначение и конструкция станка, требования к электроприводу. Также производилось сравнивание двух систем ТП-Д и Г-Д, предпочтение было отдано системе ТП-Д. Произведен расчет мощности двигателя и был выбран двигатель типа П113-4к. Двигатель был проверен по нагреву, в результате чего двигатель по нагреву прошёл. Также был произведён расчет мощности двигателя на компьютере, который подтвердил правильность расчетов.

Выбран преобразователь ЭПУ-1-2 47 Д УХЛ4. В проекте представлена схема и её описание. Рассмотрена техника безопасности.

В проекте представлены вопросы к защите курсового проекта.

В ходе проектирования использовалась техническая документация завода «Тяжстанкогидропресс» и литература, список которой прилагается.

Электрическая схема выполнена в программе S PLAN 50 и Компас.

Схема в S PLAN 50, перечень элементов в программе Компас.



ЛИТЕРАТУРА

1. Зимин Е.Н. и другие. Электрооборудование промышленных предприятий и установок. - М. Машиностроение, 1969.

2. Сандлер А.С. Электропривод и автоматизация металлорежущих станков. - М. Высшая школа, 1984

3. Электрические машины: Отделение ВНИИЗМ. по научно технической информации в электротехнике. Информэлектро.

4. Васин В.М. Электрический привод. - М. Высшая школа, 1984.

5. Электроприводы унифицированные трёхфазные серии ЭПУ1. Согласованно НПО НИМС актом 1К №24 от 30.09.83.

6. Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей и правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей. - М. Атомиздат, 1972

Размещено на Allbest.ru

...