Конструкционно-теплоизоляционные легкие бетоны на стекловидных пористых заполнителях

Рис. 7. Зависимость меры ползучести бетонов от предела прочности при сжатии: ПСГ, ВБ, АБ - соответственно бетон на ПСГ, бетон на ВВГ, бетон на ВТГ, экспериментальные данные; ПСГ (ВБ, АБ) - прогноз 35 лет - предельные значения (прогноз); ЛБ - П - по данным А.Б. Пирадова; КБ - С - керамзитобетон, по данным И.Н. Серегина; ЛПБ - С - литоиднопемзобетон по данным М.З. Симонова; ПСГ - К - бетон на ПСГ по данным ЕрГУАС

Развитие усадочных деформаций удовлетворительно описывается функцией вида

. (22)

В табл. 14 представлены сравнительные данные по усадке легких бетонов на стекловидных заполнителях.

Таблица 14. Усадка легких бетонов на стекловидных заполнителях, мм/м

* По данным ЕрГУАС

Из полученных в работе данных следует (рис. 8), что бетон на ВВГ и бетон на ПСГ при прочности более 10 МПа (М 100) в принципе по деформациям усадки сопоставимы с тяжелым бетоном. При более низких марках деформации усадки легких бетонов возрастают более интенсивно, чем тяжелых. Бетон на ВТГ характеризуется более высокими деформациями усадки в сравнении с бетоном на ВВГ и бетоном на ПСГ. Усадка бетонов классов В 3,5 и выше на стекловидных заполнителях существенно меньше усадки керамзитобетона, в связи с чем, как отмечено выше, легкие бетоны на стекловидных пористых заполнителях обладают более высокой, в сравнении с керамзитобетоном, трещиностойкостью.

,

где зависит от вида цемента, R - предел прочности при сжатии, МПа;

К - керамзитобетон по данным В.Г. Довжика

Бетон на стекловидном заполнителе обладает достаточной защитной способностью по отношению к стальной арматуре при выполнении следующих условий: отказ от применения наполнителей или песков, обладающих повышенной гидравлической активностью, обеспечение уровня клинкерного фонда не ниже допустимого (Ц_min = 260 кг/м³) и умеренной поризации растворной составляющей, не превышающей 10%.

Рис. 8. Зависимость деформаций усадки от марки бетона: ПСГ, ВВГ, ВТГ - соответственно бетон на ПСГ, ВВГ, ВТГ; Т - по формуле для тяжелых бетонов

Величина сцепления арматуры с легкими бетонами низких классов на стекловидных заполнителях в принципе соответствует нормативным значениям по СП 52 - 101 для бетонов классов В 10 - В 60, экстраполированным в область низких классов (рис. 9). В связи с этим можно констатировать, что сцепление легких бетонов на стекловидных заполнителях с арматурой является достаточным для осуществления расчета параметров анкеровки по СП 52 - 101.

Рис. 9. Зависимость напряжения сцепления от предела прочности бетона при растяжении: ВБ - бетон на ВВГ; КБ - керамзитобетон по данным Ю.В. Чиненкова; ППЗ - легкий бетон на природных пористых заполнителях для бетонов с величиной R = 23 - 45 МПа по данным Б.Х. Бештокова; К - ВВ - по данным К. Вальца, Г. Вишерса для керамзитобетона с пределом прочности при сжатии 25 - 55 МПа;

ППЗ-М; ППЗ-М1 - легкий бетон на природных пористых заполнителях по данным Р.Л. Маиляна;

А - Т,П - туфобетон и пеплобетон по данным М.А. Ахматова;

СП 52 - 101 R_bt - по СП для бетонов классов В 10 - В 60 ; R_t = 1,5 R_bond

В табл. 15 представлены данные по расчетным значениям длины анкеровки для горячекатаной арматурной стали класса А 400 (A III) в соответствии с СП 52 - 101.

Таблица 15. Значения длины анкеровки для легких бетонов на стекловидных заполнителях

В шестой главе представлены результаты исследований структуры, тепло и гигрофизических свойств легких бетонов на пористых заполнителях. Основной составляющей микроструктуры матрицы являются гидросиликаты смешанной структуры, имеющие как кристаллическое, так и аморфное строение. Цементный камень содержит гидроксид кальция (портландит) Са(ОН)₂ (d = 4,93; 3,11; 263; 1,93; 1,79; 1,69; 1,55; 1,485 A), С - S - H (d = 12,5; 5,3; 3,07; 2,8; 1,83; 1,67 A), карбонат кальция CaCО₃ (d = 3:84; 3,03; 2,43; 2,29; 2,088 А). Содержатся фазы остаточных клинкерных минералов C₃S и Я-C₂S. Из кристаллических продуктов, помимо портландита, идентифицируются гидросульфоалюминаты (эттрингит), известь и некоторые другие. Портландит и эттрингит выделяются в поровом пространстве между клинкерными зонами на поверхности воздушных пор и среди гидросиликатного поля. Сцепление заполнителя с матрицей в малопоризованном бетоне не имеет видных дефектов, в то время как в поризованном бетоне с объемом вовлеченного воздуха более 10% зона контакта рыхлая. Вдоль линии сцепления наблюдаются трещины и отслоения. Это обстоятельство связано с положением микропузырьков воздуха между матрицей и зерном с последующей коалесценцией, что приводит к нарушению сцепления и резкому падению прочности.

Установлена зависимость коэффициента теплопроводности легких бетонов на стекловидных заполнителях в сухом состоянии, обоснованы и предложены нормативные значения (табл. 16).

Таблица 16. Рекомендуемые значения коэффициента теплопроводности бетона в сухом состоянии, Вт/м ^оС

На основании результатов исследований влияния влажности бетона на величину коэффициента теплопроводности (рис. 10) и сорбционной влажности (табл. 17) бетонов на стекловидных заполнителях определены расчетные значения коэффициентов теплопроводности (табл. 18).

Рис. 10. Зависимость относительного коэффициента теплопроводности легких бетонов на стекловидных заполнителях от влажности бетона:

ВТГ - бетон на ВТГ;

ПСГ - бетон на ПСГ;

ВВГ - бетон на ВВГ;

КБ - керамзитобетон по

СП 23 - 101

Теплозащитная эффективность бетонов на стекловидных заполнителях в зависимости от условий эксплуатации и средней плотности бетона превышает уровень керамзитобетона для бетона на ПСГ - до 19%, для бетона на ВВГ - до 23%, для бетона на ВТГ - до 27%.

Таблица 17. Нормативные значения сорбционной влажности бетонов на стекловидных заполнителях

Таблица 18. Расчетные значения коэффициентов теплопроводности для условий А и Б

Примечания: - в числителе - для условий А, в знаменателе - для условий Б;

* - в скобках доля (%) от коэффициента теплопроводности керамзитобетона по СП 23 - 101.

Бетоны на стекловидных заполнителях характеризуются соотношением «коэффициент теплопроводности - средняя плотность» в сухом состоянии, а в условиях эксплуатации Б - , т.е. являются эффективными.

Зависимость коэффициента паропроницаемости от средней плотности бетона описывается впервые полученной в работе функцией (рис. 11) вида

, (23)

где b = 568 для традиционных легких бетонов и b = 1921 для легких бетонов на стекловидных заполнителях, а показатель Х составляет соответственно - 1,21 и - 1,43. При средней плотности бетона 600 различие величин коэффициентов паропроницаемости для двух групп бетонов, на стекловидных заполнителях и традиционных, составляет примерно 20%, а при плотности 1200 - до 30 %. Предлагаются следующие нормативные значения коэффициента паропроницаемости легких бетонов на стекловидных заполнителях: 0,175 при средней плотности 600 кг/м³; 0,115 при средней плотности 800 кг/м³ и 0,085 при средней плотности 1000 кг/м³.

Исследование водопоглощения легких бетонов на стекловидных заполнителях (табл. 20) показало, что степень заполнения пор не превышает 0,25 у бетонов на ПСГ и ВТГ, а у бетона на ВВГ эта величина менее 0,19, т.е. в бетонах на стекловидных заполнителях заполнитель в значительной степени «изолирован» от водонасыщения. Это предопределяет повышенную морозостойкость бетонов, что подтверждено прямыми испытаниями: бетоны классов В5,0 - В7,5 на стекловидных заполнителях имеют марку по морозостойкости F75 - F150.

Рис. 11. Зависимость коэффициента паропроницаемости от вида и средней плотности бетона:

Туфо - туфобетон; Пемзо - пемзобетон; Вулк. шл - бетон на вулканическом шлаке; КБ - керамзитобетон; Перл - перлитобетон; Терм - термозитобетон;

ТБ - тяжелый бетон по СП 23 - 101; ВТГ - бетон на ВТГ; ВВГ - бетон на ВВГ; ПСГ - бетон на ПСГ;

Норм - предложения по нормированию коэффициента паропроницаемости бетонов на стекловидных заполнителях

Таблица 19. Водопоглощение бетонов на стекловидных заполнителях

В седьмой главе приведены сведения о производственном внедрении результатов исследований. На основе разработанных бетонов могут производиться одно- и трехслойные стеновые панели с поверхностной плотностью 208 - 380 кг/м² и величиной термического сопротивления (условия Б) 1,54 - 4,79 м^{2 о}С /Вт (до 9685 градусо•суток отопительного периода), некоторые сведения о которых представлены в табл. 20.

Таблица 20. Принципиальные решения ограждающих конструкций наружных стен

Примечания: 1 - сопротивление теплопередачи плоскости панели; 2 - массивность панели; 3 - сопротивление паропроницанию; 4 - поверхностная плотность

Показано, что технико-экономическая эффективность производства и применения стекловидных пористых заполнителей и конструкционно-теплоизоляционных бетонов на их основе обусловлена:

- расширением сырьевой базы для производства пористых заполнителей и снижением, в связи с этим, транспортных затрат;

- снижением расхода цемента до 10% в связи с более высокими прочностными характеристиками стекловидных заполнителей;

- снижением затрат на отопление в процессе эксплуатации в связи с более высоким термическим сопротивлением ограждающих конструкций при их неизменных геометрических параметрах.

Общие выводы

1. Развиты научные представления о формировании структуры и взаимосвязи свойств легких бетонов на стекловидных пористых заполнителях, выявлены основные закономерности, позволяющие управлять коэффициентами теплофизической и гигрофизической эффективности легких бетонов посредством регулирования рецептурно-технологических факторов, разработаны основные положения классификации материалов для рациональных одно и многослойных ограждающих конструкций по степени эффективности в различных климатических условиях и основные положения выбора эффективных материалов.

2. Предложена формула, определяющая коэффициент теплопроводности бетона в сухом состоянии в зависимости от коэффициентов теплопроводности и объемной концентрации матрицы и заполнителя, позволившая оценить вклад каждого элемента двухуровневой системы «матрица - заполнитель» в формировании коэффициента теплопроводности бетона. Установлены требования к величине коэффициента теплофизической эффективности бетонов для рациональной многослойной ограждающей конструкции в зависимости от величины требуемого термического сопротивления. Впервые предложен и обоснован коэффициент гигрофизической эффективности материалов, позволяющий осуществлять выбор с учетом защиты от влагонакопления эффективных материалов для рациональной многослойной ограждающей конструкции до принятия принципиального конструктивного решения.

3. Структура ячеек пористых заполнителей с аморфизированной структурой - стеклогранулятов с содержанием стеклофазы более 90% преимущественно округлой формы, разделенных тонкими перегородками, состоящими из более мелких равномерно распределенных замкнутых пор, что обеспечивает и повышенную прочность, и пониженную теплопроводность заполнителей. Расход энергии на обжиг в зависимости от вида сырья и принятой технологии составляет 67 - 118% относительно керамзитового гравия. Коэффициент теплопроводности заполнителей составляет 74 - 86 % относительно керамзитового гравия равной насыпной плотности, повышение предела прочности в цилиндре составляет до 0,8 МПа.

4. Основные закономерности изменения водопотребности бетонных смесей на стекловидных заполнителях в принципе не отличаются от известных для керамзитобетонных смесей, а водопотребность бетонных смесей на стекловидных заполнителях в сравнении с керамзитобетонными ниже на 10 - 15 л/м³. Средняя плотность бетона в сухом состоянии хорошо описывается зависимостью , а предел прочности при сжатии с учетом прочности заполнителя зависимостью . В зависимости от средней плотности с предел прочности при сжатии определяется формулой , для бетонов на ПСГ и ВТГ , х = 2,93; для бетонов на ВВГ , х = 4,1. Снижение прочности при поризации составляет 6 - 10% на один процент вовлеченного воздуха. Рост прочности легких бетонов во времени хорошо описывается зависимостью , где k = 0,42 для бетонов классов В 2,5 - В 5,0 и 0,3 - 0,32 для бетонов классов В 7,5 - В 12,5.

5. Доказана в производственных условиях эффективность следующей очередности загрузки компонентов: крупный заполнитель - цемент - 2/3 воды затворения - пластификатор - мелкий заполнитель - 1/3 воды затворения - воздухововлекающая добавка, позволяющей получить прирост прочности до 15%. При ТВО бетонов классов В 5,0 - В 7,5 продолжительность изотермы определяется временем, необходимым для достижения бетоном в центре изделий температуры 65 - 80⁰ С, и лимитируется временем достижения требуемой влажности, а не прочности.

6. Предел призменной прочности легких бетонов на стекловидных заполнителях описывается функцией . Начальный модуль упругости легких бетонов на стекловидных заполнителях описывается функцией . «Предельная» сжимаемость легких бетонов на стекловидных заполнителях описывается функцией . Превышение значений модуля упругости при растяжении составляет до 25% над значениями модуля упругости при сжатии. «Предельная» растяжимость легких бетонов на стекловидных пористых заполнителях примерно в полтора раза превышает аналогичный показатель легких бетонов на традиционных обжиговых заполнителях при равном соотношении R_t/E₀.

7. Предел прочности при растяжении легких бетонов на стекловидных заполнителях описывается зависимостью , для бетонов на ПСГ и ВТГ , х = 0,875; для бетонов на ВВГ , х = 1,138. По усадочной трещиностойкости легкие бетоны на стекловидных заполнителях принципиально не отличаются от легких бетонов на традиционных обжиговых заполнителях, в частности, керамзите, за счет релаксации напряжений, обусловленных ползучестью, и более низкой усадки.

8. Мера ползучести легких бетонов на стекловидных заполнителях описывается зависимостью , для бетонов на ПСГ = 404, х = 1,47; для бетонов на ВТГ = 284, х = 1,31; для бетонов на ВВГ = 164, х = 1,27. Кинетика деформаций ползучести описывается функцией вида ), где = 0,68; b = 0,76; c = 0,066 для бетона М 35 и = 0,3; b = 0,76; c = 0,066 для бетона М150.

9. Развитие усадочных деформаций удовлетворительно описывается функцией вида. Бетоны на ВВГ и ПСГ при прочности более 10МПа по деформациям усадки сопоставимы с равнопрочным тяжелым бетоном.

10. Бетоны на стекловидных заполнителях обладают достаточной защитной способностью по отношению к стальной арматуре при расходе цемента не менее 260 кг/м³. Величина сцепления с арматурой легких конструкционно-теплоизоляционных бетонов на стекловидных заполнителях в принципе соответствует нормативным значениям по СП 52 - 101 для бетонов классов В10 - В60, экстраполированных в область низких классов, в связи с чем сцепление легких бетонов на стекловидных заполнителях с арматурой является достаточным для осуществления расчета параметров анкеровки по СП.

11. Основной составляющей микроструктуры матрицы легких бетонов на стекловидных заполнителях являются гидросиликаты смешанной структуры, имеющие как кристаллическое, так и аморфное строение. Цементный камень содержит гидроксид кальция (портландит) Са(ОН)₂, С - S - H, карбонат кальция CaCО₃, фазы остаточных клинкерных минералов C₃S и Я-C₂S. Из кристаллических продуктов, помимо портландита, идентифицируются гидросульфоалюминаты (эттрингит), известь и некоторые другие. Портландит и эттрингит выделяются в поровом пространстве между клинкерными зонами на поверхности воздушных пор и среди гидросиликатного поля. Сцепление заполнителя с матрицей в малопоризованном бетоне не имеет видимых дефектов, в то время как в поризованном бетоне с объемом вовлеченного воздуха более 10% зона контакта рыхлая.

12. Зависимость коэффициента теплопроводности легких бетонов на стекловидных заполнителях в сухом состоянии описывается функцией , где для бетонов на ПСГ ; для бетонов на ВВ ; для бетонов на ВТГ . Предложено нормирование значений коэффициента теплопроводности в сухом состоянии, а также для условий эксплуатации А и Б. В сравнении с керамзитобетоном теплозащитная эффективность бетонов на стекловидных заполнителях в зависимости от условий эксплуатации и средней плотности бетона выше для бетона на ПСГ - до 19%, для бетона на ВВГ - до 23%, для бетона на ВТГ - до 27%. теплофизический строительство бетон заполнитель

13. Зависимость коэффициента паропроницаемости от средней плотности легких бетонов на стекловидных заполнителях описывается функцией . Предложено нормирование значений коэффициента паропроницаемости легких бетонов на стекловидных заполнителях 0,175 при средней плотности 600 кг/м³; 0,115 при средней плотности 800 кг/м³ и 0,085 при средней плотности 1000 кг/м³.

14. Степень заполнения пор при водопоглощении не превышает 0,25 у бетонов на ПСГ и ВТГ, а у бетона на ВВГ эта величина менее 0,19, в связи с этим морозостойкость легких бетонов на стекловидных заполнителях составила F 75 - F 150 для бетонов классов В 5,0 - В 7,5.

15. Технико-экономическая эффективность производства и применения стекловидных пористых заполнителей для конструкционно-теплоизоляционных бетонов классов В 3,5 - В 7,5 при плотности 600 - 800 кг/м³ для производства одно- и трехслойных стеновых панелей с поверхностной плотностью 208 - 380 кг/м² и величиной термического сопротивления (условия Б) 1,54 - 4,79 м^{2 о}С/Вт обусловлена расширением сырьевой базы и снижением транспортных затрат, снижением расхода цемента до 10%, уменьшением затрат на отопление в процессе эксплуатации.

Основные положения диссертации

1. Давидюк, А.Н. Легкие конструкционно-теплоизоляционные бетоны на стекловидных пористых заполнителях. - М.: Красная звезда, 2008. - 208 с.

2. Давидюк, А.Н., Эффективные бетоны для современного высотного строительства / А.Н. Давидюк, Г.В. Несветаев. - М.: Издательство ООО «НИПКЦ Восход-А», 2010. - 148с.

1. Давидюк, А.Н. Легкие бетоны на пеностеклогрануляте / И.Е. Путляев, А.Н. Давидюк, М.Р. Арутюнян и др. // Бетон и железобетон. - 1990. - № 11. - С.15.

2. Давидюк, А.Н. Легкий бетон для днищ газохранилищ в г. Абовяне / И.Е. Путляев, А.Н. Давидюк, М.Р. Арутюнян и др. // Промышленное строительство. - 1990. - №2. - С.15.

3. Давидюк, А.Н. Легкие бетоны на стеклогранулятах / А.Н. Давидюк // Строительные материалы. - 2007. - № 7. - С. 6 - 8.

4. Давидюк, А.Н. Применение коэффициентов теплотехнического качества материалов для проектирования многослойной ограждающей конструкции / Г.В. Несветаев, А.Н. Давидюк // Строительные материалы. - 2008. - № 7. - С. 32 - 34.

5. Давидюк, А.Н. К вопросу проектирования многослойной ограждающей конструкции по критерию защиты от влаги / А.Н. Давидюк, Г.В. Несветаев // Строительные материалы. - 2008. - № 8. - С. 48 - 50.

6. Давидюк, А.Н. Теплофизическая эффективность легких бетонов на стекловидных заполнителях для многослойных ограждающих конструкций / А.Н. Давидюк // Жилищное строительство. - 2008. - № 9. - С. 22 - 24.

7. Давидюк, А.Н. Гигрофизическая эффективность материалов для многослойных ограждающих конструкций / Г.В. Несветаев, А.Н. Давидюк // Жилищное строительство. - 2008. - №10. - С. 14 - 16.

8. Давидюк, А.Н. Прочностные свойства легких бетонов на стекловидных заполнителях для многослойных ограждающих конструкций / А.Н. Давидюк, А.А. Давидюк // Бетон и железобетон. - 2008. - № 6. - С. 9 - 13.

9. Давидюк, А.Н. Деформативные свойства легких бетонов на стекловидных заполнителях / А.Н. Давидюк, А.А. Давидюк // Бетон и железобетон. - 2009. - № 1. - С. 10 - 12.

10. Давидюк А.Н. Эффективные материалы и конструкции для решения проблемы энергосбережения зданий / А.Н. Давидюк, Г.В. Несветаев // Жилищное строительство. - 2010. - № 3. - С. 16 - 18.

11. Давидюк А.Н. О критериях эффективности бетонов для высотного строительства / Г.В. Несветаев, А.Н. Давидюк // Строительные материалы. - 2010. - № 4. - С. 85 - 86.

- статьях в научных журналах:

1. Давидюк, А.Н. Реальная физика: уроки строительного мониторинга / Ф.А. Егоров, В.И. Поспелов, А.Н. Давидюк и др. // Технологии строительства. - 2007. - № 4. - С. 65 - 68.

2. Давидюк, А.Н. Диалоги о мониторинге - 2 / Ф.А. Егоров, В.И. Поспелов, А.Н. Давидюк и др. // Технологии строительства. - 2008. - №3. - С. 86 - 89.

3. Давидюк, А.Н. Конструкционно-теплоизоляционные бетоны на стекловидных пористых заполнителях для эффективных ограждающих конструкций / А.Н. Давидюк // Научный вестник ВГАСУ. Строительство и архитектура. - 2008. - № 4. - С. 100 - 108

4. Давидюк, А.Н. О теплотехнической эффективности конструкционно - теплоизоляционных легких бетонов на стекловидных пористых заполнителях / А.Н. Давидюк, Г.В. Несветаев // Кровельные и изоляционные материалы. - 2008. - № 5. - С. 46 - 48.

5. Давидюк, А.Н. О расчете теплотехнических характеристик бетонов / Г.В. Несветаев, А.Н. Давидюк // Технологии бетонов. - 2008. - № 12. - С. 8 - 10.

1. А.С. № 1645265 Способ изготовления изделий из легкобетонной смеси / А.Н. Давидюк, И.Е. Путляев, А.М. Адамия и др. - 1991. - Б.И. № 16

- прочих изданиях:

1. Давидюк, А.Н. Бетоны пониженной теплопроводности на особо легких пористых заполнителях и различных вяжущих / В.И. Савин, А.Н. Давидюк, Т.И. Милых и др. // Повышение теплоизоляционных свойств и эффективности производства легкобетонных конструкций и изделий. - М.: МДНТП, 1986. - С. 76 - 81.

2. Давидюк, А.Н. Теплотехнические характеристики новых видов легких бетонов на стеклообразных заполнителях / И.Н. Сурикова, В.Г. Гагарин, А.Н. Давидюк и др. / Применение и перспективы развития легких бетонов в строительстве: Тез. докл. республиканской науч.-техн. конф. - Ашхабад, 1987. - С. 151 - 152.

3. Давидюк, А.Н. Легкие бетоны на искусственном пористом щебне из диопсидовых пород / И.Е. Путляев, А.И., А.Н. Давидюк, А.И. Карамнов / Применение перспективы развития легких бетонов в строительстве. - Ашхабад, 1987. - С. 19 - 21.

4. Давидюк, А.Н. Исследовать структуру и физико-механические свойства пористых заполнителей новых эффективных видов, разработать технические условия на опытные партии заполнителей и предложения по их применению в легких бетонах. / И.Е. Путляев, В.И. Савин, А.Н. Давидюк и др. - М.: НИИЖБ, 1988 - 98 с.

5. Давидюк, А.Н. Азеритобетон пониженной плотности / А.Н. Давидюк, М.Г. Чентемиров, С.П. Мироненко / Совершенствование легких бетонов и конструкций из них - М.: НИИЖБ, 1988. - С. 4 - 12.

6. Давидюк, А.Н. Легкие бетоны на ПСГ с улучшенными теплофизическими свойствами / А.Н. Давидюк, М.Р. Арутюнян, С.П. Мироненко / Влияние региональных природно-климатических факторов на организационные и технико-экономические особенности строительства в Киргизии: Тез. докл. Респ. науч. - практ. конф. - Фрунзе. - 1989. - С. 34.

7. Давидюк, А.Н. Теплофизические свойства однослойных стеновых панелей из легких бетонов на стеклообразных заполнителях / В.Г. Гагарин, А.Н. Давидюк, М.Р. Арутюнян и др. / Влияние региональных природно-климатических факторов на организационные и технико-экономические особенности строительства в Киргизской ССР: Тез. докл. Респ. науч. - практ. конф. - Фрунзе. - 1989 - С. 163.

8. Давидюк, А.Н. Провести исследования технологии бетонных смесей на пористых заполнителях новых видов, изучить основные прочностные, деформативные и тепло-физические характеристики конструкционно- теплоизоляционных бетонов на этих заполнителях. / И.Е. Путляев, В.И. Савин, А.Н. Давидюк и др. - М.: НИИЖБ, 1989. - 336 с.

9. Давидюк, А.Н. Свойства легких бетонов на основе пеностеклогранулята / И.Е. Путляев, А.Н. Давидюк, М.Р. Арутюнян / Прогрессивные ресурсосберегающие технологии производства строительных конструкций и изделий на предприятиях стройиндустрии Агропрома. - М.: НИИЖБ, 1989. - С. 19 - 22.

10. Давидюк, А.Н. Легкие низкомарочные бетоны на витрозитовом гравии / И.Е. Путляев, А.Н. Давидюк, И.В. Забродин и др. / Новые эффективные легкие бетоны и конструкции из них. - М.: НИИЖБ, 1991. - С. 65 - 70.

11. Давидюк, А.Н. Легкие бетоны на стекловидных заполнителях / А.Н. Давидюк, И.В. Забродин / Мат - лы XXIY межд. конф. по бетону и железобетону «Кавказ-92».

12. Давидюк, А.Н. Структурная модификация легких бетонов на стеклогранулятах / А.Н. Давидюк / 45 лет в стройкомплексе Москвы и России. - М.: ОАО «КТБ ЖБ»., 2007. - С. 30 - 35.

13. Давидюк, А.Н. Легкие бетоны на стекловидных пористых заполнителях / А.Н. Давидюк, Г.В. Несветаев / Наука и инновации в строительстве: Современные проблемы строительного материаловедения и технологии. - Воронеж, 2008. - Т.1. - С. 133 - 138.

14. Давидюк, А.Н. Эффективные бетоны для современного высотного строительства / Г.В. Несветаев, А.Н. Давидюк // Современные бетоны: ООО «Будиндустрия ЛТД». - Запорожье, 2010.

Размещено на Allbest.ru