Модифицированные антифрикционные материалы на основе политетрафторэтилена: получение, свойства и применение в машиностроении

Температура, К

Коэфф. трения

ПТФЭ+40 мас.% Pb_к

0,03-0,04

350-370

0,09-0,12

ПТФЭ+40 мас. % PbO₂

0,03-0,04

360-380

0,09-0,12

ПТФЭ+40 мас. % Pb

0,03-0,05

360-380

0,09-0,11

ПТФЭ

0,06-0,08

400-410

0,09-0,11

Из представленных в табл. 5 данных видно, что средняя скорость линейного износа ЛАФМ, содержащего исходный ПТФЭ, превышает в два раза другие испытываемые материалы, при этом температура вкладыша несколько выше, а коэффициент трения такой же, как и у армированных материалов. Повышенный износ объясняется слабыми адгезионными связями образующейся пленки переноса исходного ПТФЭ. В связи с изменением площади фрикционного контакта в течение эксплуатации для правильного расчета предельных значений удельных нагрузок и величины максимального износа необходимо знать характер изменения конфигурации и площади контакта по мере износа сетки.

На рис. 11 показано изменение формы контакта по мере износа одной нити сетки, а величины площади контакта и динамика изнашивания одной нити утка бронзолатунной сетки представлены в виде графика на рис. 12.

Рис. 11. Изменение формы контакта по мере износа одного утка нити сетки

Из зависимости, приведенной на рис. 12 видно, что площадь контакта одной нити сетки вначале увеличивается до максимума, который соответствует линейному износу 0,2 мм, с дальнейшим небольшим уменьшением до минимума в точке h_i = 2r, что равняется в нашем случае 0,25 мм. Зная изменение контурной площади одной нити сетки легко определить всю площадь контакта данного сопряжения. По имеющимся данным можно рассчитать допустимую удельную нагрузку на данный узел трения.

Рис. 12. Изменения площади контакта S в зависимости от величины линейного износа h

Реальная же форма площадки контактирования одного утка сетки после испытаний, представлена на рис. 13.

Рис. 13. Фотография поверхности трения одного утка бронзолатунной сетки №16 после 50 ч. испытаний

На рис 14. представлен фрагмент поверхности трения армированного фторопласта, где ясно видны четкие и расположенные в строго определенном порядке площадки касания бронзовой сетки, откуда следует, что использование антифрикционных сеток позволило создать пространственно неоднородную структуру поверхности трения при постоянном наличии ПТФЭ.

Рис. 14. Поверхность трения армированного фторопласта (армирующий слой из бронзовой сетки) после 50 ч. испытаний

Выбранный способ позволяет закрепить фторопластовый слой толщиной в 10 раз большей, чем у МФЛ. Поэтому в разработанных ЛАФМ удовлетворяется основное требование к самосмазывающимся металлополимерным материалам - способность образовывать на поверхности трения непрерывную пленку переноса, обладающую смазочным действием в течение всего периода работы.

Пятая глава посвящена модифицированию рабочих поверхностей фторопластовых уплотнительных изделий термостойкими полимерами.

В ряде случаев особый интерес представляют методы модификации, которые позволяют изменять физико-механические, структурные и функциональные свойства поверхности, не влияя на объемные характеристики изделия. Исходя из данных предпосылок, был разработан новый способ легирования рабочих поверхностей фторопластовых изделий термостойкими полимерами в процессе изготовления полимерных заготовок. Главная особенность такого способа заключается в том, что термостойкие полимеры полигетероарилены используются не как обычно в виде порошков, а в виде раствора в органическом растворителе N,N-диметилформамиде (ДМФА). Нанесение раствора полимера производится на рабочую формообразующую поверхность пресс-формы, после чего проводятся операции по засыпке шихты и прессование заготовки. Вязкость раствора полимера подбиралась так, чтобы толщина образующегося полимер-полимерного покрытия на фторопластовом изделии составляла 1,4-2,0 мм, то есть была в пределах допустимого износа уплотняющих манжет.

В силу низких эластичных свойств используемых термостойких полимеров необходимо было изучить деформационные свойства получаемых полимер-полимерных покрытий. Исследования показали, что деформирование таких объектов сопровождается особым видом поверхностного структурообразования. Так в результате деформации полимера с покрытием в нем возникают и распространяются трещины перпендикулярно оси растяжения, при этом разрыв покрытия происходит по основной трещине с дальнейшим растяжением по основному материалу.

Анализ полученных данных показал (табл. 6), что возникновение трещин на полимер-полимерном покрытии наблюдается при деформациях в 5-6 %, что обусловлено низкими эластичными свойствами термостойких полимеров.

Таблица. 6. Начало образования трещин при растяжении образцов с ТППАПГ

Материал покрытия	дл/г	Начало образования трещин при растяжении, %
ПТФЭ	-	250-500
ПТФЭ-ПАИС	0,58	-
ПТФЭ-ПАБИ	0,60	5-6
ПТФЭ-ПИ	0,54	10-12
ПТФЭ-ПБИ	0,56	5-6
ПТФЭ-ПБИ	0,88	5-6
ПТФЭ-ПБИ	0,94	6-7

В процессе деформирования не наблюдалось отслаивания покрытия от матрицы, что свидетельствует об адгезионном взаимодействии полимеров. В виду несовместимости полимеров данный факт можно объяснить образованием переходного слоя.

В связи с тем, что фторопластовые изделия с полимер-полимерными покрытиями перспективны для применения в качестве уплотнительных манжет, для которых основной причиной выхода из строя при высоких температурах и давлениях является затекание полимера в зазоры, было изготовлено специальное устройство для определения сравнительной оценки затекания. Исследование по затеканию материала в зазоры 0,15 и 0,25 мм при температуре 423 К и различных усилиях на данном устройстве показало, что текучесть полимер-полимерного покрытия в зазоры до 10 раз меньше чем у исходного полимера и не зависит от размеров зазоров. Снижение затекания в зазор можно объяснить повышением твердости покрытий, так как результаты измерения микротвердости HV₅₀ выявили, что микротвердость покрытий до 2 раз больше чем у ПТФЭ.

Триботехнические испытания фторопластовых втулок показали (табл. 7), что массовый износ в процессе трения для исследованных покрытий уменьшается до 80 раз по сравнению с исходным ПТФЭ. При этом наибольшей износостойкостью обладают покрытия с ПБИ. Коэффициент трения для всех полученных композиций меняется незначительно (его величина стабильна во время работы).

Таблица 7. Триботехнические характеристики образцов из ПТФЭ с ТППАПГ

Материал покрытия	Коэффициент трения	Массовый износ, 10-6 кг
ПТФЭ	0,10	2380-2420
ПТФЭ-ПАБИ	0,09	70-60
ПТФЭ-ПАИС	0,08	530-540
ПТФЭ-ПИ	0,08	45-60
ПТФЭ-ПБИ0,57	0,09	35-50
ПТФЭ-ПБИ0,88	0,09	30-40
ПТФЭ-ПБИ0,94	0,09	25-30

Исследование структуры поверхностного слоя показало, что в процессе совместного прессования порошкового ПТФЭ и слоя раствора термостойких полимеров, нанесенного на формообразующую поверхность пресс-формы, происходит смачивание частиц полимера и их перемешивание, что вызывает значительное изменение надмолекулярной организации матрицы. Так в основной ламеллярной (ленточной) структуре ПТФЭ (рис 15а) образуются сферолиты (рис. 15б).

Рис. 15. Фотографии поверхности ПТФЭ с ТПП на основе ПБИ

В процессе трения во взаимодействие с контактирующей поверхностью вступают уже не отдельные макромолекулы и образования типа «лент», а надмолекулярные образования - сферолиты, которые препятствуют деформациям, сопровождающим трение и изнашивание материала.

Наряду с этим, известно, что азотсодержащие полигетероарилены с пяти - и шестичленными гетероциклами (полиимиды, полибензимидазолы, полибензоксаксазолы и др.) сами обладают антифрикционными свойствами.

В результате совместного вклада используемых полимеров происходит увеличение износостойких свойств полимер-полимерного покрытия до 80 раз.

В виду того, что разброс линейных размеров заготовок из ПТФЭ при изготовлении варьируется в пределах 3-5 %, возникла необходимость создания технологии, позволяющей исключить механическую обработку поверхности с полимер-полимерным покрытием. Разработанный способ получения требуемых размеров по наружной или внутренней поверхности изделий осуществляется прессованием, спеканием, охлаждением и отличается тем, что формирование размеров заготовок достигается путем нагрева их при температуре 6435 К до расплава в ограничивающих оправках без давления, а необходимые линейные размеры формируются многократной термообработкой в соответствующей оснастке (рис. 16).

Рис. 16. Ограничивающая оправка для изменения размера цилиндрической заготовки из ПТФЭ с ТППАПГ по наружному диаметру

Установлено, что при нагревании заготовки в ограничивающей оправке происходит направленное расширение полимерной детали в свободное пространство, с последующим противоположным процессом усадки при охлаждении с изменением размеров до 6-8 %.

Исследования также показали, что после термообработки в данной оправке наружные и внутренние размеры изделия изменяются в сторону уменьшения, а высота детали увеличивается. Это объясняется структурно-механическим поведением отдельных элементов надмолекулярной структуры (звенья, сегменты макромолекул), которые во время термообработки в ограниченном объеме меняют месторасположение в материале вследствие свободного температурного расширения и запоминают его при охлаждении, а поскольку данные процессы происходят в расплаве, то предыдущее расположение забывается. Выявлено, что остаточные внутренние напряжения деформации после повторных термообработок изделий в оправках отсутствуют или существенно меньше, чем при воздействии внешней нагрузки. Это можно объяснить тем, что изменение объемной деформации при воздействии температуры без давления происходит практически по всему объему полимера, тогда как изменение объемной деформации от действия внешнего давления (различные виды калибровок) носит локальный характер, что и создает внутренние напряжения в изделиях.

Сравнительные испытания работоспособности точеных и прессованных манжет показали, что уплотнения, изготовленные с помощью разработанной технологии, обладают более качественными рабочими поверхностями и характеризуются высокой размерной стабильностью. Установлено, что при неоднократном нагреве заготовок до 523 К (рабочая температура эксплуатации ПТФЭ) полученные данным способом размеры не изменяется.

Применение данного способа в серийном производстве позволит целенаправленно изменять размеры заготовок в нужном направлении, а также получать требуемый размер по наружной или внутренней поверхности изделия, что крайне необходимо при изготовлении изделий с полимер-полимерными покрытиями, так как позволяет сохранить структуру поверхностного слоя.

В шестой главе даны рекомендации по практическому использованию разработанных модифицированных ПКМ на основе ПТФЭ в машиностроении.

Практически все современные машины и механизмы имеют подвижные сочленения, поскольку должны выполнять необходимые рабочие функции, связанные с передвижением, вращением, подъемом, скольжением и т. д. При этом параметры работы подвижных соединений в зависимости от назначения могут изменяться в широком диапазоне - скорости скольжения от 10-³ до 10² м и более, нагрузка от 10-³ до 10³ кг и больше, температуры от криогенных до 1273 К и выше. Перечисленные обстоятельства не позволяют создать универсальный антифрикционный материал, способный работать в узлах трения различного назначения. Отсюда возникает необходимость разработки множества различных материалов трения, удовлетворяющих по износостойкости конкретно заданным условиям работы подшипников. В настоящее время значения предельных параметров трения (давление, скорость и температура) для используемых материалов, в том числе и фторопластовых композитов, определены.

В данной работе все разработанные материалы предназначены для длительной эксплуатации без смазочного материала в диапазоне температур от минус 473 К до плюс 523 К. Было показано, что использование свинецсодержащих наполнителей увеличивает износостойкие свойства композитов до 3 раз, что позволяет значительно повысить надежность и долговечность подшипников скольжения из фторопластовых композиций, работающих в экстремальных условиях. В связи с объективными ограничениями в получении массивных фторопластовых свинецсодержащих заготовок даны рекомендации по изготовлению изделий в готовом виде или с предельно низким допуском на механическую обработку для работы в узлах трения специального назначения.

Исследования показали, что свинецсодержащие наполнители (дисперсный Рb и PbO₂) значительно улучшают эксплуатационные свойства и при многокомпонентном наполнении, например, материал КВН-3. Данный материал используется в аппаратуре микрокриогенной техники в паре с анодированным алюминием с гарантированным ресурсом работы до 3000 часов.

И все же для полимерных материалов скорость скольжения выше 0,5 м/с и нагрузка выше 10 МПа являются предельными.

В случае комбинированных материалов представленные величины значительно увеличиваются. Так для МФЛ скорость скольжения может достигать до 5 м/с, а давление до 25 МПа при этом критерий работоспособности подшипников скольжения pv может достигать значений до 1,0 МПа·м/с.

Хотя листовой армированный фторопластовый материал конструктивно имеет принципиальное отличие от МФЛ в виде отсутствия металлической основы, фрагменты зоны фрикционного контакта отличаются незначительно, вследствие наличия гетерогенной структуры, содержащей бронзу и фторопласт, поэтому допустимые значения режимов трения МФЛ можно перенести на данный материал.

Основное отличие у ЛАФМ в сравнении с МФЛ заключается в большей толщине полимерной смазки, находящейся в пористом пространстве сетки, что позволяет сохранять работоспособность до величины предельно допустимого износа. По предварительным данным использование данного материала позволяет увеличить срок службы подвижного соединения с таким материалом в десятки, а в некоторых случаях и в сотни раз.

Возможность получения ЛАФМ больших размеров дает перспективу использования их в крупногабаритных подвижных соединениях в виде направляющих при подъеме различных шлюзов и других трибосопряжений работающих без смазки.

Выявлено, что полученные ЛАФМ не обладают хладотекучестью и это позволяет значительно расширить сферу применения данных материалов особенно в тех отраслях промышленности, где необходимо предохранять продукцию от попадания смазочного материала.

Основным предназначением фторопластовых изделий с легированным поверхностным слоем являются уплотнительные устройства различных механизмов, причем разработанный способ нанесения термостойких покрытий на поверхность полимера позволяет модифицировать только рабочую поверхность изделия с сохранением эластичных свойств чистого ПТФЭ.

Испытания V-образных фторопластовых манжет с легированным поверхностным слоем в амортизаторах гидроподвески автомобиля «БелАЗ» грузоподъемностью в 10 тонн показали, что при использовании данных манжет существенно увеличивается ресурс герметизации, при этом межремонтный срок обслуживания подвесок увеличился в 2-4 раза.

С точки зрения экономической эффективности использование данных технологий сулит значительные экономические выгоды. Так, в случае получения фторопластовых изделий с минимальным припусками позволит сэкономить до 70-80 % фторопластового сырья, уходящего в стружку при механической обработке. При этом долговечность и надежность таких узлов за счет износостойкости вырастет в несколько раз.

политетрафторэтилен износостойкость антифрикционный

Основные результаты и выводы

1. Выявлены основные закономерности поведения свинецсодержащих наполнителей в полимерной матрице (ПТФЭ) при спекании в различных газовых атмосферах и сформулированы практические рекомендации и технологические регламенты изготовления:

а) при спекании композиций, содержащих фазы свинца (дисперсные порошки свинца, оксида и диоксида свинца), на воздухе имеют место экзотермические процессы, приводящие к нарушению сплошности изделий;

б) снижение температуры спекания на 15-20 К или введение технологической добавки в виде дисульфида молибдена в пределах 3-5 % для изделий массой до 0,1 кг с диоксидом свинца позволяет получать качественные изделия.

2. Установлены зависимости между гранулометрическим составом свинцового порошка и износостойкими свойствами полученных композиций:

а) при объемном модифицировании политетрафторэтилена выше 50 мас. % промышленным свинцовым порошком марки ПСА при определенных режимах трения наблюдается процесс образования свинцового покрытия на контртеле, которое является абразивом для данного полимерного композита и приводит к интенсивному изнашиванию;

б) при трении фторопластовых композиций с порошками свинца (размер частиц менее 20 мкм) или диоксидом свинца в зоне фрикционного контакта формируется пленка переноса, содержащая фазу фторида свинца с кубической флюоритовой структурой, которая дает дополнительное существенное повышение смазочных свойств в зоне трения за счет наличия плоскостей скольжения в кристаллической структуре.

3. Предложен способ получения дисперсного свинцового порошка, содержащего до 75 % металлического свинца, заключающийся в совместном размалывании активных масс отработанных аккумуляторов и восстановлении их в восстановительной атмосфере для использования в качестве модифицирующей добавки в ПКМ на основе ПТФЭ.

4. Экспериментально установлено, что фторопластовые композиции, содержащие 40-50 мас. % свинцового комплексного наполнителя, спеченные в среде диссоциированного аммиака, или такое же количество диоксида свинца, полученные в воздушной атмосфере, обладают лучшими механическими свойствами и износостойкостью в 3 раза большей по сравнению с существующими фторопластовыми композициями (например, Ф4К20).

5. Разработан состав (оксид свинца - 8-12 %, бронза (БрОС15-5) - 8-12 %, кокс (КЛ-1) - 2-3 %, дисульфид молибдена (МД-1) - 2-3 % и ПТФЭ 70-80 %) и способ получения антифрикционного композиционного материала КВН-3, заключающийся в предварительном получении дисперсного свинца со смешением с остальными компонентами при спекании в восстановительной атмосфере. Применение дисперсного свинцового порошка при многокомпонентном наполнении фторопластовой матрицы позволило использовать материал в криогенной технике.

6. Установлено, что путем подбора обратной пары трения для фторопластовых свинецсодержащих композиций возможно значительное повышение триботехнических характеристик. Так, при трении образцов по борированной поверхности интенсивность изнашивания снижается более чем в 2 раза по сравнению со стальной поверхностью без покрытия. При контактном взаимодействии композитов по алюминию с анодированной поверхностью или по фторопластовому покрытию на латуни происходит уменьшение коэффициента трения в 2 раза, снижение температуры в зоне трения на 10 % и уменьшение интенсивности изнашивания более чем на порядок, по сравнению со стальной поверхностью.

7. Разработан способ получения листового армированного фторопластового антифрикционного материала, представляющего собой комбинированный материал с гетерогенной структурой, состоящей из регулярно чередующихся участков прочного износостойкого слоя бронзовой (БрОф 6,5-0,4) сетки и полимера, способного образовывать при трении промежуточный предохраняющий от схватывания слой.

Оптимальным способом нанесения антифрикционного слоя при армировании является процесс вкатывания неориентированной пленки полимера, позволяющий заполнить свободное пространство сетки полимером и значительно увеличить размеры получаемых заготовок.

Монолитизация, полимерных частиц, находящихся в ограниченном пространстве, происходит в процессе вторичного нагревания за счет образования когезионных связей и диффузионных процессов, возникающих между частицами ПТФЭ. При остывании полимерного слоя происходит его механическое закрепление в пористом пространстве сетки, при этом толщина фторопластового слоя в десятки раз больше, чем в бронзовом слое металлофторопластовой ленты

Материал обладает высокими износостойкими и антифрикционными свойствами, применим в условиях сухого трения и в средах, не обладающих смазочными свойствами, и позволяет увеличить долговечность трибосопряжений в сотни раз;

8. Разработаны технологии получения полимер-полимерных покрытий на изделиях из ПТФЭ с термостойкими полимерами, позволяющие сохранить эластичность и деформационно-прочностные свойства матрицы. За счет использования растворов полимеров (20-25 %) достигается планируемая толщина полимер-полимерного слоя (1,4-2,0·мм), при этом расход дорогостоящих термостойких полимеров составляет не более 2 % от массы фторопластовых изделий, что упрощает технологию переработки термостойких полимеров и расширяет сферу их применения в качестве антифрикционных материалов.

Модифицирование рабочего слоя на фторопластовых уплотнениях термостойкими полигетероариленами увеличивает износостойкость до 80 раз и повышает твердость граничной поверхности, за счет чего замедляется или прекращается процесс затекания полимер-полимерного покрытия в зазоры.

Повышение износостойких свойств полимер-полимерных покрытий происходит в результате совместного вклада используемых полимеров наряду с изменениями надмолекулярной организации матрицы. Так в основной ламеллярной (ленточной) структуре ПТФЭ наблюдается процесс образования сферолитов. В процессе трения во взаимодействие с контактирующей поверхностью вступают уже не отдельные макромолекулы и образования типа «лент», а надмолекулярные образования - сферолиты, которые препятствуют деформациям, сопровождающим трение и изнашивание материала.

9. Разработан новый способ получения полимерных заготовок из политетрафторэтилена или его композиций с требуемыми размерами, позволяющий исключить или значительно снизить припуски на механическую обработку и расширить область использования существующих пресс-форм. Изменение размеров осуществляется путем нагрева заготовок при температуре 643±5 К до расплава в ограничивающих оправках без давления, а необходимые линейные размеры достигаются многократной термообработкой в соответствующих оправках. Данный способ необходим при изготовлении фторопластовых уплотнений с рабочим слоем из полимер-полимерных покрытий.

Основные положения и результаты диссертации опубликованы в следующих работах

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК:

1. Рогов В.Е. Свинецсодержащие антифрикционные материалы на основе политетрафторэтилена [Текст] / В.Е. Рогов, Н.В. Корнопольцев, Д.М. Могнонов, О.В. Аюрова, Л.Б. Максанова // Трение и износ. - 2001. - Т. 22. - №1. - С. 104-108.

2. Рогов В.Е. Модифицирование поверхности трения фторопласта ароматическими полигетероариленами [Текст] / Е.В. Ленская, В.Е. Рогов, Д.М. Могнонов // Трение и износ. - 2002. - Т.23. - №2. - С. 188-192.

3. Рогов В.Е. Износостойкость серого чугуна после твердофазного и электронно-лучевого борирования в вакууме [Текст] / Н.Н. Смирнягина, И.Г. Сизов, В.Е. Рогов // Технология металлов. - 2004. - №4. - С. 4-7.

4. Рогов В.Е. Трибосинтез фторида свинца при трении фторопластовых свинецсодержащих композиций и его влияние на износостойкие свойства [Текст] / В.Е. Рогов, Г.Д. Цыренова, И.Н. Черский // Трение и износ. - 2009. - Т.30. - №4. - С. 390-395.

5. Рогов В.Е. О получении качественных изделий из свинецсодержащих фторопластовых композиций [Текст] / В.Е. Рогов // Вестник машиностроения. - 2010. - №7.- С.53-58.

6. Рогов В.Е. Способ целенаправленного качественного формирования фторопластовых заготовок с заданными размерами [Текст] / В. Е. Рогов // Ремонт, восстановление, модернизация. - 2010. - №8. - С.43-48.

7. Рогов В.Е. Динамика истирания металлополимерных материалов в процессе эксплуатации [Текст] / В.Е. Рогов, Б.Е. Мархадаев // Трение и смазка в машинах и механизмах. - 2010. - №6. - С.33-37.

8. Рогов В.Е. Металлофторопластовые материалы: специфические особенности, разработка, производство, применение, тренд развития [Текст] / В.Е. Рогов, А.М. Гурьев, С.О. Никифоров // Ползуновский вестник - 2010. - №1. - С.63-70.

9. Рогов В.Е. Повышение эксплуатационных характеристик фторопластовых уплотнительных манжет путем создания на рабочих поверхностях полимер-полимерных покрытий [Текст] / В.Е. Рогов, А.М. Гурьев // Ползуновский вестник - 2010. - №1. - С.83-91.

Патенты и авторские свидетельства на изобретения:

10. Способ получения полибензиимидазолов [Текст]: А. с. 1242492 СССР, МКИ³ CO8 G 73/18. / В.В. Коршак, А. А. Изынеев, А.А. Анготкина, В.Е. Рогов [и др.]; заявитель и патентообладатель Институт естественных наук СО РАН ? №3872676; заявл. 25.02 1985; опубл. 07.07.86, бюл. № 25. - 4 с.

11. Способ получения антифрикционных изделий [Текст]: а. с. 1401878 СССР, МКИ³ CO8 G 7/16. / А.А. Изынеев, Н.В. Корнопольцев, И.Н. Черский, В.Е. Рогов, А.А. Изынеев; о заявитель и патентообладатель Институт естественных наук СО РАН - №4043361; заявл. 25.03. 86с. опубл. 1986. Бюл. №17. - 4 с.

12. Способ получения свинцового порошка из отработанных аккумуляторов [Текст]: а. с. 1526245 СССР, МКИ³ CO8 G 7/16. / Н.В. Корнопольцев, В.Е. Рогов, И. Н.Черский; заявитель и патентообладатель Восточно-Сибирский технологический институт - №4387538; заявл. 02.03 1987; опубл. 07.07.89, бюл. № 48. - 4 с.

13. Способ легирования поверхности трения политетрафторэтилена [Текст]: пат. №2170667 Рос. Федерация: МКП 7 В 22 F 7/04/ Д.М. Могнонов, Е.В. Ленская, В.Е. Рогов, Н.В. Корнопольцев, В.Н. Корнопольцев, Ю.А. Крохичев, Л.Б.Максанова.; заявитель и патентообладатель Байкальский институт природопользования СО РАН и ВСТИ - №2000105150/12; заявл. 01.03.00; опубл. 20.07.01, бюл. № 20. - 2 с.

14. Способ получения биметаллического металлофторопластового материала [Текст]: пат. №2212307 Рос. Федерация, МКП 7 В 22 F 7/04/ В.Н. Корнопольцев, Н.В. Корнопольцев, В.Е. Рогов, Д.М. Могнонов, А.Д. Грешилов.; заявитель и патентообладатель Байкальский институт природопользования СО РАН и ВСТИ - №2002101763/02; заявл. 17.01.02; опубл. 20.09.03, бюл. № 26. - 2 с.

15. Способ получения биметаллического материала [Текст]: пат. №2277998 Рос. Федерация, МКП 7 В 32 F 7/04/ В.М. Бузник, В.Н. Корнопольцев, Н.В. Корнопольцев, Д.М. Могнонов, В.Е. Рогов.; заявитель и патентообладатель Байкальский институт природопользования СО РАН и Институт катализа СО РАН - №2004130997; заявл. 21.10.04; опубл. 20.06.06, бюл. № 17.-2 с.

16. Способ получения комбинированного металлофторопластового материала [Текст]: пат. № 2277997 Рос. Федерация, МКП 7 В 22 F 7/04/ В.М. Бузник, В.Н. Корнопольцев, Н.В. Корнопольцев, Д.М. Могнонов, В.Е. Рогов.; заявитель и патентообладатель Байкальский институт природопользования СО РАН и Институт катализа СО РАН - №2004130999/02; заявл. 21.10.04; опубл. 20.06.06, бюл. № 17. - 2 с.

17. Способ изготовления заготовок с требуемыми размерами из порошкового политетрафторэтилена [Текст]: пат. № 2278785 Рос. Федерация, МКП 7 В 29 С 43/56/ В.Е. Рогов, В.Н. Корнопольцев, Н.В. Корнопольцев, Д.М. Могнонов.; заявитель и патентообладатель Байкальский институт природопользования СО РАН - №2004135490/12; заявл. 14.12.04; опубл. 27.06.06, бюл. № 18. - 4 с.: ил.

18. Способ получения листового армированного фторопластового антифрикционного материала [Текст]: пат. № 2384412 Рос. Федерация, МКП 7 В 32 В 5/02, В 29 С 44/00/ В.Е. Рогов.; заявитель и патентообладатель Байкальский институт природопользования СО РАН - №2008119258/02; заявл. 15.05.08; опубл. 20.03.10, бюл. № 8. - 3 с.

19. Способ получения тонкослойного фторопластового покрытия на металлических изделиях [Текст]: решение о выдаче пат. Рос. Федерация, МКП С23С 28/00/ В.Е. Рогов.; заявитель и патентообладатель Байкальский институт природопользования СО РАН - №2008152888/02; заявл. 30.12.08; от 27.05 2010.

20. Рогов В.Е. Новые композитные материалы и покрытия для повышения ресурса эксплуатации машин и механизмов [Текст] / Н.В. Корнопольцев, Е.В. Ленская, В.Н. Корнопольцев, В.Е. Рогов // Химия в интересах устойчивого развития. - 2004. - №12. - С. 703-708.

21. Рогов В.Е. Антифрикционные фторопласт-фосфатные покрытия. [Текст] / Н.В. Корнопольцев, Д.М. Могнонов, В.Е. Рогов // Химическая промышленность. - 1998. - №12. - С. 48-52.

22. Рогов В.Е. Сравнительный анализ реологических свойств отечественного и импортного АБС-пластиков [Текст] / Б.Л. Элиасов, Д.М. Могнонов, В.Е. Рогов // Пластические массы. - 2001. - №12. - С. 11-16.

23. Рогов В.Е. Легирование поверхности трения фторопласта-4 [Текст] / Е.В. Ленская, В.Е. Рогов // Сб. трудов БГУ. - Улан-Удэ: Изд-во БГУ, 1999. - С. 59-63.

24. Рогов В.Е. Устройство для замера момента трения к машине СМТ-1 [Текст] / В.Е. Рогов, В.Ц. Раднатаров // Труды ВСГТУ. - Улан-Удэ: Изд-во ВСГТУ. Вып. 8. Т. 4. 2001. - С. 68-71.

25. Рогов В.Е. Управление размерами фторопластовых заготовок в оправках при термообработке [Текст] / Д.М. Могнонов, Н.В. Корнопольцев, В.Н. Корнопольцев, В.Е. Рогов // Труды II Евразийского симпозиума по проблемам прочности материалов и машин для регионов холодного климата. - Якутск. 2004. Ч. 4. - С. 75-79.

26. Рогов В.Е. О возгорании свинецсодержащих наполнителей во фторопластовой матрице [Текст] / В.Е. Рогов, И.Н. Черский, Г.Д. Цыренова // Труды IV Евразийского симпозиума по проблемам прочности материалов и машин для холодного климата. - Якутск. 2008. Ч. 3. - С. 126-138.

27. Рогов В.Е. О возгорании свинецсодержащих наполнителей во фторопластовой матрице [Текст] / В.Е. Рогов // Материалы Всерос. конференции по макромолекулярной химии. - Улан-Удэ, 2008. - С.116-118.

28. Рогов В.Е. Влияние дисперсности свинцовых порошков на износостойкие свойства фторопластовых композиций [Текст] / В.Е. Рогов // Фундаментальные проблемы современного материаловедения. - Барнаул: АГТУ, 2009 Т.6. №1. - С. 81-89.

29. Рогов В.Е. Механизм самовозгорания свинецсодержащих наполнителей в фторопластовой матрице при термообработке [Текст] / В.Е. Рогов // Фундаментальные проблемы современного материаловедения. - Барнаул: АГТУ, 2009. Т.6. - № 2. - С. 25-30.

30. Рогов В.Е. О возможном возгорании свинецсодержащих наполнителей во фторопластовой матрице [Текст] / В.Е. Рогов // Вестник Бурятского гос. университета. - Улан-Удэ, 2008. Вып. 3. - С. 109-114.

31. Рогов В.Е. Износостойкие свойства фторопластовых композиций от дисперсности свинцовых порошков [Текст] / В.Е. Рогов // Вестник Бурятского гос. университета. - Улан-Удэ, 2009. Вып. 3. - С. 71-79.

32. Рогов В.Е. Расчет изменения площади контакта в процессе трения изделий из металлополимерных материалов [Текст] / В.Е. Рогов, Б.Е Мархадаев // Проблемы механики современных машин: Материалы IV межд. конференции ВСГТУ. - Улан-Удэ, 2009. Т. 4. - С. 144-149.

33. Рогов В.Е. Упрочнение сталей многокомпонентным диффузионным покрытием на основе бора [Текст] / А.М. Гурьев, А.Д. Грешилов, М.А. Гурьев, С.Г. Иванов, В.Е. Рогов // XIX Петербургские чтения по проблемам прочности. - Санкт-Петербург, 2010. - С. 183-184.

34. Рогов В.Е. Упрочнение сталей многокомпонентным диффузионным покрытием на основе бора и хрома [Текст] / А.М. Гурьев, А.Д. Грешилов, М.А. Гурьев, С.Г. Иванов, О.А. Власова, В.Е. Рогов, Е.Э. Баянова // Проблемы повышения эффективности металлообработки в промышленности на современном этапе: 8-я Всероссийская научно-практическая конференция - Новосибирск 2010. - С. 162-164.

35. Рогов, В.Е. Новый листовой армированный фторопластовый материал [Текст] / В.Е. Рогов, А.М. Гурьев // Труды VI Евразийского симпозиума по проблемам прочности материалов и машин для регионов холодного климата. - Якутск. 2010. Ч. 4. - С. 75-78.

Размещено на Allbest.ru

...