Структурно-физические аспекты радиационного распухания и вакансионного порообразования в конструкционных материалах атомных энергетических установок
Влияние нейтронного облучения и особенности распада твердых растворов на служебные характеристики конструкционных материалов. Механизм подавления или ослабления радиационного распухания облученных материалов; микролегирование редкоземельными элементами.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | автореферат |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 04.02.2018 |
| Размер файла | 3,9 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Температурно-временной интервал между линиями АБ и ДЕ характеризует заключительную стадию инкубационного периода распада - образования когерентной '- фазы.
На диаграмме показана также температурно-временная область выделения фазы Лавеса, расположенная правее линии ИЛ. Линия ОО и ПП' характеризуют соответственно температуру растворения '-фазы и фазы Лавеса при нагреве стали.
Нанесем теперь на диаграмму данные, соответствующие началу изменения низкотемпературных (tисп = 20°С) кратковременных механических свойств (кривая МН). Расположение кривой МН в области инкубационного периода распада с очевидностью свидетельствует о том, что начало упрочнения и сопутствующего ему охрупчивание стали 04Х15Н35М2БТЮР обусловлены не выпадением обособленной интерметаллидной '-фазы, а предшествующими этому процессу структурными превращениями.
Анализ полученных экспериментальных данных приводит к выводу о том, что изменения структуры, протекающие в температурно-временном интервале между линиями АБ и ВГ, оказывают, как уже отмечалось, доминирующее влияние и на такие свойства рассматриваемой дисперсионно-твердеющей стали, как сокращение удельного объема, увеличение удельного электросопротивления, аномальное уменьшение деформации при испытании на ползучесть и увеличение напряжений при испытании на релаксацию.
Рассмотрено твердорастворное упрочнение и дисперсионное твердение сталей и сплавов. Весьма важно указать на избирательность распада твердого раствора в обеспечение изотропности свойств. Относительно равномерный распад свойственен дисперсионно-твердеющим сталям и сплавам; избирательный же - твердорастворноупрочняемым.
В работе изучалось влияние микродобавок редкоземельных элементов на основные критерии, характеризующие работоспособность материалов для ядерных энергетических установок в процессе металлургического передела полуфабрикатов, изготовление изделий и их эксплуатации, а также их влияние на радиационное распуханию.
Показано, что введение в металлы, стали и сплавы редкоземельных элементов повышает стойкость их к радиационному распуханию. Анализ полученных данных свидетельствует о том, что лучший комплекс механических и физических свойств достигается при нейтронном облучении сталей и сплавов, когда они одновременно легированы необходимыми количествами титана (перевод в разряд дисперсионно-твердеющих) и редкоземельными элементами (иттрий и др.).
В шестой главе "Радиационное распухание дисперсионно-твердеющей аустенитной экономнолегированной никелем радиационностойкой стали" приведены результаты исследования по совершенствованию широко распространенной в ядерной энергетике аустенитной стали типа Х16Н15М3Б с относительно высокой склонностью к радиационному распуханию (ДV/V = 15-20% при повреждающих дозах около 100 смещ./атом) основыванные на особенностях структурных превращений при распаде твердых растворов в инкубационном периоде формирования вторичных избыточных фаз при переводе стали указанного типа в разряд дисперсионно-твердеющих.
Исследовалось влияние легирования титаном и иттрием на кратковременные механические свойства стали содержащей: 0,04% углерода, 15% хрома, 15% никеля.
Результаты испытаний на растяжение сталей содержащих 0,35% Ti, 0,61% Ti и 1,94% Ti показали, что в процессе старения максимальное упрочнение отмечается у стали, содержащей 1,94% титана при температуре старения 650°С, в то время как стали с содержанием 0,35% Ti и 0,61% Ti практически не изменяют своих прочностных свойств во всем интервале температур старения.
В интервале температур 600-750°С чем больше длительность старения, тем ниже пластичность. Изменение пластических свойств имеет минимум при температуре старения 650°С.
Полученные данные по изменению пластических и прочностных свойств стали 04X15H15M3T2Ч согласуются с данными, приведенными в работах других исследователей для дисперсионно-твердеющих сталей и сплавов.
В нержавеющих сталях 04Х15Н15М3Т0, 35Ч, 04Х15Н15М3Т0, 61Ч, титан находится в твердом растворе и первичных карбидах. В стали 04XI5HI5M3T2Ч кроме карбидов возможно выделение дисперсной г?-фазы типа Ni3Ti в результате метастабильного распада аустенита.
Экспериментальные данные показывают, что старение предварительно аустенитизированной стали марки 04X15H15M3T2Ч (1050°С, 1 ч, охлажденная в воде) при 650°С приводит к ее интенсивному твердению.
Сопоставление изменения механических свойств стали 04XI5HI5M3T2Ч при комнатной температуре с изменениями микроструктуры в результате старения показывает следующее.
Заметное упрочнение стали, сопровождающееся понижением пластичности, обнаруживается уже после старения при 500-550°С, т.е., когда не наблюдается выделения г?-фазы типа Ni3Ti и не происходит увеличения фазового осадка.
При небольшой длительности старения и низких температурах видимых изменений в микроструктуре стали не наблюдается. Однако, уже после старения в течение 1 часа при температуре 600°С на электронных микрофотографиях обнаруживаются зоны предвыделения г?-фазы типа Ni3Ti.
В начальных стадиях старения при температурах 600-650°С возникают и распадаются зоны предвыделения г?-фазы типа Ni3Ti и происходит обособление значительного количества дисперсных частиц г?-фазы внутри зерен твердого раствора. Упрочнение стали в этом интервале температур и сопутствующее ему снижение пластичности обусловлены как процессами предвыделения г?-фазы, так и, по-видимому, появлением значительного количества дисперсных частиц ее внутри и по границам зерен.
Разупрочнение стали с увеличением температуры старения вызвано процессами коагуляции г?-фазы.
Таким образом, упрочнение в процессе распада пересыщенного твердого раствора дисперсионно-твердеющей стали марки 04X15H15M3T2Ч нельзя связывать с выделением г?-фазы типа Ni3Ti. Упрочнение достигается задолго до появления фазы Ni3Ti. В таком случае зоны Гинье-Престона и промежуточные фазы, а также напряжения на границе раздела выделение-матрица, по-видимому, в основном являются ответственными за упрочнение дисперсионно-твердеющей стали марки 04X15H15M3T2Ч в процессе распада пересыщенного твердого раствора.
Разупрочнение дисперсионно-твердеющей стали наблюдаемое после длительного старения, нужно связывать с процессами коагуляции вторичных фаз и увеличением расстояния между ними, а также с разделением вторичными фазами зерен или участков их на отдельные микроблоки, что способствует развитию неоднородности деформации и в итоге снижению прочности.
Ранее было показано, что для подавления или ослабления радиационного распухания необходимо обеспечить дополнительную принудительную рекомбинацию разноименных точечных дефектов в полях структурных напряжений (растянутых и сжатых). При этом особую важность имеют плотность возникающих в объеме твердого раствора упругоискаженных областей и их величина.
Учитывая, что оба этих фактора наиболее полно проявляются в дисперсионно-твердеющих сплавах ХH77ТЮР и Х15Н35М2БТЮР, причем возникновению в твердом растворе упругоискаженных областей вокруг предвыделений вторичной интерметаллидной г?-фазы со значительной величиной объемной дилатации на границе раздела и формирующаяся фаза- матрица» соответствуют высокая механическая прочность и твердость. Этим сплавам свойственно и высокое сопротивление радиационному распуханию в латентном периоде формирования вторичных фаз.
Учитывая, что между состоянием предвыделения вторичной фазы, определяющим, как показано, процессы дополнительной рекомбинации радиационных дефектов и интенсивным повышением прочностных свойств, представляется, что дисперсионное твердение может служить мерой способности дисперсионно-твердеющих сталей и сплавов к ослаблению радиационного распухания.
На основании изложенных выше концепций о превалирующем влиянии структурных полей напряжений и однородного распада на процессы усиления рекомбинации разноименных радиационных точечных дефектов была разработана аустенитная дисперсионно-твердеющая сталь марки 04X15H15M3T2Ч с высоким сопротивлением радиационному распуханию, содержащая всего лишь 15 % никеля.
Сталь содержит 2% титана, что обеспечивает образование значительного количества г?-фазы типа Ni3Ti. Для увеличения числа центров образования вторичной интерметаллидной фазы сталь дополнительно микролегирована иттрием.
Стали марки 04X15H15M3T2Ч свойственна высокая однородность и плотность зарождения вторичной фазы типа Ni3Ti, a также интенсивное твердение при длительном старении. Ранее отмечалось, что максимум твердения обнаруживается задолго до появления обособленной фазы типа Ni3Ti, то есть появляется в латентном периоде формирования интерметаллидной фазы. При исследовании склонности стали марки 04X15H15M3T2Ч к вакансионному порообразованию и радиационному распуханию испытывались образцы в аустенитизированном состоянии, в стадии предвыделения вторичных фаз (после старения при 600-700°С длительностью 100 часов) и в состоянии обособления некоторого количества г?-фазы (старение при температуре 750°С с длительностью 100 часов).
Облученная на ускорителе ЭСУ-ВИ ионами трехзарядного хрома с энергией 3 МэВ флюенсом до 80 смещ./атом в интервале температур возможного проявления распухания при ионной бомбардировке (550 - 750°С) сталь марки 04XI5HI5M3T2Ч обнаружила увеличение объема всего лишь на 1,4% (рис. 7). Были проведены исследования по установлению склонности стали марки 04X15H15M3Ч (сталь без титана) к вакансионному порообразованию. Испытывались образцы в аустенитизированном состоянии.
Облучение данной стали ионами трехзарядного хрома с энергией 3 МэВ флюенсом до 100 смещ./атом при температуре 635°С показало распухание ДV/V = 35%.
Рис. 7. Температурная зависимость и предельные значения радиационного распухания дисперсионно-твердеющей (04Х15Н15М3Т2Ч) и с твердорастворным упрочнением (09Х16Н15М3Б) аутенитных сталей типа Х15-Н15-М3
Распухание же широко используемой в ядерной энергетике стали марки 09Х16Н15М3Б составляет ~17%.
На рис. 8 показаны температурные зависимости распухания аустенитных сталей и сплавов с различным содержанием никеля с твердорастворным и дисперсионным упрочнением.
Вид и распределение вакансионных пор в стали 04XI5HI5M3Ч показаны на рис. 9
Сравнительные данные о сопротивляемости радиационному распуханию нержавеющих дисперсионно-твердеющих и с твердорастворным упрочнением сталей и сплавов представлены на рис. 10.
Экспериментальные данные по изучению вакансионного порообразования и радиационного распухания дисперсионно-твердеющей стали марки 04X15H15M3T2Ч полностью подтвердили концепцию об определяющей роли непрерывного равномерного однородного распада твердых растворов с определенной величиной объемной дилатации на границе раздела "формирующаяся фаза - матрица" в процессе возникновения дополнительной принудительной рекомбинации разноименных радиационных точечных дефектов а, следовательно, и в ослаблении радиационного распухания.
Рис. 8. Температурная зависимость распухания аустенитных высоконикелевых сплавов с твердорастворным упрочнением и дисперсионно-твердеющих сталей с умеренным содержанием никеля
Рис. 9. Микроструктура стали марки 04Х15Н15М3Ч в состоянии аустенитизации (1050 С, 1ч., охлаждение в воде) и последующего облучения ионами хрома с энергией 33 МэВ флюенсом до 100 смещ./атом. х 13200
Рис. 10. Сопротивляемость радиацион- ному распуханию нержавеющих дисперсионно-твердеющих (?) и с твердорастворным (_) упрочнением сталей и сплавов
Полученные экспериментальные данные по исследованию стали марки 04X15H15M3T2Ч отвергают устаноившееся мнение, что аустенитным хромоникелевым сталям и сплавам (ГЦК - структура), в отличие от ста- лей и сплавов с ОЦК и ГПУ - структурами, свойственна высокая склон- ность к радиационному распуханию и вакансионному порообразованию.
В седьмой главе "Явление аномальной рекомбинации разноименных радиационных дефектов в распадающихся твердых растворах" приводятся экспериментально обнаруженные и теоретически обоснованные данные по установленному явлению аномальной рекомбинации разноименных радиа- ционных дефектов в распадающихся твердых растворах, заключающееся в том, что при развитом однородном непрерывном распаде метастабильных растворов под высокоэнергетическим облучением происходит перераспределение потоков подвижных дефектов и вынужденное усиление рекомбинации разноименных дефектов, обусловленные полями внутренних напряжений формирующихся предвыделений и приводящих к подавлению распухания.
Показано, что определяющее влияние на повышение способности твердых тел к рекомбинации разноименных точечных радиационных дефектов оказывают не концентрационное и размерное несоответствия, создающиеся в объемах исходных твердых растворов при определенном их легировании (твердорастворное упрочнение), а несоответствия, возникающие при распаде пересыщенных (метастабильных) твердых растворов, а также интенсивность распада.
Для подавления радиационного распухания необходимо в сталях и сплавах определенным легированием обеспечить во времени развитый непрерывный однородный распад твердого раствора с сильно выраженным инкубационным периодом с определенной величиной объемной дилатации на границе раздела "формирующаяся вторичная фаза - матрица", а также распадов, типа упорядочения, К-состояния, расслоения твердых растворов и др. Возникающие при таком распаде во времени развитые сильные поля структурных напряжений оказываются способными перераспределять потоки разноименных точечных дефектов, ослаблять или подавлять миграцию межузельных атомов на опасные структурные стоки (экранировать их) и обеспечить возможность рекомбинации их с вакансиями в упруго искаженных областях распадающихся твердых растворов.
Установлено, что в распадающихся твердых растворах имеет место явление аномальной рекомбинации разноименных дефектов благодаря формированию неоднородных упругих полей, которые экранируют дислокации и в которых поэтому концентрация разноименных дефектов и, следовательно, вероятность их встречи, приводящей к рекомбинации, повышены.
Сущность предлагаемого явления состоит в экспериментальном обнаружении и теоретическом обосновании усиления рекомбинации подвижных точечных радиационных дефектов, как с подвижными разноименными дефектами, так и с их кластерами, при развитом однородном непрерывном распаде твердых растворов под облучением в результате перераспределения потоков вакансий и межузельных атомов в полях внутренних напряжений формирующихся предвыделений.
Научное значение установленного явления состоит в том, что оно внесло коренные изменения в представления о природе и свойствах твердых тел в условиях облучения высокоэнергетическими частицами.
Прикладное значение заключается в том, что оно указывает возможности целенаправленного создания радиационностойких материалов и управления процессами радиационного дефектообразования.
Дальнейшие исследования условий и механизма аномальной рекомбинации разноименных дефектов и связанных с ней изменений свойств метастабильных твердых растворов под облучением могут способствовать решению важных задач прикладного характера также в других областях ядерной и термоядерной энергетики, космической техники и радиационно-лучевой технологии.
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
1. Отмечается, что при нейтронном облучении вследствие более сильного взаимодействия межузельных атомов с дислокациями и большей их подвижности в кристаллической решетке (наличие преферанса) они быстрее уходят на стоки чем вакансии. Присоединяясь к структурному дефекту, межузельные атомы достраивают существующие атомные плоскости кристалла, вызывая радиационное распухание. Нескомпенсированные же вакансии в определенной температурной области образуют зародыши, развивающиеся со временем в поры (8 или 10 вакансий).
2. Установлено, что для подавления радиационного распухания в сталях и сплавах с ГЦК-решеткой необходимо с помощью легирования обеспечить развитый непрерывный распад твердого раствора с сильно выраженным инкубационным периодом и определенной величиной объемной дилатации на границе раздела "формирующаяся фаза - матрица". Показано, что возникающие при таком распаде "сильные" поля структурных напряжений оказываются способными перераспределять потоки разноименных точечных дефектов, ослаблять или подавлять миграцию межузельных атомов на опасные структурные стоки (экранировать их) и обеспечить возможность их рекомбинации с вакансиями. При "сильном" распаде (развитое дисперсионное твердение) расстояние между вторичными фазами меньше, чем между дислокациями, из-за чего происходит преимущественное экранирование краевых дислокаций. В таком случае осуществляется более полная рекомбинация радиационных дефектов, и радиационное распухание при этом весьма незначительно.
Если допустить "меньшую" рекомбинацию, происходит некоторое распухание, но при этом улучшается технологичность материала.
3. Дисперсионное твердение, обеспечивая большую рекомбинацию, дает одновременно и большее упрочнение. Это значит, что дисперсионное твердение есть мера и радиационного распухания.
4. В связи с отмеченным, легирование аустенитных сплавов титаном (в большем количестве, чем это необходимо для связывания углерода в карбиды титана - предотвращение склонности к межкристаллитной коррозии), которое гарантирует равномерный однородный распад во времени с образованием интерметаллидной - фазы типа Ni3Ti или добавка в сплавы в определенном количестве РЗМ (иттрий, скандий и др.) - основные способы уменьшения или даже подавления радиационного распухания.
5. Показано, что зарождение новой избыточной фазы не происходит мгновенно, для ее выделения требуется определенное, иногда очень длительное время. При выделении вторичной фазы последовательно происходят следующие процессы: появление сегрегатов, двумерных, а затем трехмерных образований типа зон Гинье-Престона-Багаряцкого, каких-то промежуточных состояний, когерентной фазы, имеющей границу раздела. Только затем происходит коагуляция избыточной фазы. Эти процессы, по-видимому, присущи всем пересыщенным твердым растворам, но развитие их с учетом температурно-временных факторов различно, то есть в одних сталях они сильно выражены (например, дисперсионно-твердеющие стали и сплавы), а в других - более слабо (сталь типа 18-8 и др.). При этом наиболее важны процессы, которые происходят внутри твердого раствора - до обособления и коагуляции избыточной фазы.
Таким образом, при распаде твердых растворов именно в них происходят основные структурные превращения: равномерность зарождения фаз, величина и знак структурных напряжений и др.
При "слабом" распаде выделение вторичных фаз происходит в основном по границам зерен, то есть довольно неравномерно, а количество этих фаз составляет 1,0-1,5%. Таким материалам (например, стали типа 18-8) свойственно весьма высокое радиационное распухание (20-30%). В то же время в дисперсионно-твердеющем сплаве 04Х15Н35М2БТЮР, применяемом в реакторе на быстрых нейтронах БН-600, количество вторичных фаз может составлять 8-13%. Сплав практически не подвержен радиационному распуханию.
Следовательно, структурные превращения, протекающие на различных стадиях распада твердых растворов, усиливаемые или индуцируемые радиационным воздействием, оказывают определяющее влияние на эффекты нейтронного (и ионного) облучения. Изменение служебных свойств конструкционных материалов в процессе облучения определяется характером взаимодействия дислокационной структуры, плотностью и равномерностью распределения дислокаций, изменяющихся в процессе облучения, с простыми и сложными комплексами радиационных дефектов и структурных образований, также изменяющихся во времени (от зарождения сегрегатов вторичных фаз и до их обособления и коагуляции).
При этом еще раз следует отметить важность равномерности распада и величины объемной дилатации на границе раздела "формирующаяся фаза - матрица", предопределяющих появление упругоискаженных областей в матрице, глубину их распространения и уровень напряжений.
6. Рассмотренные ранее (до настоящей работы) механизмы, и особенно такие, как легирование элементами, вызывающими дилатацию кристаллической решетки или имеющими различную диффузионную способность в твердом растворе данной композиции, а также вызывающими ближнее упорядочение в твердом растворе или оказывающими влияние на энергию дефекта упаковки, должны способствовать, казалось бы, рекомбинации разноименных точечных дефектов и, в связи с этим, оказывать влияние на ослабление развития радиационного распухания. Однако эти механизмы, разработанные преимущественно для аустенитных хромоникелевых сталей типов 18-8 и 15-15 (основных конструкционных материалов атомных энергетических установок), учитывают, как правило, только состояние исходного твердого раствора без учета влияния в нем структурных изменений во времени при различной температуре. Такие подходы, как впервые установлено, не обеспечили существенное повышение сопротивляемости материалов радиационному распуханию.
В данной работе показано, что определяющее влияние на повышение способности твердых тел к рекомбинации разноименных точечных радиационных дефектов оказывают не концентрационное и размерное несоответствия, создающиеся в объемах исходных твердых растворов при определенном их легировании (твердорастворное упрочнение), а несоответствия, возникающие при распаде пересыщенных (метастабильных) твердых растворов, а также интенсивность распада твердых растворов.
В этом и заключается суть установленной аномальной рекомбинации разноименных радиационных дефектов - благодаря формированию неоднородных упругих полей, которые экранируют дислокации и обеспечивают встречу, а затем и рекомбинацию межузельных атомов с вакансиями.
Разработаны модели распада твердых растворов твердорастворно-упрочняемых и дисперсионно-твердеющих сталей и сплавов.
7. Развито явление аномальной принудительной рекомбинации разноименных радиационных дефектов в распадающихся твердых растворах сталей и сплавов. Показано, что в процессе нейтронного и ионного облучения протекает дополнительная (основная) рекомбинация относительно устойчивых радиационных дефектов в случае однородного непрерывного распада твердых растворов. Возникающие при этом структурные напряжения оказываются способными перераспределять потоки разноименных точечных дефектов, ослаблять или подавлять миграцию межузельных атомов в опасные структурные стоки (экранировать их) и обеспечивать при этом возможность протекания рекомбинации их с вакансиями в упруго-искаженных областях распадающихся твердых растворов.
Эта научно обоснованная концепция дала возможность создать ряд новых дисперсионно-твердеющих сталей и сплавов, практически несклонных к радиационному распуханию (сплавы и стали защищены авторскими свидетельствами).
8. Одновременно показано, что для достижения высокой деформационной способности конструкционных материалов АЭУ при высоких температурах также необходимо создание твердых растворов, гарантирующих развитый непрерывный однородный распад. В этом случае обеспечивается более изотропное состояние твердого раствора и ослабляется межзеренное развитие трещин.
9. Научное значение данной работы состоит в том, что она внесла коренные изменения в представления о природе и свойствах твердых тел в условиях радиационного облучения.
Прикладное же значение заключается в том, что оно указывает возможности целенаправленного создания радиационно стойких конструкционных материалов и управления процессами радиационного дефектообразования.
10. Обобщение и анализ широкого комплекса исследований дали возможность отметить следующие основные пути ослабления или подавления радиационного распухания и вакансионного порообразования в аустенитных коррозионностойких сталях и сплавах:
а) легирование никелем (40-60%);
б) введение значительных количеств титана (и алюминия), обеспечивающих перевод сталей и сплавов в разряд дисперсионно-твердеющих материалов. Аннигиляция радиационных дефектов связывается с усилением их рекомбинации в полях внутренних напряжений, возникающих при формировании фаз типа Ni3Ti или Ni3(Ti, Al) в латентном периоде распада. Согласно этим концепциям разработаны аустенитные дисперсионно-твердеющие экономно легированные никелем стали марок Х12Н23МТ3ЦЧ (23% Ni), 04Х15Н15М3Т2ЦЧ (15% Ni) с весьма высоким сопротивлением ра- диационному распуханию: при повреждающих дозах 80-100 смещ./атом -1-3%;
в) микролегирование сталей и сплавов РЗМ:
- введение в никель ~ 0,2% празеодима снижает распухание с 8-10% до 1-2% (60 смещ./атом);
- введение в никель ~ 12% скандия снижает распухание до 1-1,5% (60 смещ./атом);
г) введение в хромоникелевый сплав с 30% никеля (сплав марки 03Х20Н30М2БРЦЧ) ~ 0,04% иттрия переводит его в разряд стойких к радиационному распуханию материалов (V/V = 1-2% при 100-130 смещ./атом);
д) совместное легирование аустенитных сталей и сплавов титаном(и алюминием) и РЗМ;
е) легирование, например, аустенитных сталей высоким содержанием меди (1-1,5%), переводя их в дисперсионно-твердеющие материалы.
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В РАБОТАХ:
1. Влияние нейтронного и корпускулярного облучения на критерии работоспособности конструкционных материалов / А.М. Паршин, И.Е. Колосов, Ю.Г. Прокофьев, В.Б. Звягин // Пробл. материаловедения теплоэнергетического оборудования атомных станций: Сб. статей. / ЛПИ. Л., 1984. - С. 14-24.
2. Паршин А.М., Криворук М.И., Звягин В.Б. Радиационная повреждаемость металлов и структурные аспекты ее ослабления // Роль дефектов в физико-механических свойствах твердых тел. Ч.II: Тез. докл. объед. сес. семинаров по физике твердого тела и механике (г. Барнаул, 10-12 сентября 1985 г.) / Алтайский политехнический ин-т. Барнаул, 1985.- С. 104.
3. Криворук М.И., Звягин В.Б. Роль ранних стадий распада в процессах упрочнения дисперсионно-твердеющих сталей //Оптимизация структуры и свойств сталей и сплавов в свете реализации программы «Интенсификация-90», Роль дефектов в физико-механических свойствах твердых тел.: Материалы краткосрочного семинара (г. Ленинград, 25-26 сентября 1987 г.) - Л.: ЛДНТП, 1987.- С. 15-19.
4. Паршин А.М., Колосов И.Е., Звягин В.Б. Пути подавления радиационного распухания в аустенитных сталей типа Х15Н15 // Методы и средства повышения эффективности производства: Межвузов.сб. Интенсификация производства. - Л.: СЗПИ, 1987.- C. 122-126.
5. Дисперсионное твердение как мера ослабления радиационного распухания / А.М. Паршин, В.Б. Звягин, И.Е. Колосов, М.И. Криворук // Радиационные дефекты в металлах: Материалы IV Всесоюзного совещ. г. Алма-Ата, 4-6 июня 1986 г.).- Алма-Ата: Наука Каз. ССР, 1988. - С. 143-147.
6. Криворук М.И., Звягин В.Б., Теплухин В.Г. Радиационное распухание конструкционных материалов и пути его подавления // Новые стали и сплавы режимы их термической обработки. Материалы краткосрочного семинара (г. Ленинград, 26-27.09.1989 г.) - Л.: ЛДНТП, 1989.- С. 11-13.
7. Криворук М.Т., Теплухин В.Г., Звягин В.Б. Процессы предвыделения г? - фазы и ослабление радиационного распухания и ионного распыления // Фазовые превращения, структура и свойства сталей и сплавов: Межвуз. сб. - Л.: СЗПИ, 1989.- C. 80-89.
8. Криворук М.И., Звягин В.Б., Теплухин В.Г. Структурные аспекты радиационного распухания дисперсионно-твердеющих сталей // Радиационная повреждаемость и работоспособность материалов ядерных энергетических установок: Сб. науч. тр. - Л.: ЛПИ, 1990.- C. 15-21.
9. Разработка аустенитной дисперсионно-твердеющей стали для термоядерных реакторов / А.М. Паршин, М.И. Криворук, В.Г. Теплyхин, В.Б. Звягин // Повышение качества, надежности и долговечности изделий из конструкционных, жаропрочных, порошковых и инструментальных сталей и сплавов: Материалы краткосрочного семинара 13-14 сентября 1990 г. - Л.: ЛДНТП, 1990.- С. 36-37.
10. Структурная рекомбинация радиационных дефектов в сталях типа Х15Н11, легированных титаном и РЗМ / А.М. Паршин, М.И. Криворук, В.Б. Звягин, В.Г. Теплухин // Радиационное воздействие на материалы термоядерных реакторов.: Тез. докл. I Всесоюзн. конф. Ч.I (г. Ленинград 18-20 сентября 1990 г.) - Л.: ЦНИИ КМ "Прометей", -1990.- С. 98-99.
11. Структурно-физические аспекты подавления вакансионного порообразования и радиационного распухания сплавов / А.М. Паршин, М.И. Криворук, В.Б. Звягин, В.Г. Теплухин // Тез. докл. Междунар. конф. (г. Харьков, 1990 г.). - Харьков: Изд-во ХФТИ, 1990.- С. 77-80.
12. Радиационное распухание аустенитных сталей и сплавов в зависимости от содержания никеля и титана / А.М. Паршин, И.Е. Колосов, В.Б. Звягин и др. // Вопросы атомной науки и техники. Сер.: Физика радиационных повреждений и радиационное материаловедение.- 1990. - Вып. 2(53) - С. 38-41.
13. Криворук М.И., Теплухин В.Г., Звягин В.Б. Технологичная аустенитная сталь с высоким сопротивлением распуханию // Радиационная повреждаемость и работоспособность конструкционных материалов: Тез. докл. IV Всесоюзн. семинара (г. Петрозаводск, 2-4 октября 1990 г.) - Л.:ЦКТИ, 1990. - C.5.
14. Радиационное распухание и принципы легирования сплавов / А.М. Паршин, В.Б. Звягин, И.Е. Колосов, М.И. Криворук, В.Г. Теплухин // Вопр. атомной науки и техники. Сер. Термоядерный синтез. -1991. Вып. 3 - С. 37-40.
15. Принципы легирования сплавов и радиационное распухание / А.М. Паршин, В.Б. Звягин, И.Е. Колосов, Т.Е. Коршунова, М.И. Криворук, В.Г. Теплухин // Металлы. -1993. - № 3. - С. 73-77.
16. Жукова М.А., Звягин В.Б., Степанов Е.З. Исследование процессов, происходящих в переохлажденном аустените за время инкубационного периода до начала г>б превращения // Научные ведомости БГПУ. - 1996. - №2.- С.49-53.
17. Степанов Е.З., Жукова М.А., Звягин В.Б. Влияние исходной структуры закалки на работоспособность термически улучшаемых конструкционных сталей // Научные ведомости БГПУ. -1996. -№2.- С.53-57.
18. Физика. Оптика. Физика атома. /Подхалюзин В.А., Торчинский И.А., Звягин В.Б.и др. // Методические указания и задания на контрольные работы. - СПб.: СЗПИ.-1997.- 26 c.
19. Барсуков В.Н., Звягин В.Б., Пряхин Е.И. Теория и технология термической и химико-термической обработки. Рабочая программа, задания на контрольные работы. - СПб.: СЗПИ.-1998.- 34 c.
20. Паршин А.М., Звягин В.Б. Структурно-принудительная рекомбинация и особенности радиационного распухания аустенитных сталей и сплавов. // Металлы.- 2003.- №2.- С. 44-49
21. Звягин В.Б. Влияние легирования и режимов термической обработки на структуру и механические свойства сталей типа 15-15// Материалы научной конференции, Ч.I - СПб.: Изд-во СЗТУ, 2003.- C.128-131.
22. Паршин А.М., Кириллов Н.Б., Звягин В.Б. Особенности радиационного распухания и принципы легирования сплавов // Радиационная физика твердого тела: Труды XIV Международного совещ. (г. Севастополь, 5-10 июня 2004 г.).- НИИ ПМТ МГИЭМ (ТУ), 2004.- С. 43-47
23. Афоризмы, девизы, необычные изречения в научной работе и в процессе изучения металловедения и физики радиационных повреждений. / А.М. Паршин, А.Н. Тихонов, Ю.С. Васильев, В.В. Глухов, В.Б. Звягин, Н.Б. Кириллов, В.Н. Козлов, Е.И. Пряхин - СПб.: Политехника, 2004. - 285 c.
24. Паршин А.М., Криворук М.И., Звягин В.Б. Диффузия и радиационные дефекты в сплавах // Сб. науч. тр. - СПб.: Изд-во СЗТУ, 2005.- C.271- 275.
25. Звягин В.Б. Некоторые аспекты физических условий работы конструкционных материалов основных узлов ядерных и термоядерных реакторов // Сб. науч. тр. - СПб.: Изд-во СЗТУ, 2005.- C.276 - 279.
26. Паршин А.М., Звягин В.Б. Радиационные дефекты и их эволюция в сплавах // Металлообработка.- 2005. - №6 (30). - C.38-41.
27. Паршин А.М., Звягин В.Б. Принудительная рекомбинация как мера подавления радиационного распухания аустенитных хромоникелевых сталей и сплавов // Металлообработка. -2006. - №5-6(35-36). - C.64-67.
28. Степанов Е.З., Звягин В.Б. К вопросу о влиянии карбидообразующих элементов на кинетику превращения аустенита // Сб. докладов юбилейной научно-технической конференции - СПб.: Изд-во СЗТУ, 2006.- С.239-243.
29. Степанов Е.З., Звягин В.Б. Морфология и условия образования бейнитных структур // Сб. докладов юбилейной научно-технической конференции - СПб.: Изд-во СЗТУ, 2006.- С.244-247.
30. Паршин А.М., Звягин В.Б. Радиационные дефекты и их эволюция // Сб. докладов юбилейной научно-технической конференции - СПб.: Изд-во СЗТУ, 2006.- С.248-254.
31. Звягин В.Б. Предвыделение вторичной фазы и свойства сплавов // Сб. докладов юбилейной научно-технической конференции - СПб.: Изд-во СЗТУ, 2006.- С.230-238.
32. Паршин А.М., Звягин В.Б. О некоторых критериях работоспособности конструкционных материалов ядерных и термоядерных энергетических установок // Исследование, разработка и применение высоких технологий в промышленности: Сборник трудов ЙV международной практической конференции (г. Санкт-Петербург, 02-05 октября 2007 г.) - СПб.: Изд-во СПб. ГПУ, 2007.- Т.10 - С.143-144.
33. Звягин В.Б. Принципы легирования и радиационное распухание сплавов // Исследование, разработка и применение высоких технологий в промышленности: Сборник трудов ЙV международной практической конференции (г. Санкт-Петербург, 02-05 октября 2007 г.) - СПб.: Изд-во СПб. ГПУ, 2007.- Т.10 - С.278-279.
34. Афонькин М.Г., Звягин В.Б. Производство заготовок в машиностроении. - СПб.: Политехника, 2007. - 380 c.
35. Паршин А.М., Звягин В.Б. Деградация гарантированных свойств металла в конструкции и пути ее ослабления // Металлообработка.-2009. - №3 (51). - C. 38-43.
Авторские свидетельства
1. А.с. №1032040 СССР. Сталь; заявл. 26.04.82. // Зинченко А.Г., Звягин В.Б., Коротушенко Г.В., Григоркин В.И., Погодаев Л.И., Алферов В.П., Захаров М.М., Ревенко В.Г. Опубл.01.04.83.
2. А.с. №201826 СССР. Аустенитный хромоникелевый сплав типа 20-30; заявл. 15.07.83. // Паршин А.М., Колосов И.Е., Паршина В.И., Степанов И.А., Звягин В.Б.. Опубл. 30.03.84.
3. А.с. №227140 СССР. Жаропрочная сталь; заявл. 28.12.84. // Паршин А.М., Карасев Б.Г., Колосов И.Е., Васильков Н.Е., Саксаганский Г.Н., Звягин В.Б., Фефелов Ю.Г., Прокофьев Ю.Г., Криворук М.И. Опубл.01.10.85.
4. А.с. №279858 СССР. Жаропрочная сталь; заявл. 23.06.87.// Паршин А.М., Звягин В.Б, Колосов И.Е., Теплухин В.Г. Опубл.01.09.87.
5. А.с. №310163 СССР. Высокопрочная радиационно стойкая сталь; заявл. 25.04.89. // Паршин А.М., Колосов И.Е., Криворук М.И., Звягин В.Б. Опубл.01.04.90.
6. А.с. №332794 СССР. Аустенитная сталь; заявл. 17.01.91. // Паршин А.М., Балуев А.И., Колосов И.Е., Звягин В.Б. Опубл.01.11.91 .
Размещено на allbest.ru
...Подобные документы
Основное исходное положение механики разрушения. Критерии прочности, радиационное повреждение конструкционных материалов. Коррозия металлов под напряжением. Прочность твердых деформируемых тел в газообразных средах. Особенности радиационного упрочнения.
курсовая работа [359,6 K], добавлен 22.01.2011Определение понятия и классификация свойств конструкционных материалов, из которых изготовляются детали конструкций, воспринимающих силовую нагрузку. Стеклокристаллические материалы, производство стали, классификация, графитизация и маркировка чугунов.
контрольная работа [651,4 K], добавлен 14.01.2011Производство, строение и синтез полиимидных пленок. Диэлектрические и электрические свойства, влияние повышенной температуры и радиационного облучения. Энергетические характеристики разрушения изоляционных материалов под воздействием частичных разрядов.
дипломная работа [3,6 M], добавлен 18.10.2011Изучение конструкции аппаратов для отпаривания вторичных переработок нефти. Расчёт на прочность основных конструкционных элементов отпарной колонны. Выбор конструкционных материалов и защита от коррозии. Исследование видов исполнения насадочных устройств.
курсовая работа [9,1 M], добавлен 29.03.2015Понятие прикладной механики. Эпюры внутренних усилий при растяжении-сжатии и кручении. Понятие о напряжениях и деформациях. Свойства тензора напряжений. Механические характеристики конструкционных материалов. Растяжение (сжатие) призматических стержней.
учебное пособие [1,5 M], добавлен 10.02.2010Назначение и описание конструкции аппарата емкостного ВКЭ1–1–5–1,0. Выбор основных конструкционных материалов для производства данного аппарата, прядок расчета на прочность, жесткость и устойчивость, подбор болтов и опор, конструкционных частей.
курсовая работа [428,3 K], добавлен 31.05.2010Краткий обзор и характеристики твердых материалов. Группы металлических и неметаллических твердых материалов. Сущность, формирования строения и механические свойства твердых сплавов. Производство и применение непокрытых и покрытых твердых сплавов.
реферат [42,3 K], добавлен 19.07.2010Многообразие космических материалов. Новый класс конструкционных материалов – интерметаллиды. Космос и нанотехнологии, роль нанотрубок в строении материалов. Самоизлечивающиеся космические материалы. Применение "интеллектуальных" космических композитов.
доклад [277,6 K], добавлен 26.09.2009Классификация материалов по функциональному назначению. Схема устройства дуговой электросталеплавильной печи. Процесс плавки стали на углеродистой шихте и преимущества электрических печей перед другими плавильными агрегатами. Особенности сварки меди.
реферат [1007,0 K], добавлен 18.05.2011Краткая характеристика материалов, применяемых в доменном производстве для получения чугуна. Описание последовательности изготовления формы методом ручной формовки. Особенности конструирования деталей, изготовленных литьем в кокиль и под давлением.
курсовая работа [4,3 M], добавлен 15.01.2015Классификация металлов: технические, редкие. Физико-химические свойства: магнитные, редкоземельные, благородные и др. Свойства конструкционных материалов. Строение и свойства сталей, сплавов. Классификация конструкционных сталей. Углеродистые стали.
реферат [24,1 K], добавлен 19.11.2007Основные компоненты современного ядерного реактора. Общая характеристика коррозионно-стойких материалов: нержавеющих сталей, металлокерамических материалов, конструкционных электротехнических сплавов. Эффективность методов защиты металлов от коррозии.
курсовая работа [616,4 K], добавлен 26.10.2010Применение металлов и сплавов в городском хозяйстве. Понятие о металлических и неметаллических материалах, способы их изготовления, области применения, технологии производства, способы обработки и использования. Стандартизация конструкционных материалов.
методичка [831,2 K], добавлен 01.12.2009Изучение методики испытаний на растяжение и поведение материалов в процессе деформирования. Определение характеристик прочности материалов при разрыве. Испытание механических характеристик стальных образцов при сжатии. Определение предела упругости.
лабораторная работа [363,0 K], добавлен 04.02.2014Ознакомление с конструкцией теплообменных аппаратов нефтепромышленности; типы и конструктивное исполнение кожухотрубчатых установок. Описание технологического и механического расчета оборудования. Выбор конструкционных материалов и фланцевого соединения.
дипломная работа [3,3 M], добавлен 17.04.2014Полимеры как основа неметаллических конструкционных материалов. Реакции полимеризации, сополимеризации и поликонденсации. Термопластичные и термореактивные полимеры. Электротехническая медь, влияние примесей на медь. Основные характеристики меди.
реферат [76,3 K], добавлен 13.06.2014Классификация, маркировка, состав, структура, свойства и применение алюминия, меди и их сплавов. Диаграммы состояния конструкционных материалов. Физико-механические свойства и применение пластических масс, сравнение металлических и полимерных материалов.
учебное пособие [4,8 M], добавлен 13.11.2013Технология электронно-лучевой обработки конструкционных материалов. Электронно-лучевая плавка и сварка металлов. Лазерная обработка материалов и отверстий. Ионно-лучевая обработка материалов. Ионно-лучевые методы осаждения покрытий и ионная литография.
реферат [1,3 M], добавлен 23.06.2009Производство ароматических углеводородов. Оборудование установок фракционирования ксилолов. Подбор оборудования к технологической схеме. Выбор конструкционных материалов основных элементов колонного аппарата. Ремонт и диагностика центробежного насоса.
дипломная работа [834,5 K], добавлен 25.04.2015Особенности применения пластмасс как конструкционных материалов. Влияние конструктивных и технологических факторов на специфику размерной взаимозаменяемости деталей. Классификация пластмассовых изделий по точности в зависимости от метода изготовления.
реферат [33,7 K], добавлен 26.01.2011
