Дальнейшее существенное повышение усвоения титана возможно при исключении его взаимодействия не только с печным шлаком, но и с кислородом газовой фазы - путем создания в ковше нейтральной атмосферы, например атмосферы аргона, или также простой изоляцией полости ковша от воздуха. С точки зрения термодинамики усвоение титана в этом случае будет несколько ниже, чем при легировании в атмосфере аргона за счет остаточного кислорода в полости ковша, но значительно выше, чем при выпуске плавки в открытый ковш.

Однако экспериментально вопрос легирования коррозионностойкой стали титаном с изоляцией полости ковша от воздуха еще не изучен. Недостаточно он изучен и для случая легирования в атмосфере аргона.

В лабораторных условиях на 160-кг индукционной печи провели исследование влияния атмосферы на угар титана при легировании коррозионностойкой стали 08-12Х18Н10Т титаном в ковше. Легирование стали титаном производили в атмосфере воздуха и аргона. Результаты легирования в атмосфере воздуха и аргона показали, что за счет создания в ковше инертной атмосферы усвоение титана сталью повысилось в среднем с 58,9 до 73,3 %, то есть на 14,4 %. Предварительное раскисление металла алюминием может повысить усвоение титана дополнительно на 5 - 7 %.

Результаты теоретических и экспериментальных исследований поведения титана при выплавке коррозионностойкой стали были положены в основу разработки новых вариантов введения титана в расплав при внепечной обработке металла. Опытные плавки с легированем титаном в промышленных условиях проводили при выплавке стали в 40-т дуговых электропечах. При этом опробовали следующие методы введения титана в сталь:

- легирование металла титаном непосредственно после слива шлака через его остаточный слой в условиях перемешивания расплава аргоном;

- легирование титаном при переливе металла с остатками шлака из промежуточного (приемного) ковша в сталеразливочный;

- легирование титаном при переливе металла из приемного ковша в сталеразливочный с отсечкой шлака в приемном ковше.

Легирование стали титаном в первом варианте производили после выпуска плавки в ковш и слива основной части шлака путем присадки ферротитана в ковш в условиях одновременной продувки металла аргоном в течение 3 - 4 мин. При достаточном времени и интенсивности перемешивания расплава аргоном для полной гомогенизации металла, а также максимально возможном удалении шлака из сталеразливочного ковша перед легированием титаном способ может обеспечить усвоение титана на уровне 50 % и выше с сохранением преимуществ одношлакового процесса.

Содержание титана в готовом металле во втором варианте колебалось в пределах от 0,27 до 0,71 % и в среднем составило 0,48 %. Усвоение титана изменялось в пределах от 27,8 до 71 % (в среднем 49,7 %).

Усвоение титана на опытных плавках зависело от длительности перелива, количества остаточного шлака в приемном ковше перед переливом, а также от времени контакта металла и шлака. Для уменьшения степени влияния шлака на усвоение титана был разработан приемный ковш специальной конструкции, позволяющий задержать остаточный шлак в ковше до конца перелива и, таким образом, исключающий его контакт с металлом в момент растворения ферротитана - третий вариант.

По результатам опытных плавок усвоение титана в среднем составило 53,5 % в сравнении с 50,7 % на плавках, проведенных за тот же период по двухшлаковой технологии.

Проведено комплексное исследование потерь металла со шлаком при выплавке коррозионностойкой стали одно- и двухшлаковым процессами.

В таблице 3 представлены общие потери легирующих элементов за плавку и их распределение по видам.

Таблица 3 - Общие потери легирующих и их распределение по статьям потерь

Исходя из результатов исследования потерь металла в ковше для уменьшения потерь металла со шлаком после разливки плавки было предложено изменить технологию изготовления футеровки днища ковша. Внедрение указанного мероприятия позволило снизить потери металла на 2,2 кг/т и соответственно хрома - на 0,4 кг/т и никеля на 0,2 кг/т, что дало экономический эффект в размере 50,1 тыс. рублей в ценах 1990 г.

Технико-экономические показатели выплавки стали 08-12Х18Н10Т по сравниваемым технологиям приведены в таблице 4.

В результате внедрения данного варианта одношлаковой технологии с легированием титаном при внепечной обработке металла получен фактический экономический эффект в сумме 137,7 тыс. рублей в ценах 1990 г.

Таблица 4 - Технико-экономические показатели выплавки стали

5 Разработка и Совершенствование технологии
внепечной обработки стали высокоактивными элементами

Современную металлургию характеризует развитие новых технологических схем производства стали с гарантированной степенью чистоты, которые достигаются путем регулирования химического состава как матрицы, так и неметаллических включений. Усилия, направленные на снижение содержания серы и других нежелательных примесей, а также неметаллических включений до сверхнизких уровней требует больших затрат на оборудование (новое или модернизацию существующего), а также высоких эксплуатационных расходов.

В настоящее время все большее распространение получают стали, микролегированные высокоактивными элементами, которые при незначительном содержании в металле приводят к коренному улучшению качества и значительному повышению комплекса физико-механических, служебных и технологических свойств металлопродукции.

Введение высокоактивных добавок в сталь связанно со значительными потерями и нестабильностью усвоения в результате взаимодействия с примесями металла (кислород, сера, азот), оксидами шлака и атмосферой.

Для снижения степени взаимодействия высокоактивных элементов с кислородом различных фаз на выпуске из сталеплавильного агрегата предложили вводить высокоактивные добавки в алюминиевых контейнерах-стаканах, являющихся защитной оболочкой для наполнителя. Растворение защитной оболочки и наполнителя происходит под уровнем металла, что предотвращает их контактное взаимодействие с кислородом шлака и атмосферы. Раскисление стали при растворении алюминиевой оболочки защищает высокоактивные элементы от взаимодействия с кислородом металла.

Разработанный способ опробован при модифицировании кальцием стали марок 42CrMo4, ST52-3N, SS2172, Св08Г2С.

Усвоение кальция при его вводе в защитной оболочке (в алюминиевом контейнере-стакане) отличается большей стабильностью и на отдельных плавках составляет 10 % и более. Результаты обработки металла силикокальцием по различным вариантам ввода приведены в таблице 5.

Таблица 5 - Результаты ввода кальция в сталь по различным вариантам

На содержание кальция в готовом металле оказали влияние следующие факторы: окисленность шлака перед выпуском (FeO+MnO), длительность выпуска металла, длительность затопления контейнера-стакана, содержание алюминия в металле.

Абсолютные значения усвоения алюминия на всех плавках по всем вариантам колебались в широких пределах - от 17,4 до 52 %. Оценка эффективности ввода алюминия в сталь в контейнерах-стаканах (при среднем коэффициенте усвоения алюминия по варианту _Alср = 35,3 %) приведена в таблице 6.

Таблица 6 - Оценка эффективности ввода алюминия по различным вариантам

Изучено влияние комплексной обработки стали Св08Г2С в ковше на выпуске из дуговой печи кальцием и алюминием на механические свойства и загрязненность неметаллическими включениями.

Загрязненность металла неметаллическими включениями, а также модифицирующее влияние кальция на морфологию включений изучали на образцах проб литой стали, отобранных на разливке, и прокатных образцах от заготовки 100Ч100 мм. Оценку загрязненности неметаллическими включениями проводили металлографическим способом по ГОСТ 1778-90. Критерием оценки чистоты стали приняли индекс загрязненности I. Механические свойства металла рассматривали после горячей деформации в катанке диам. 6,5 мм и проволоке диам. 1,2; 1,6; 2,0 и 3,5 мм. Результаты металлографических исследований литых прокатных образцов представлены в таблице 7.

Общий индекс загрязненности литых проб I = (0,7 - 1,5)·10^-і соответствовал общему индексу загрязненности проб, взятых из проката - I = (0,7-1,7)·10^-і. Основным типом неметаллических включений литых образцов на плавках как обработанных, так и не обработанных силикокальцием являются глобулярные железомарганцевые силикаты. Сульфиды и оксиды в свободном виде не наблюдаются, так как входят в состав силикатов. Оксиды представлены либо сложными включениями, либо железомарганцевыми включениями на фоне мелких (< 2,5 мкм) силикатов и корунда, встречаются и единичные алюмосиликаты.

С ростом содержания кальция индекс загрязненности и по силикатам, и оксидам изменяется незначительно: (0,47 - 0,96)·10^-і и (0,10 - 0,60)·10^-і соответственно. С ростом содержания кальция происходит снижение количества деформируемых включений всех размерных групп и соответственно возрастает количество глобулярных включений, то есть получает развитие процесс коагуляции неметаллических включений в глобули сложного состава типа СаО - Аl₂О₃ - СаS - МnS, в которых ядро из алюминатов кальция заключено в сульфидную оболочку. При возрастании концентрации кальция до 0,0013 % происходит частичная глобуляризация и сокращение длины и количества деформируемых включений. Полная глобуляризация неметаллических включений (сульфиды и оксисульфиды в силикатной оболочке) наступает при содержании кальция более 0,0015 %. Степень глобуляризации таких включений определяется отношением Са/S. Полностью этот процесс завершается при Ca/S > 0,18. С возрастанием концентрации кальция происходит снижение общего количества деформируемых включений размерных групп менее 10 мкм и менее 20 мкм и сокращение их длины. Распределение включений по размерам подчиняется экспоненциальному закону, максимальное количество включений (от 60 до 80 % всех включений) приходится на размерную группу 10 мкм.

Таблица 7 - Загрязненность стали Св08Г2С неметаллическими включениями

Механические свойства стали Св08Г2С в зависимости от типа применяемых раскислителей приведены в таблице 8.

В катанке определялись временное сопротивление разрыву - у_в и относительное сужение Ш, в проволоке - только у_в. Добавки кальция в пределах до 0,002 % практически не влияют на временное сопротивление разрыву. Однако с увеличением концентрации кальция относительное сужение слабо снижается, что связано с образованием малопластичных алюминатов типа СаО·Аl₂О₃. При возрастании концентрации алюминия с 0,006 до 0,056 % в присутствии кальция относительное сужение возрастает с 54,5 до 69,5 % при снижении временного сопротивления разрыву с 686 до 576 Н/ммІ.

Разработанная технология позволяет экономить до 0,25 кг/т стали алюминия и до 0,15 кг/т стали кальция. Использование предложенной технологии позволило получить фактический экономический эффект в сумме 6 млн. рублей.

Таблица 8 - Механические свойства катанки и проволоки из стали Св08Г2С

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1) Анализ состояния и перспективы развития металлургии показал, что современная технология производства стали невозможна без доводки стали в ковше с обязательной продувкой металла инертным газом, а также без обработки активными элементами. На основании выполненных исследований разработана научно-обоснованная концепция внепечной обработки стали с учетом поставленных технологических задач и имеющихся возможностей на каждом предприятии металлургической отрасли.

2) При изучении особенностей перемешивания металла погружаемыми фурмами установлено, что при любом уровне погружения фурмы продолжительность гомогенизации при интенсивности подачи газа, превышающей 3,5 - 4 л/(мин·т) (около 30 м³/ч в 130-т ковше), практически постоянна и не зависит от интенсивности продувки. При интенсивности подачи газа меньше 3,5 л/(мин·т) продолжительность гомогенизации возрастает по мере уменьшения интенсивности подачи газа. На продолжительность продувки существенное влияние оказывает глубина погружения фурмы - по мере подъема фурмы продолжительность гомогенизации увеличивается и особенно быстро при погружениях, меньших 0,5 глубины ковша. Застойные зоны в объеме ковша не обнаружены - вплоть до очень малых погружений фурмы - 0,19 высоты ковша.

3) При изучении особенностей перемешивания металла через газопроницаемые вставки найдено, что распределение плотности газового потока в горизонтальном сечении описывается экспоненциональной зависимостью; распределение газового потока выше основного участка в поперечном сечении такое же и не зависит от интенсивности подачи газа и от высоты сечения над соплом. Угол расширения газового потока в целом определяется плотностью газового потока на срезе сопла; по мере подъема его величина уменьшается. Установлено, что характер распределения скоростей не зависит от интенсивности подачи газа.

4) Разработана математическая модель для оценки гидродинамики ванны в условиях комбинированной продувки инертным газом через верхнюю погружаемую фурму и газопроницаемую вставку в ковшах различной емкости.

5) В результате развития теоретических основ особенностей перемешивания металла газами и взаимодействия металлических расплавов с газовой фазой разработана технология легирования стали азотом. Установлено, что концентрация азота в стали значительно возрастает при введении его более 20 м³, что соответствует 20 минутам продувки через донную фурму. Расчеты показали, что затраты на легирование стали газообразным азотом на 14,4 % меньше, чем на легирование азотированными ферросплавами.

6) Научно обоснованы с использованием математической модели прогнозирования параметры процесса внепечной обработки стали в агрегате ковш-печь; определены возможные степени восстановления металлов из оксидов шлака и десульфурации металла в условиях интенсивного перемешивания металла и шлака инертным газом. Предложенная модель введена в программу корректировки химического состава стали в агрегате ковш-печь «Советчик мастера». Относительная ошибка по содержанию марганца составляет 2 - 4 %, по содержанию кремния - 6 - 8 %.

7) Анализом термодинамических и кинетических параметров процесса внепечной обработки стали установлены оптимальные параметры продувки металла инертным газом (в течение 5 - 6 мин), которые обеспечивают равномерное распределение введенных элементов по объему ковша. Качественные показатели готового металла удовлетворяют требованиям стандарта как по макроструктуре, загрязненности неметаллическими включениями, так и по механическим свойствам.

8) Изучены технологические факторы, позволяющие внедрить ресурсосберегающие технологии производства коррозионностойких марок стали путем улучшения условий восстановления хрома из шлака и уменьшения потерь титана на взаимодействие с оксидами шлака. Внедрение и оптимизация технологии внепечной обработки коррозионностойких марок стали повысили сквозное усвоение хрома с 84,8 до 90,2 %, усвоение титана в среднем до 53,5 %.

9) Исследование способов внепечного легирования стали титаном показало, что оптимальным является вариант легирования при переливе металла из приемного ковша в сталеразливочный. На основании результатов экспериментальных исследований установлено, что создание в ковше атмосферы аргона позволяет повысить усвоение титана примерно на 18 % за счет уменьшения взаимодействия с кислородом и азотом окружающей атмосферы.

Внедрение технологии выплавки коррозионностойких марок стали с внепечным легированием титаном дало годовой экономический эффект в сумме 187,8 тыс. рублей в ценах 1990 г.

10) Разработана и внедрена ресурсосберегающая технология обработки стали высокоактивными элементами в алюминиевых контейнерах-стаканах при внепечной обработке металла. Внедрение технологии позволило снизить расход силикокальция Ск15 в количестве 0,4; 1,2 и 2,0 кг/т стали при использовании соответственно одного, двух и трех контейнеров-стаканов и экономить до 0,25 кг/т алюминия.

11) В результате использования в производстве предложенных технологических разработок получен фактический экономический эффект в сумме более 20 млн. рублей.

Основные работы по теме диссертации

Основное содержание диссертации опубликовано в работах.

Монографии:

1. Гизатулин Р.А. Внепечные и ковшовые процессы обработки стали: Монография / Р.А. Гизатулин; - Новокузнецк: СибГИУ, 2007. - 260 с.

2. Гизатулин Р.А. Процессы внепечной обработки стали: Монография /Р.А. Гизатулин. - Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 2008. - 287 с.

Авторские свидетельства и патенты:

1. А.с. 1126611 СССР, МКИ С21С5/52. Способ выплавки титаносодержащей стали / Нейгебауэр Г.О., Левин А.М., Дмитриенко В.И., Андреев В.И., Вершинин В.И., Гизатулин Р.А. и др., СМИ, Новокузнецк- № 3615643/22-02; Заявл. 06.07.83; Опубл. 30.11.84. Бюл. № 44.

2. А.с. 1282548 СССР, МКИ С21С5/52. Способ выплавки легированной стали / Нейгебауэр Г.О., Дмитриенко В.И., Носов Ю.Н., Оржех М.Б., Краснорядцев Н.Н., Пащенко В.Е., Вершинин В.И., Гизатулин Р.А., СМИ, Новокузнецк - № 3726984/22-02; Заявл. 13.04.84; Опубл. 08.09.86. Бюл. №14.

3. А.с. 1443408 СССР, МКИ С21С5/52. Способ выплавки легированной стали / Нейгебауэр Г.О., Гизатулин Р.А., Фомин Н.А.и др., СМИ, Новокузнецк- № 4217160/22-02; Заявл. 25.03.87; Опубл. 08.08.88. Бюл. № 14.

4. А.с. 1526906 СССР, МКИ В22D41/00. Ковш для внепечной обработки металла шлаком / Нейгебауэр Г.О., Дмитриенко В.И., Гизатулин Р.А. и др., СМИ, Новокузнецк - №429538/31-02; Заявл. 10.08.87; Опубл. 07.12.89. Бюл. №45.

5. Пат. РФ 2204612, МКИ С21С5/52. Способ выплавки марганецсодержащей стали / Козырев Н.А., Гизатулин Р.А., Данилов А.П. и др., СМИ, Новокузнецк - № 2001135793/02; Заявл. 26.12.2001; Опубл. 20.05.2003. Бюл. № 14.

6. Пат. РФ 2209845, МКИ С22С38/40. Сталь/ Данилов А.П., Козырев Н.А., Гизатулин Р.А. и др., СМИ, Новокузнецк - № 2001135873/02; Заявл. 26.12.2001; Опубл. 10.08.2003. Бюл. № 22.

Статьи в изданиях из перечня ВАК:

1. Гизатулин Р.А., Коган А.Е., Кадуков В.Г., Путилова О.В. Распределение скорости потоков жидкости при барботировании газом через нижнее сопло //Изв. вузов. Черная металлургия. - 2000. - № 12. - С. 9 - 11.

2. Гизатулин Р.А. Статистика пузырьков при продувке жидкости воздухом // Изв. вузов. Черная металлургия. - 2007. - № 8. - С. 26 - 29.

3. Гизатулин Р.А., Протопопов Е.В., Самохвалов О.С., Самохвалов С.Е. Моделирование гидродинамики расплава в ковше при комбинированной продувке через верхнюю фурму и газопроницаемую вставку // Изв. вузов. Черная металлургия. - 2004. - № 12. - С. 9 - 12.

4. Гизатулин Р.А. Математическое моделирование процесса восстановления оксидов и оценка степени десульфурации на агрегате ковш-печь // Вестник РАЕН. - 2006. - № 3. - Т. 6. - С. 52 - 59.

5. Козырев Н.А., Гизатулин Р.А., Сычев П.Е. Ликвация элементов в непрерывнолитой заготовке марганецсодержащей стали // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1999. - № 4. - С. 16, 17.

6. Дементьев В.П., Козырев Н.А., Гизатулин Р.А., Сычев П.Е. Ликвация в профиле Р65 рельсовой стали // Изв. вузов. Черная металлургия. - 2002. - № 10. - С. 53, 54.

7. Никулина А.Л., Козырев Н.А., Гаврилов В.В., Горкавенко В.В., Гизатулин Р.А. Свойства и структура стали, микролегированной никелем и хромом // Изв. вузов. Черная металлургия. - 2001. - № 6. - С. 37, 38.

8. Павлов В.В., Годик Л.А., Корнева Л.В., Козырев Н.А., Гизатулин Р.А. Производство рельсов повышенной износостойкости // Изв. вузов. Черная металлургия. - 2007. - № 10. - С. 35 - 37.

9. Гизатулин Р.А., Козырев Н.А., Путилова О.В., Сычев П.Е. Поведение азота при продувке стали в ковше через пористые вставки // Электрометаллургия. - 2002. - № 1. - С. 44, 45.

10. Гизатулин Р.А., Годик Л.А., Козырев Н.А., Данилов А.П. Разработка технологии внепечной обработки рельсовой стали в агрегате ковш-печь // Электрометаллургия. - 2008. - № 2. - С. 11 - 13.

11. Нейгебауэр Г.О., Вершинин В.И., Катунин А.И., Гизатулин Р.А., Илясов В.А. Выплавка коррозионностойкой стали одношлаковым процессом // Сталь. - 1986. - № 6. - С. 30, 31.

12. Нейгебауэр Г.О., Гизатулин Р.А. Распределение титана при легировании им стали в ковше // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1990. - № 2. - С. 27, 28.

13. Нейгебауэр Г.О., Гизатулин Р.А., Дмитриенко В.И., Носов Ю.Н. Влияние атмосферы на усвоение титана при легировании стали в ковше // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1990. - № 4. - С. 24, 25.

14. Нейгебауэр Г.О., Гизатулин Р.А., Оржех М.Б. Потери легирующих элементов при выплавке коррозионностойкой стали// Изв. вузов. Черная металлургия. - 1990. - № 10. - С. 17 - 20.

15. Гизатулин Р.А., Носов Ю.Н., Дмитриенко В.И. Выплавка коррозионностойкой стали с перемешиванием ванны воздухом в конце кислородной продувки // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1994. - № 2. - С. 18 - 20.

16. Гизатулин Р.А. Восстановление хрома из шлака при электроплавке коррозионностойкой стали // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1994. - № 6. - С. 17 - 19.

17. Гизатулин Р.А., Данилов А.П., Катунин А.И. Поведение серы при выплавке коррозионностойкой стали одношлаковым процессом // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1996. - № 6. - С. 15 - 18.

18. Гизатулин Р.А., Снитко Ю.П. Легирование стали азотом при разливке в изложницы // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1996. - № 8. - С. 76, 77.

19. Гизатулин Р.А., Дмитриенко В.И. Деазотация шлаком коррозионностойкой стали // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1996. - № 12. - С. 17 - 20.

20. Гизатулин Р.А., Дмитриенко В.И., Носов Ю.Н. Использование шлифовального шлама при выплавке коррозионностойкой стали // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1997. - № 4. - С. 21 - 23.

21. Носов Ю.Н., Гизатулин Р.А., Дмитриенко В.И., Селезнев Ю.А. Обработка электростали кальцием на выпуске из дуговой печи // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1998. - № 10. - С. 25 - 27.

22. Носов Ю.Н., Гизатулин Р.А. Комплексная обработка стали алюминием и кальцием на выпуске из дуговой печи // Электрометаллургия. - 1999. - № 4. - С. 33, 34.

23. Носов Ю.Н., Гизатулин Р.А. Эффективность раскисления электростали алюминием при различных вариантах его ввода на выпуске из дуговой печи // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1999. - № 10. - С. 11 - 14.

24. Носов Ю.Н., Гизатулин Р.А. Способ обработки стали на выпуске из дуговой печи силикокальцием в защитной оболочке // Сталь. - 2004. - № 5. - С. 48, 49.

25. Гизатулин Р.А., Носов Ю.Н., Жарикова Н.Н., Гудимова Т.В. Комплексная обработка кальцием, алюминием и титаном в ковше // Электрометаллургия. - 2005. - № 11. - С. 18 - 20.

26. Гизатулин Р.А. Влияние комплексной обработки кальцием и алюминием на свойства стали // Вестник РАЕН. - М. - 2006. - № 3. - Т. 6. - С. 40 - 46.

27. Гизатулин Р.А. Закономерности распределения газовой фазы в жидкости при продувке снизу // Вестник ЮУрГУ. - Челябинск. - 2006. - Вып. 7. - № 10. - С. 63 - 68.

28. Борщевская Г.Л., Тираков Г.М., Дмитриенко В.И., Гизатулин Р.А. Разработка методики анализа технологического качества силикокальция методом рентгенографии. // Изв. вузов. Черная металлургия.- 2007. - № 2. - С. 31 - 32.

29. Гизатулин Р.А. Влияние интенсивности подачи газа и глубины погружения фурмы на продолжительность гомогенизации // Вестник РАЕН.- М.- Новокузнецк. - 2007. - Вып. 18. - С. 57 - 63.

Публикации в других изданиях:

1. Гизатулин Р.А. Исследование механизма обработки стали газовосходящими потоками при барботировании ванны нейтральным газом / Р.А. Гизатулин // Труды шестого Конгресса сталеплавильщиков. - М.: Черметинформация. - 2001. - С. 321 - 323.

2. Гизатулин Р.А. Распределение газовой фазы в зоне барботажа при продувке жидкости нейтральным газом / Р.А. Гизатулин // Сб. тр. юбилейной Всероссийской научно-практической конф. «Актуальные проблемы электрометаллургии стали и ферросплавов» / СибГИУ. - Новокузнецк, 2001. - С. 20 - 25.

3. Гизатулин Р.А. Мощность перемешивания жидкости при барботировании нейтральным газом / Р.А. Гизатулин, О.В. Путилова // Сб. тр. юбилейной Всероссийской научно-практической конф. «Актуальные проблемы электрометаллургии стали и ферросплавов» / СибГИУ. - Новокузнецк, 2001. - С. 25 - 28.

4. Гизатулин Р.А. Исследование гидродинамической обстановки у погружаемой фурмы при продувке в ковше нейтральным газом / Р.А. Гизатулин, А.Е. Коган, Н.А.Козырев, О.В. Путилова, П.Е. Сычев // Сб. тр. юбилейной Всероссийской научно-практической конф. «Сталеплавильное производство: теоретические и научно-практические проблемы» / СибГИУ. - Новокузнецк, 2000. - С. 135 - 138.

5. Гизатулин Р.А. Математическое моделирование гидродинамики ванны при продувке расплава в ковше через верхнюю фурму и газопроницаемую вставку / Р.А. Гизатулин, Е.В. Протопопов, К.М. Шакиров // Сб. тр. второй Всероссийской научно-практической конф. «Моделирование, программное обеспечение и наукоемкие технологии в металлургии» / СибГИУ. - Новокузнецк, 2006. - С. 147 - 154.

6. Гизатулин Р.А. Освоение технологии перемешивания стали в ковше азотом через пористые вставки / Р.А. Гизатулин, П.Е. Сычев, Н.А. Козырев, О.В. Путилова // Труды шестого Конгресса сталеплавильщиков. - М.: Черметинформация. - 2001. - С. 323 - 325.

7. Гизатулин Р.А. Разработка технологии внепечной обработки рельсовой стали на агрегате ковш-печь/ Р.А. Гизатулин, Л.А. Годик, Н.А. Козырев, А.П. Данилов// Материалы XIII Международной конф. «Современные проблемы электрометаллургии стали» / Челябинск: Изд. ЮУрГУ, 2007. - С. 71 - 75.

8. Нейгебауэр Г.О., Гизатулин Р.А., Носов Ю.Н., Дмитриенко В.И. Выплавка коррозионностойкой стали с легированием титаном при переливе // Черная металлургия. Бюллетень НТИ. - 1988. - № 23 (1075). - С. 41 - 43.

9. Нейгебауэр Г.О. Потери легирующих элементов со скачиваемым шлаком при выплавке нержавеющей стали / Г.О. Нейгебауэр, Р.А. Гизатулин, В.И. Дмитриенко, Л.М. Пенский // Сб. науч. тр. «Совершенствование технологии производства электростали» / МЧМ СССР. М.: Металлургия. - 1986. - С. 22 - 24.

10. Neigebauer G.O., Vershinin V.I., Katunin A.I., Gizatulin R.A., Ilyasov V.A. Corrosion resistant steel melted by single-slag process // Steel in the USSR. - 1986. - № 6. - V. 16. - P. 273.

11. Neigebauer G.O., Gizatulin R.A. Distribution of titanium during alloying of steel in ladle // Steel in the USSR. - 1990. - № 2. - v. 20. - P. 69 - 70.

12. Neigebauer G.O., Gizatulin R.A., Orzhеkh M.B. Losses of alloying elements during production of stainless steel// Steel in the USSR. - 1990. - № 10. - V. 20. - P. 482 - 484.

13. Носов Ю.Н. Эффективность комплексной обработки стали алюминием и кальцием на выпуске из дуговой печи / Ю.Н. Носов, Р.А. Гизатулин // Труды пятого Конгресса сталеплавильщиков. - М.: Черметинформация. - 1999. - С. 297 - 298.

14. Borshchevskaya G.L., Tirakov G.M., Dmitrienko V.I., Gizatulin R.A. X-ray Analysis of the Technological Quality of Silicocalcium// Steel in Translation. - 2007. - № 2. - V. 37. - P. 99 - 100.

15. Гизатулин Р.А., Нохрина О.И., Наймушин В.И. Математическая модель для оценки степени десульфурации стали на установке ковш-печь // Бюллетень НТиЭИ. Черная металлургия. - 2007.- №7(1291). - С. 23 - 25.

16. Носов Ю.Н., Гизатулин Р.А. Эффективность комплексной обработки стали алюминием и кальцием на выпуске из дуговой печи // Черная металлургия. Бюллетень НТИ. - 2000. - № 1 - 2. - С. 39, 40.

Размещено на Allbest.ru