Разработка технологий изготовления порошковых магнитных материалов для электротехнических изделий

Р_ij=P₁₁P(m-1), (14)

где Р_ij - давление прессования j-го слоя;

Р₁₁ - давление прессования 1-го слоя;

P - снижение давления.

Монодискретное прессование магнитопровода осуществляется при следующих коэффициентах матрицы:

Коэффициенты строк:

(15)

Коэффициенты столбцов:

(16)

Для более равномерного сдвига магнитных потоков прессование можно осуществлять полидискретным способом. Полидисретное прессование магнитопровода можно выполнять в соответствии со следующей формулой:

Р_ij=(P₁₁+e_i)P(m-1), (17)

где e_i - величина смещения давления прессования, e_iz;

z - множество чисел.

Полидискретное прессование осуществляется при следующих коэффициентах матрицы

Коэффициенты строк:

(18)

Коэффициенты столбцов:

(19)

Слои, выполненные дискретным способом с большим давлением прессования, можно осуществить в соответствии со следующей формулой:

Р_ij=P₁₁q^m-1, (20)

где q - разность давления прессования.

Прессуя магнитопровод при переменном давлении, получим магнитопровод, имеющий неодинаковое контактное сопротивление между прессуемыми частицами, что ведет к различной магнитной проницаемости слоев. Составим матричную схему для структурной схемы магнитных проницаемостей слоистого магнитопровода:

. (21)

С целью расширения функциональных возможностей разработана спеченная дискретная композиционная магнитная система, обладающая магнитомягкими и магнитотвердыми свойствами. Для этого магнитопровод был выполнен из слоев с чередованием слоев из магнитомягкого материала (МММ), в частности железокремнистого материала и слоев из магнитотвердого материала (МТМ) типа самарий-кобальт при следующей периодической последовательности материалов и ингредиентов дискретного содержания кремния в слоях из железокремнистого материала: Fe; МТМ; FeSi (0,5± 0,03% Si); МТМ; FeSi (1,5± 0,05% Si) ; МТМ; FeSi (2,5± 0,06% Si); МТМ; FeSi (3,5±0,08% Si); МТМ ; FeSi (4,5± 0,1% Si); MTM; FeSi (5,5± 0,12% Si); МТМ; FeSi (6,5+0,15% Si).

Запишем спрессованные слои композиционного магнитопровода в виде структурной матричной схемы следующего вида:

. (22)

Компоненты матричной формы схемы прессования представляют собой слои композиционных материалов для магнитопроводов. Общее число строк в структурной матричной схеме равно числу пакетов магнитопровода. Число столбцов матричной схемы равно числу слоев из композионных материалов для магнитопроводов.

В реферируемой работе приводятся результаты исследования реле со спеченными магнитопроводами. Одна из задач проведенных исследований заключалась в проведении испытаний на механическую износостойкость и проверке реле на ресурсный срок службы. В результате проведенных испытаний установлено, что при 90°-ной разности углов направления обработки якоря и сердечника износ магнитной системы становится наименьший, с увеличением частоты срабатывания магнитных систем интенсивность износа уменьшается.

Эффективность работы магнитных систем в основном зависит от применяемых материалов. С этой целью были исследованы различные магнитные системы, применяемые в реле, т.к. от магнитных свойств материалов зависят характеристики реле. Исследованию подвергнуты в основном магнитные системы реле передовых иностранных фирм. По характеристикам кривых намагничивания магнитных систем на переменном токе частотой 50 Гц в порядке снижения магнитной индукции насыщения исследованные типы реле расположились в следующей последовательности: 1. CA2-DN131 фирмы «Telemecanique Electric» (Франция); 2. PAK-10UR фирмы «Togami electric» (Япония); 3. SRC3631 фирмы «Fuji electric» (Япония); 4. DSL 6-44 фирмы «Metzenauer jung» (ФРГ); 5.РПУ-1 (Россия); 6. ЗТА69 фирмы «Siemens» (ФРГ); 7. GO-31 фирмы «Scverde» (США); 8.HSA-0 фирмы «Broun Bovery» (ФРГ); 9. MV-2 фирмы «Danfoss» (Дания); 10. UCO 5-10 фирмы «МТЕ» (Англия).

Самую высокую магнитную индукцию насыщения имеет магнитная система реле CA2-DN131 и самую низкую магнитную индукцию насыщения - магнитная система реле UCO 5-10. Опытная слоистая магнитная система реле РПУ - 1, содержащая 6,5% Si в кремнистом железе по магнитной индукции насыщения отстает от реле типов CA2-DN131, PAK-10UR, SRC3631, DSL 6-44, но превосходит магнитные системы реле ЗТА69, GO-31, HSA-0, MV-2, UCO 5-10.

При этом для намагничивания магнитной системы реле РПУ-1 требуется ампер-витков в два раза меньше, чем для намагничивания магнитной системы реле CA2-DN131 фирмы «Telemecanique Electric» (Франция) и в 6 раз меньше, чем для намагничивания магнитной системы реле. UCO 5-10 фирмы «МТЕ» (Англия), что позволяет значительно экономить обмоточную медь.

В шестой главе «Применение элементов технологии изготовления магнитопроводов МПМ в устройствах современной электромеханики» рассмотрен анализ и обобщены материалы по проблеме оптимального проектирования магнитных систем, который свидетельствует еще о незаконченности проведенных исследований в этом направлении. Например, изучение аналоговых электромагнитов промежуточных реле показало, что магнитный поток по высоте сердечника распределяется крайне неравномерно по меньшей мере отличается в полтора раза в верхней и нижней его части.
Такое положение приводит к тому, что рассеяние магнитного потока
достигает больших величин.

В работе представлены разработанные оригинальные конструкции электромагнитов постоянного тока, причем магнитные системы изготовлялись с учетом технологических возможностей прессования магнитомягких материалов. Конструкция сердечника для электромагнита постоянного тока выполнена в виде усеченного параболоида с учетом распределения магнитного потока, позволившая добиться постоянной магнитной индукции В=const по всей высоте сердечника, и следовательно предусматривает идеальное использование сердечника. Геометрическая форма сердечника, выполненная в виде усеченного параболоида, сложна, поэтому для его упрощения можно применить форму усеченного конуса, образующая которого является линейной аппроксимацией параболы, максимально приближающая к ней.

Магнитная индукция в верхней части выбранного сердечника увеличена на 75%, а масса сердечника по сравнению с применяемым сердечником на серийных конструкциях электромагнитов уменьшена на 34%. Для распространенных электромагнитов постоянного тока с внешним поворотным якорем клапанного типа разработана новая конструкция управляющей катушки, позволившая сохранить равномерную коллимацию магнитного потока по высоте сердечника и одновременно снизить массу обмоточной меди катушки по сравнению с применяемой катушкой на серийных конструкциях электромагнитов на 16%, уменьшить потребляемую электрическую энергию на 18%. Такая конструкция сердечника и катушки позволяет уменьшить средний диаметр обмотки, что одновременно приводит к уменьшению сопротивления среднего витка катушки, к увеличению добротности катушки, к снижению потребляемой мощности, к возрастанию относительной магнитной проницаемости, к уменьшению расхода обмоточной меди для катушки, к уменьшению расхода материала для сердечника, к повышению индуктивности электромагнита, что можно описать следующей системой уравнений:

(23)

(24)

(25)

=В/₀Н. (26)

(27)

(28)

L=₀W²/l_с, (29)

где R_ср - сопротивление среднего витка катушки;

- удельное сопротивление материала провода;

d_пр - диаметр намоточного провода;

D - добротность катушки;

AW- намагничивающая сила катушки;

R_об -сопротивление обмотки;

S_м - суммарное сечение проводников обмотки;

Р - мощность катушки;

S_oк - площадь окна обмотки;

К_з - коэффициент заполнения обмотки;

- относительная магнитная проницаемость;

₀ - абсолютная магнитная проницаемость;

Н - напряженность магнитного поля;

G_м - масса обмоточной меди;

g _м- удельный вес провода на единицу длины;

G_с - масса спеченного порошкового материала сердечника;

S_ср - среднее сечение сердечника;

g_с- удельный вес спеченного порошкового материала сердечника на единицу объема;

l_с - длина сердечника;

L - индуктивность.

Постепенно уменьшая угол наклона образующей сердечника к его основанию магнитный поток в воздушном зазоре вначале увеличивается, затем при коэффициенте отношения диаметров сердечника, равного 0,84, магнитный поток становится максимальным, а при дальнейшем уменьшении угла наклона образующей сердечника магнитный поток уменьшается, что вызвано постепенным увеличением насыщения сердечника. Эти исследования показывают, что, изменяя угол наклона образующей сердечника к его основанию, можно оперативно видоизменять тяговую характеристику электромагнита. На рисунке 3 для сравнения показана кривая 9, соответствующая характеристике электромагнита с цилиндрическим сердечником. Различное отклонение кривых 1,2, 3, 4, 5 и 6 вниз от кривой 9 в конце хода якоря связано с влиянием различной степени насыщения усеченного конического сердечника. Хотя в начале хода якоря тяговые характеристики электромагнитов 5, 6, 7 и 3, магнитные системы которых намагничены до насыщения, проходят выше кривой 9.

Разработана новая эффективная конструкция электромагнита переменного тока. Ш-образные магнитные системы были изготовлены таким образом, что позволили устанавливать магнитные шунты без изменения габаритов магнитных систем. Применение магнитного шунта из спрессованного магнитомягкого материала привело к улучшению тяговой характеристики электромагнита переменного тока.



Рис. 3 Статические тяговые характеристики электромагнита с внешним поворотным якорем клапанного типа

1 - сердечник К_д =0,44; 2 - сердечник К_д =0,48;

3 - сердечник К_д =0,52; 4 - сердечник К_д =0,6;

5 - сердечник К_д =0,68; 6 - сердечник К_д =0,76;

7 - сердечник К_д =0,84; 8 - сердечник К_д =0,92;

9 - сердечник К_д =1,0

Замена традиционной листовой электротехнической стали на спеченный магнитный материал из порошкового кремнистого железа в асинхронных двигателях переменного тока является важной проблемой современного электромашиностроения.

Разработана новая конструкция синхронного двигателя на основе инновационной технологии, не имеющей аналогов в электромашиностроении. Технический результат достигается тем, что указанная технология дозирования состоит в одновременной подаче в пресс-форму по винтовой линии магнитомягкого материала, содержащего железокремнистый материал с дискретно увеличивающимся ингредиентом кремния, и магнитотвердого материала, содержащего редкоземельный материал самарий с кобальтом, с чередованием слоев по длине ротора в следующей периодической последовательности:

Fe; SmCo₅; Fe-Si(l,5 ± 0,05 % Si); SmCo₅;

Fe-Si(3,0 ± 0,05 % Si); SmCo₅; Fe-Si(4,5 ± 0,1 % Si);

SmCo₃; Fe-Si(6.0 ± 0,15 % Si).

Рис. 4 Однофазный синхронный двигатель

Рис. 5 Ротор однофазного синхронного двигателя

Однофазный синхронный электродвигатель (рис. 4) содержит явнополюсный статор 1 с обмотками возбуждения 2, короткозамкнутый ротор 3, дополнительный магнитопровод 4, который находится внутри ступицы 5, выполненной путем заливки из немагнитного материала, а также вал 6, подшипники 7 и подшипниковые щиты 8. Ротор состоит из многозаходных (в частности, девятизаходных) винтовых композиционных слоев (рис. 5).

Слои 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16 к 17 расположены с чередованием магнитномягкого материала с магнитотвердым материалом. Слой 9 выполнен из железного порошка, а слои 11, 13, 15 и 17 выполнены из порошка кремнистого железа, причем с различным содержанием кремния. Слой 11 содержит 1,5 + 0,05 % Si, слой 13 содержит 3,0 ± 0,05 % Si, слой 15 содержит 4,5 ± 0,1 % Si, а слой 17 - 6,0 +0,15 % Si.

Сравнительное исследование синхронного двигателя показало, что использование предлагаемого синхронного двигателя по сравнению с аналоговым синхронным двигателем позволяет уменьшить затраты стали на 33 %, повышает КПД на 14 %, снизить потребление электрической энергии на 17 %, снизить ток холостого хода на 24 %, повысить cos на 11 %, и увеличить вращающий момент на 13 %., что в целом позволит улучшить его энерго- и ресурсосберегающие показатели.

Наряду с исследованием магнитных систем, работающих в динамическом режиме, проводились исследования магнитных систем, работающих в статическом режиме. К магнитным системам, работающим в статическом режиме, относится трансформатор напряжения, имеющий самое большое распространение в технике. В отличие от электрических машин трансформатор не имеет движущихся частей, поэтому он не имеет и механических потерь при работе.

Были изготовлены трансформаторы следующих конструктивных исполнений: стержневые, броневые, кольцевые. Исследование магнитных свойств производилось на стержневых сердечниках следующих размеров: общая ширина составляла 8010^-3 м, высота 12010^-3 м,; ширина каждого керна 25 10^-3 м. Все сердечники были выполнены одинаковой толщины 4010^-3 м, имели 80 слоев толщиной 0,510^-3 м.

После проведения опыта холостого хода ставили трансформатор под
нагрузку. Различная нагрузка устанавливалась плавным перемещением движка реостата. Затем проводили опыт короткого замыкания. Для этого вначале снимали нагрузку с трансформатора, после чего закорачивали вторичную обмотку трансформатора проводником. Далее плавно увеличивали ЛАТРом напряжение на первичной обмотке до тех пор, пока ток на вторичной стороне не становился равным номинальному.

Исследования показали, что трансформаторы, изготовленные по методу порошковой металлургии, обладают рядом преимуществ по сравнению с трансформаторами, изготовленными по базовой технологии: уменьшена, масса магнитномягкого материала на 21,8%, снижен расход обмоточной меди на 24%, снижены удельные магнитные потери в два раза и cos увеличен на 23 %.

На основе критического технологического процесса порошковой металлургии создан индукторный генератор. На примере аналогового серийного генератора Г-700 показано, что использование предлагаемого индукторного генератора в номинальных режимах позволяет уменьшить падение напряжения в 3,4 раза, снизить ток возбуждения в 1,58 раза и повысить нагрузочный ток на 16 %.

Предложена инновационная энергосберегающая технология асинхронного двигателя на основе порошковых материалов, которая позволила превысить уровень физико-механических свойств аналогового двигателя УАД-54, изготовленного по методу традиционного металлургического процесса. При штамповке идет в металлолом в виде отходов листовая электротехническая сталь, которая удаляется при формировании внешних контуров статора и ротора асинхронного двигателя. Реально норма расхода электротехнической стали составляет 0,34 кг, а норма расхода порошковой массы - 0,19 кг, т.е. отход металла в металлолом составляет 44 %.

Использование предлагаемого асинхронного двигателя по сравнению с аналоговым асинхронным двигателем позволяет снизить потребление электрической энергии, поднять КПД, снизить ток ХХ, повысить cos и увеличить вращающий момент, что в целом дает возможность улучшить его энерго- и ресурсосберегающие показатели.

В электротехнической промышленности имеется большая группа сложных изделий, изготовление которых связано со значительными техническими трудностями и высокой трудоемкостью. Такая проблема существует при изготовлении магнитных систем для однофазного индукционного счетчика электрической энергии точность и надежность работы которой зависит от технологии изготовления деталей.

Исследование индукционных счетчиков производилось на магнитных системах Ш-, Б-, Н-, С-, П- и Т-образных форм. Затем для испытания и эксплуатации были изготовлены магнитные системы Б-, Ш- и П-образных форм, как наиболее конструктивные и технологичные системы.

В магнитных системах, изготовленных методом порошковой металлургии, создается магнитный поток большей величины, образуются малые потери и обмотки имеют меньшее потребление по сравнению с аналоговыми магнитными системами. Исследования показали, что чем меньше потребление и ниже потери имеет индукционный счетчик, тем выше его точность и, следовательно, ниже его погрешность. Погрешность индукционного счетчика, детали которого изготовлены методом порошковой металлургии, для номинальной нагрузки 5А составляет 0,03 %, что примерно на 1,8 % меньше погрешности индукционного счетчика, изготовленного по базовой технологии.

Изучение электромагнита с внешним поворотным якорем клапанного типа с цилиндрическим сердечником показало, что такой электромагнит имеет следующие недостатки: малая величина рабочего магнитного потока и большая величина магнитного потока рассеяния, высокая температура нагрева сердечника и катушки, увеличенный расход электротехнической стали и обмоточной меди, низкая механическая износостойкость и увеличенные габариты электромагнита, высокая индуктивность и большое время срабатывания электромагнита. В связи с этим разработана конструкция электромагнита с внешним поворотным якорем клапанного типа с полым сердечником не имеющая аналогов в электротехнической промышленности. Внутренняя поверхность А и наружная В сердечника выполнены в виде эллиптических параболоидов или в виде усеченных конусов. Поверхности А и В образуют стенку h переменного по толщине сердечника сечения m, е, q, причем значения m, е, q соответствуют эмпирической формуле:

, (30)

где h_m,e,q - толщина стенки в сечениях «m», «е», «q»,;

d₁ - наружный диаметр верхней части сердечника;

d₂ -наружный диаметр основания сердечника;

Ф - магнитный поток в сердечнике.

Сердечники и обмотки электромагнита во время работы могут нагреваться. Поэтому если выделяющую теплоту не отводить, то изоляция обмоток быстро испортится и электромагнит выйдет из строя. Для электромагнитов большой мощности можно осуществить принудительный теплообмен через внутреннюю полость сердечника. В нашем случае внутрь полого сердечника устанавливался блокконтактный узел и тем самым уменьшались габариты электромагнита.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Основные научные и практические результаты, выполненных исследований, могут быть сформулированы следующим образом:

1. Разработаны физические основы методов управления электромагнитными характеристиками магнитных систем новыми технологическими режимами порошковой металлургии.

2. Впервые разработаны качественная и количественная теория зависимости комплекса электромагнитных характеристик (коэрцитивной силы, максимальной магнитной проницаемости, удельных потерь и удельного электрического сопротивления) от взаимодействия доменных границ со структурными дефектами типа дислокаций. Раскрыта кинематическая закономерность основных магнитных характеристик магнитопроводов. Установлено, что при увеличении концентрации доменов и уменьшении плотности дислокаций на один порядок скорость движения доменных границ увеличивается в 1,73 раза, что соответственно приводит к увеличению максимальной магнитной проницаемости в 5,1 раза, к уменьшению коэрцитивной силы в 5,6 раза и к снижению удельных потерь Р_1,5/50 в среднем на 3,2 Вт/кг.

3. Исследованы четыре новых технологических режима дискретного прессования магнитных материалов для магнитных систем. Предложена следующая классификация эффективных магнитных систем на основе созданного впервые дискретных режимов прессования слоев:

I класс подразделяется на магнитные системы, выполненные с безвариационным давлением прессования;

II класс - с эквидистанционной вариацией давления прессования;

III класс - с дифференциальным давлением прессования;

IV класс - из композиционных материалов на основе периодического сочетания элементов слоев МММ и МТМ.

4. Разработана критическая технология спекания магнитной системы. Магнитная система, изготовленная по этой технологии обладает малой коэрцитивной силой, равной 1,39 А/м, высокой магнитной проницаемостью, равной более 269000, и малыми удельными потерями, равными Р_1,0/50=0,23 и Р_1,5/50=0,5 Вт/кг.

5. Предложена, изготовлена и запатентована эффективная конструкция синхронного двигателя на основе композиционной магнитной системы переменного тока из чередующихся слоев МММ, с дискретно увеличивающимся ингредиентом кремния, и МТМ. Разработанный двигатель уменьшает затраты стали на 33 %, повышает КПД на 14 %, снижает потребляемую электрическую энергию на 17 %, повышает cos на 11 % и снижает ток ХХ на 24 % по сравнению с аналоговым синхронным двигателем.

6. Обоснована возможность альтернативного метода прессования магнитных материалов со структурно-чувствительными свойствами. На основе магнитно-импульсного прессования были изготовлены магнитопроводы для приборов измерительной техники, которые показали при испытании снижение расхода электрической энергии на 38%, уменьшение расхода материала на 43%, уменьшение коэрцитивной силы в 5,5 раза, увеличение рабочего магнитного потока примерно в 3 раза, снижение чувствительности к внешним магнитным полям, что в совокупности привело к повышению класса точности приборов с 1,5 до 1,0 и к уменьшению магнитных вариаций показаний приборов.

7. Разработан способ пропитки волокнистым материалом Ш-образных магнитных систем переменного тока, что позволило увеличить механическую износостойкость магнитных систем до 16 млн циклов срабатываний вместо 5 млн циклов срабатываний, установленных стандартом, и уменьшить механический износ кернов в 2 раза.

8. Исследовано, что технологический режим простого прессования в диапазоне давлений от 500 до 2000 МПа, обеспечивает изменение комплекса технических характеристик в следующих пределах: увеличение магнитной индукции от 0,9 до 1,8 Т, снижение коэффициента мощности электромагнита от 0,7 до 0,45, повышение кратности пускового тока от 1,12 до 1,73, уменьшение времени срабатывания от 1610^-3 до 710^-3 с и повышение уровня тяговой характеристики электромагнита в 2,4 раза.

9. Разработана технология механической обработки торцовых рабочих поверхностей магнитных систем. Установлено, что при 90⁰-ной разности углов направления механической обработки рабочих поверхностей якоря и сердечника механический износ магнитной системы снижается с 0,1110^-3 до 0,00310^-3 м, т.е. более чем в 30 раз.

10. Созданы энерго- и ресурсосберегающие инновационные сердечники и управляющие катушки оригинальных конструкций, что позволило обеспечить равномерную коллимацию магнитного потока по всей высоте сердечника для электромагнитного аппарата с внешним поворотным якорем клапанного типа. Несмотря на уменьшение массы сердечника на 34% по сравнению с аналоговой конструкцией магнитный поток в его верхней части увеличился на 15%, масса обмоточной меди снизилась на 16% и потребление электрической энергии уменьшилось на 18%.

11. Обоснована возможность существенного повышения надежности магнитной системы и улучшения тяговой электромагнитной характеристики путем разработки новой конструкции Ш-образной магнитной системы переменного тока с магнитным шунтом. Разработанный электромагнит позволяет повысить cos на 20-22 % для замкнутой и на 13-15 % для разомкнутой системы, а также снизить потребление энергии в 1,26-1,33 раза для замкнутой и в 2-2,1 раза для разомкнутой системы.

12. На основе разработанного технологического метода порошковой металлургии создан индукторный генератор, который по сравнению с аналоговым генератором позволяет уменьшить падение выходного напряжения в 3,4 раза, снизить ток возбуждения в 1,58 раза и повысить нагрузочный ток на 16 %.

13. Магнитопроводы, изготовленные по разработанным методам порошковой металлургии, позволили решить целый ряд технических проблем по созданию следующих новых типов электрических машин, трансформаторов, приборов и аппаратов с улучшенными характеристиками:

- асинхронный двигатель;

- малогабаритный трансформатор напряжения;

- однофазный индукционный прибор электрической энергии;

- электромагнитный аппарат, сердечник которого выполнен полым с переменным по высоте внутренним диаметром параболической формы и переменной толщиной стенки.

Комплекс теоретических и практических результатов, полученных в диссертационной работе, имеет чрезвычайно важное значение для развития науки, значительно расширяет диапазон технологических режимов изготовления электротехнических материалов и магнитных систем, изготовленных методом порошковой металлургии, и создает большие перспективы использования предложенных автором инновационных конструкций электротехнических изделий в различных отраслях народного хозяйства.

СПИСОК основных печатных работ и изобретений по теме диссертации

1. Мишин Д.Д., Тимофеев И.А. Зависимость характеристик электромагнитов переменного тока от режима прессования металлокерамических магнитопроводов // Электротехника. 1979. № 1. С. 46-48.

2. Тимофеев И.А., Павлов Н.Н. Особенности инновационной технологии изготовления маломощного синхронного двигателя // Автоматизация и современные технологии. 1999. № 3. С. 11-15.

3. Тимофеев И.А., Мадеев В.Н., Максимов В.Д. Электромагнитный аппарат с полым сердечником на основе безотходной технологии // Электротехника. 1999. № 1. С. 24-30.

4. Тимофеев И.А., Павлов Н.Н. Физико-механические свойства железокремнистых сплавов // Литейное производство. 1999. № 12. С. 17-19.

5. Тимофеев И.А., Ефименко Е.И. Разработка асинхронного двигателя на основе энергосберегающей технологии // Электротехника. 2001. № 8. С. 38-44.

6. Тимофеев И.А., Павлов Н.Н. Ресурсосберегающая инновационная технология изготовления магнитопроводов // Автоматизация и современные технологии. 2000. № 7. С. 17-22.

7. Тимофеев И.А. Применение матричной схемы для создания технологии спеченных композиционных магнитных систем // Технология металлов. 2003. № 12. С.18-22.

8. Тимофеев И.А. Технологические возможности изготовления дискретных спеченных магнитных систем // Автоматизация и современные технологии. 2003. № 10. С. 32-36.

9. Тимофеев И.А. Технология производства магнитных материалов и изделий. М.: Издательство МЭИ(ТУ), 2004. 176 с.

10. Тимофеев И.А., Кустов Е.Ф., Левинский Ю.В., Ксенофонтов С.И. К динамике процесса намагничивания и перемагничивания Fe-Si ферромагнетика // ФММ. 2005, Т. 100. № 4. С. 35-39.

11. Тимофеев И.А., Кустов Е.Ф. К теории динамического намагничивания и перемагничивания ферромагнетика // Известия ВУЗов. Физика. г. Томск. 2006. Т. 49. №3. С.26-33.

12. Тимофеев И.А., Кустов Е.Ф. Разработка магнитной системы индукционного счетчика на основе энерго- и ресурсосберегающей технологии // Электричество. 2006. № 2. С. 22-28.

13. Тимофеев И.А., Кустов Е.Ф. К теории намагничивания и перемагничивания ферромагнетика // Инженерная физика. 2007. № 3. С. 2-7.

14. Тимофеев И.А., Кустов Е.Ф., Петров М.В. Разработка критической технологии для производства магнитных систем // Технология металлов. 2007. № 2. С. 25-31.

15. Кустов Е.Ф., Тимофеев И.А., Антонов В.А., Мирошниченко А.Ю, Влияние изменения концентрации доменов на магнитные свойства ферромагнетиков // Инженерная физика. 2007. № 6. С.34-35.

16. Тимофеев И.А., Антонов В.А., Мирошниченко А.Ю., Антонов С.В. Влияние дислокаций на магнитные свойства железокремниевых сплавов // Вестник МЭИ, 2007, № 5. С. 41-44.

17. Тимофеев И.А., Мирошниченко А.Ю. Экономическая эффективность технологии изготовления автомобильного электрогенератора // Автомобильная промышленность. 2007. № 9. С. 6-8.

18. Тимофеев И.А. Диагностика удельных потерь в ферромагнетике // Известия вузов. Физика. г. Томск, 2008. Т. 51. № 1. С. 23-29.

19. Тимофеев И.А., Кустов Е.Ф. К разработке магнитопровода для маломощного трансформатора напряжения // Электротехника. 2008. № 2. С. 38-44.

20. Тимофеев И.А. Порошковая магнитная система индукторного генератора //Автомобильная промышленность. 2008. № 1. С. 3-7.

21. Мишин Д.Д., Тимофеев И.А. Изготовление металлокерамических магнитопроводов для систем переменного тока. «Э.П. Технология электротехнического производства. М.: Информэлектро, 1978, вып. 1(104). С. 1-3.

22. Тимофеев И.А. Влияние структуры металлокерамического магнитопровода на сдвиг магнитных потоков по фазе // Физика магнитных материалов: Межвуз. сб. науч. тр. // Калининский гос. ун-т. Калинин, 1977, вып. 4. С. 97-99.

23. Тимофеев И.А., Кудрявцев В.И. К вопросу об оптимальной форме сердечника магнитной системы. Э.П. Аппараты низкого напряжения. М.: Информэлектро, 1971, вып. 8. С. 9-11.

24. Тимофеев И.А., Мишин Д.Д. Механическая износостойкость спеченных слоистых магнитных систем. Э.П. «Аппараты низкого напряжения». М.: Информэлектро, 1979, вып. 2 (78). С. 8-11.

25. Кудрявцев В.И., Тимофеев И.А. Сочетание антикоррозионного покрытия и пропитки магнитных систем аппаратов переменного тока. Э.П. «Технология электротехнического производства». М.: Информэлектро, 1974, вып. 8 (64). С. 11-14.

26. Мишин Д.Д., Тимофеев И.А., Болотов А.Н. Металлокерамические магнитопроводы // Физика магнитных материалов: Межвуз. сб. науч. тр. // Калининский гос. ун-т. Калинин, 1977, вып. 4. С. 21-23.

27. Кудрявцев В.И., Тимофеев И.А., Михайлов В.Д. Испытание путевых датчиков серии ДПЭ для управления лифтами. Э.П. «Аппараты низкого напряжения». М.: Информэлектро, 1972, вып. 5 (13). С. 24-28.

28. Тимофеев И.А., Никольская Е.И., Беляев А.И. Дислокационная и доменная структура металлокерамического кремнистого железа // Физика магнитных материалов: Межвуз. сб. науч. тр. // Калининский гос. ун-т. Калинин, 1978, вып. 5. С. 64-70.

29. Кудрявцев В.И., Тимофеев И.А. Пути повышения износостойкости магнитных систем переменного тока. Э.П. «Аппараты низкого напряжения». М.: Информэлектро. 1973, вып. 7 (26). С. 11-14.

30. Тимофеев И.А. Влияние структурных дефектов на механические свойства нанокристаллических структур железокремнистых сплавов // Структура и свойства нанокристаллических материалов // Структура и свойства нанокристаллических материалов: Сб. науч.тр. /Екатеринбург: УРО РАН. 1999. С. 203-208.

31. Тимофеев И.А. Инновационная технология изготовления электротехнических изделий. Чебоксары: Чуваш. гос. пед. ун-т, 1997. 217 с.

32. Тимофеев И.А. Динамика движения доменных границ в ферромагнетике // Современные наукоемкие технологии. М. 2004. № 6. С. 33-35: Материалы заочной электронной конференции «Современные проблемы науки и образования» 15-20 ноября 2004 г. (г.Москва)

33. Металлические порошки и порошковые материалы: справочник /Б.Н.Бабич, Е.В.Вершинина, И.А.Тимофеев и др.; под ред. Ю.В.Левинского. М.: Экомет, 2005. 520 с.

34. Тимофеев И.А. Инновационная теория процесса намагничивания и перемагничивания ферромагнетика // Современные наукоемкие технологии. 2005. № 11. С. 84-86: Материалы Юбилейной научной общероссийской конференции с международным участием «Современные проблемы науки и образования» 5-6 декабря 2005 г. (г. Москва).

35. Тимофеев И.А. Моделирование процесса динамического намагничивания и перемагничивания ферромагнетика // Современные наукоемкие технологии. М. 2005. № 11. С. 86-88: Материалы Юбилейной научной общероссийской конференции с международным участием «Современные проблемы науки и образования» 5-6 декабря 2005 г. (г. Москва).

36. Тимофеев И.А. О критической технологии изготовления слоистых магнитопроводов // Фундаментальные исследования. М. 2006. № 5. С.89-90: Материалы IV общероссийской научной конференции с международным участием «Новейшие технологические решения и оборудование» 11-13 мая 2006 г. (г. Москва).

37. Тимофеев И.А. Влияние дуговых дислокаций на деформацию изгиба // Фундаментальные исследования. М. 2006. № 5. С.90-92: Материалы IV общероссийской научной конференции с международным участием «Новейшие технологические решения и оборудование» 11-13 мая 2006 г. (г. Москва).

38. Тимофеев И.А. Критическая технология изготовления спеченных магнитопроводов //Современные наукоемкие технологии. М. 2006. № 6. С.18-22: Материалы Международной научной конференции «Современные проблемы науки и образования» 11-18 августа 2006 г. (Болгария, г. София, 2006 г.).

39. Тимофеев И.А. Оценка влияния технологии изготовления магнитной системы // Современные наукоемкие технологии. М. 2007. - № 11. С. 61-62: Материалы I Международной научной конференции «Приоритетные направления развития науки» (США, г. Нью-Йорк, 2007 г.).

40. Тимофеев И.А. Физико-механические свойства магнитных материалов: сборник статей III Международной научно-технической конференции «Прогрессивные технологии в современном машиностроении». г. Пенза. 2007. С. 8-12.

41. Тимофеев И.А. Влияние структуры на потери в ферромагнетике // Успехи современного естествознания. М. 2007. № 8. С. 91-95: Материалы VIII всероссийской научной конференции «Успехи современного естествознания» 14-16 мая 2007 г. (г.Москва).

42. А. с. 294195. Многоконтактное электромагнитное реле / В.И.Кудрявцев, А.Г.Зеленов, И.А.Тимофеев // Открытия. Изобретения. 1971. № 6.

43. А. с. 394858. Электромагнит с внешним притягивающимся якорем / И.А.Тимофеев, В.И.Кудрявцев, Ш.Х.Усманов // Открытия. Изобретения. 1973. № 34.

44. А. с. 449387. Шихтованный электромагнит переменного тока / А.В.Таврин, В.И.Кудрявцев, И.А.Тимофеев // Открытия. Изобретения. 1974. № 41.

45. А. с. 504252. Электромагнитный механизм с внешним притягивающимся якорем клапанного типа / И.А.Тимофеев, А.В.Таврин, В.И.Кудрявцев // Открытия. Изобретения. 1976. № 7.

46. А. с. 511635. Электромагнит переменного тока /И.А.Тимофеев, А.В.Таврин, В.И.Кудрявцев // Открытия. Изобретения. 1976. № 15.

47. А. с. 609126. Способ обработки рабочих поверхностей слоистых металлокерамических и шихтованных магнитных систем / Д.Д.Мишин, И.А.Тимофеев // Открытия. Изобретения. 1978. № 20.

48. А. с. 624721. Способ изготовления магнитопровода / И.А.Тимофеев, Д.Д.Мишин // Открытия. Изобретения. 1978. № 35.

49. А. с. 708165. Дозатор для непрерывной подачи порошка в пресс-форму / Д.Д.Мишин, И.А.Тимофеев // Открытия. Изобретения. 1980. № 1.

50. А. с. 712902. Способ изготовления спеченного магнитопровода / И.А.Тимофеев, Д.Д.Мишин, А.Н.Болотов // Открытия. Изобретения. 1980. № 4.

51. А. с. 725820. Способ изготовления спеченных многослойных изделий / Д.Д.Мишин, И.А.Тимофеев // Открытия. Изобретения. 1980. № 13.

52. А. с. 851503. Магнитная система / И.А.Тимофеев // Открытия. Изобретения. 1981. № 28.

53. А. с. 986596. Способ изготовления спеченного многослойного магнитопровода / И.А. Тимофеев // Открытия. Изобретения. 1983. № 1.

54. А. с. 1028511. Устройство для контроля работы пресса / И.А.Тимофеев, А.Н.Троицкий, // Открытия. Изобретения. 1983. № 26.

55. А. с. 1098801. Устройство для регулирования заполнения пресс-форм / А.Н.Троицкий, В.Н.Никитин, И.А.Тимофеев и др. // Открытия. Изобретения. 1984. № 23.

56. А. с. 1110538. Устройство для автоматического регулирования формуемости смеси / А.Н.Троицкий, И.А.Тимофеев, В.Н.Никитин // Открытия. Изобретения. 1984. № 32.

57. Патент 2040811 РФ. Электромагнит с внешним притягивающимся якорем клапанного типа / И.А.Тимофеев, Ю.М.Федоров, В.Д.Максимов и др. // Открытия. Изобретения. 1995. № 21.

58. Патент 2130680 РФ. Однофазный асинхронный электродвигатель / И.А.Тимофеев, В.Н.Мадеев, В.Д.Максимов и др. // Открытия. Изобретения. 1999. № 14.

59. Патент 2196660 РФ. Способ изготовления изделий из магнитных материалов / И.А.Тимофеев, Е.А.Лобачков, М.В.Петров и др. // Открытия. Изобретения. 2003. № 2.

Размещено на Allbest.ru

...