Перевод системы теплоснабжения от местных котельных на централизованную для микрорайона города Калининграда

Размещено на http://www.Allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. Теплоснабжение

1.1 Сбор и уточнение тепловых нагрузок

1.2 Графики теплового потребления

1.3 Графики регулирования отпуска тепла

1.4 Расчетный расход теплоносителя

1.5 Гидравлический расчет для трубопроводов тепловых сетей

1.6 Разработка гидравлических режимов

1.7 Расчет и подбор оборудования для реконструируемого участка

2. Расчет оборудования ЦТП

2.1 Тепловой и гидравлический расчет пластинчатых водонагревателей

2.2 Подбор насосов

3. Строительно-монтажные работы

3.1 Состав работ на участках Красносельская 67Б и Глазунова 11

3.2 Подсчет объемов работ на участках Красносельская 67Б и Глазунова 11

3.3 Подбор оборудования для производства строительно-монтажных работ

3.4 Основные решения по производству работ

3.5 Качество производства работ. Контроль.

4. Экономика строительства

4.1 Локальная смета на строительство теплосети на участках Красносельская 67Б и Глазунова 11

4.2 Расчет годовых эксплуатационных затрат

4.3 Основные направления по экономии энергоресурсов в системе теплоснабжения

5. Безопасность жизнедеятельности при работах на котельных и работах по прокладке теплотрасс

5.1 Охрана труда

5.2 Анализ опасных и вредных факторов

5.3 Анализ условий труда при производстве строительно-монтажных работ и мероприятия по обеспечению требований безопасности по прокладке теплотрасс

6. Экологичность проекта

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

ВВЕДЕНИЕ

В Калининграде в 2018 году за счет средств городского бюджета МП «Калининградтеплосеть» планируется продолжать мероприятия по разработке проектно-сметной документации, с дальнейшей реализации строительно-монтажных работ, по целому ряду энергообъектов (в т.ч. котельных).

На настоящий момент у МП «Калининградтеплосеть» 80 действующих источников теплоснабжения, установленной мощность 743,3131 Гкал/час, в том числе:

6 районных тепловых станций, установленной мощностью 540,05 Гкал/ч, использующих в качестве основного вида топлива природный газ;

74 котельных, установленной мощностью 203,2631 Гкал/ч, потребляющих различные виды топлива (уголь, мазут, дизельное топливо).

В разработке проект, согласно которому город избавится от 25 угольных котельных, в том числе котельных Белинского и Ликард. Запитанные на них потребители будут переведены на центральные теплоисточники. Для подключения их потребителей к теплоцентрали требуется построить теплотрассы, увеличить мощность других теплоисточников.

Масштабные мероприятия по реконструкции систем теплоснабжения в городе Калининграде подтверждают актуальность данного дипломного проекта.

Целью дипломного проекта является расчет проекта по переводу системы теплоснабжения от угольных котельных Белинского и Ликард на централизованное теплоснабжение от РТС «Цепрусс», в частности прокладка теплотрассы на участках Красносельская 67Б и Глазунова 11.

В соответствии с поставленной целью сформулированы основные задачи дипломного проекта:

- уточнение тепловых нагрузок;

- расчет, построение графиков тепла, отражающих регулирование его отпуска;

- произвести расчет трубопроводов тепловых сетей (гидравлический) с определением трубопроводов и их диаметров, и потери давления на участках тепловых сетей, в том числе разработку режимов (гидравлических), определение оборудования для реконструируемого участка, в том числе расчет толщины тепловой изоляции, расчет оборудования ЦТП;

- определить необходимые строительно-монтажные работы (состав, объем работ, определение оборудования для работ строительно-монтажных);

- составить локальную смету на строительство теплосети на участках Красносельская 67 Б и Глазунова 11 и рассчитать годовые эксплуатационные затраты, а также определить основные направления экономии энергоресурсов в теплоснабжении;

- провести анализ труда и условий труда при производстве строительно-монтажных работ и мероприятий по требованиям безопасности по прокладке теплотрасс.

1. Теплоснабжение

1.1 Сбор и уточнение нагрузок тепловых

Расчетные расходы тепла на отопление и горячее водоснабжение для абонентов РТС «Цепрусс» приняты по данным МП «Калининградтеплосеть» и представлены в таблице П1.1 приложения 1. Суммарная нагрузка на отопление Q_о = 7,87 Гкал/ч (9,13 МВт), (максимальная) горячее водоснабжение Q_hmax = 5,81 Гкал/ч (6,74 МВт). Общая нагрузка составила Q = 13,68 Гкал/ч (15,87 МВт).

Расчетные расходы тепла для абонентов котельных Белинского, Ликард подключаемых к бойлерной РТС «Цепрусс» приняты по данным МП «Калининградтеплосеть» и представлены в таблице П1.2 приложения 1. Суммарная нагрузка на отопление Q_о = 1,081 Гкал/ч (1,254 МВт), горячее водоснабжение (максимальная) Q_hmax = 0,701 Гкал/ч (0,813 МВт). Общая нагрузка составила Q = 1,782 Гкал/ч (2,067 МВт).

1.2 Графики теплового потребления

Для решения некоторых вопросов централизованного теплоснабжения необходимы графики теплового потребления: определение оборудования источника тепла, определение режима загрузки и ремонта определенного оборудования и т.д.

Графики расхода тепла (сезонные) на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение представляют графическую зависимость расходов тепла (часовых) от температуры наружного воздуха. Для систем вентиляции и отопления эта зависимость является линейной и она показана в виде прямых линий. От температуры наружного воздуха не зависит расход тепла на горячее водоснабжение, он считается постоянным.

Построение по суткам годового графика

При любой текущей температуре наружного воздуха расход тепла на отопление рассчитывается по формуле:

, (1.1)

где t_в - температура воздуха внутреннего, С;

t_н - текущая воздуха наружного температура, С;

t_о - расчетная воздуха наружного температура, С.

На горячее водоснабжение расход тепла рассчитывается по формуле:

, (1.2)

где - коэффициент изменения расхода воды для летнего периода.

Результаты расчетов по формулам (1.1-1.2) приведены в таблице 1.1.

Таблица 1.1

Для построения графиков (сезонных) расхода тепла в зависимости от температуры воздуха наружного приведены данные

tн	+18	+8	-8	-19
Qо, Гкал/час	0	2,13	5,53	7,87
Qhmd, Гкал/час	3,72	5,81	5,81	5,81
Q, Гкал/час	3,72	7,94	11,34	13,68

На рисунке 1.1 показан построенный график теплопотребления в зависимости от температуры наружного воздуха



Рисунок 1.1 - График теплопотребления - зависимость от температуры наружного воздуха

В целях построения графика потребления теплового (зависимость от продолжительности стояния температур наружных) представлена таблица 1.2 [3].

Таблица 1.2

Данные для построения графиков расхода тепла (сезонных) - зависимость от продолжительности стояния температур

Интервал температур, С	- 20- 15	- 15- 10	- 10- 5	- 50	05	58	Всего часов
Часы стояния	24	120	806	1210	912	1368	4440

На рисунке 1.2 показан построенный график теплопотребления в зависимости от продолжительности стояния температур наружного воздуха

Рисунок 1.2 - График теплопотребления - зависимость температур наружного воздуха от продолжительности стояния

Годовой график (по месяцам)

Среднемесячные температуры наружного воздуха необходимы для построения графика потребления тепла по месяцам (годового) [2]. В таблице 1.3 представлены температуры.

Таблица 1.3

Температуры воздуха наружного среднемесячные

Месяц	tн,ср, С	Месяц	tн,ср, С	Месяц	tн,ср, С
Январь	-2,2	Май	12,2	Сентябрь	12,9
Февраль	-1,7	Июнь	15,6	Октябрь	8,3
Март	1,7	Июль	17,7	Ноябрь	3,4
Апрель	6,7	Август	17,3	Декабрь	-0,4

Расчет теплопотребления среднемесячного определен по формулам (1.1-1.2), результаты представлены в таблице 1.4.

Таблица 1.4

Данные для построения графика потребления теплового помесячно

Месяц	Qо	Qhmd	Q
Январь	4,49	5,81	10,30
Февраль	4,36	5,81	10,17
Март	3,70	5,81	9,51
Апрель	2,51	5,81	8,32
Май	0	3,72	3,72
Июнь	0	3,72	3,72
Июль	0	3,72	3,72
Август	0	3,72	3,72
Сентябрь	0	3,72	3,72
Октябрь	2,17	5,81	7,98
Ноябрь	3,21	5,81	9,02
Декабрь	4,02	5,81	9,83

На рисунке 1.3 показан график потребления теплового помесячно

Рисунок 1.3 - График теплового потребления по месяцам

1.3 Графики регулирования отпуска тепла

Поскольку в данном проекте предусматривается одновременная подача на водоснабжение горячее и отопление тепла по водяным тепловым двухтрубным сетям, то применяется качественное регулирование отпуска тепла центральное по суммарной нагрузке горячего водоснабжения и отопления (график температур повышенный).

Построение графика повышенного осуществляется при системе закрытого типа.

Выбор схемы присоединения подогревателей горячего водоснабжения (при закрытых системах теплоснабжения) должен осуществляться исходя из величины отношения часового расхода тепла на горячее водоснабжение максимального Q_hmax и на отопление Q_o, принятого в тепловых сетях регулирования отпуска тепла, а так же принятых средств регулирования расхода тепла или воды (Q_hmax / Q_o).

Температуры воды среднесуточные в подающем трубопроводе сети должны приниматься большими, чем по отопительному графику для соблюдения теплового баланса. Величина превышения определяется температурой воды в системе отопления в обратном трубопроводе и коэффициентом :

. (1.3)

При указанном значении коэффициента по нагрузке отопления принимается центральное качественное регулирование.

При различных значениях температур наружного воздуха t_н (обычно t_н = +8; 0; - 10; t_v; t_o), определяются _1,0; _2,0; _3,0 и строится отопительный график температур воды (Приложение 2). Для удовлетворения нагрузки горячего водоснабжения температура воды в подающей магистрали _1,0 не может быть ниже 60 С в системах теплоснабжения открытого типа, и 70 С в системах теплоснабжения закрытого типа. Для этого на уровне данных температур отопительный график спрямляется и график становится отопительно-бытовым.

Таблица 1.5

Данные для отопительного графика базового

tн	Qo, Гкал/ч	Q/o,	ф3, 0С	ф4, 0С	ф1, 0С	ф2, 0С
tно -19єС	7,87	1	95	70	110	70
-14єС	6,8	0,86	85,9	64,4	98,8	64,4
tвр -8єС	5,53	0,70	75,24	57,74	85,74	57,74
-0єС	3,83	0,48	59,85	47,85	67,05	47,85
tнк +8єС	2,13	0,27	44	37,25	48,05	37,25

Параметры теплоносителя при t_н = -19⁰С

;

;

;

t_вр = 18єC.

Для расчета разности температуры теплоносителя местной системы теплопотребления используется формула:

,⁰С. (1.4)

В обратных трубопроводах местной системы теплопотребления и тепловой сети определяем расчетную разность температуры теплоносителя по формуле:

, ⁰С. (1.5)

Параметры теплоносителя при t_н = -14⁰С

=

= 18+64,5*0,86^0.8 +0,5*25*0,86 = 85,9 ⁰C;

= 85,9-25*0,86 = 64,4 ⁰C;

= 85,9+(110-95)*0,86 = 98,8 ⁰C;

= 98,8-(110-70)*0.86 = 64,4 ⁰C.

Параметры теплоносителя при t_н = -8⁰С

=

= 18+64,5*0,7^0.8 +0,5*25*0,7 = 75,24⁰C

= 75,24-25*0,7 = 57,74⁰C

= 75,24+(110-95)*0,7 = 85,74⁰C

= 85,74-(110-70)*0,7 = 57,74⁰C

Параметры теплоносителя при t_н = 0 ⁰С

= 18+64,5*0,48^0.8 +0,5*25*0,48 = 59,85⁰C;

= 59,85-25*0,48 = 47,85⁰C;

= 59,85+(110-95)*0,48 = 67,05⁰C;

= 67,05-(110-70)*0,48 = 47,85⁰C.

Параметры теплоносителя при t_н = +8 ⁰С

= 18+64,5*0,27^0.8 +0,5*25*0,27 = 44⁰C;

= 44-25*0,27 = 37,25⁰C;

= 44+(110-95)*0,27 = 48,05⁰C;

= 48,05-(110-70)*0,27 = 37,25⁰C.

1.4 Расчетный расход теплоносителя

При качественном регулировании отпуска теплоты расчетный расход сетевой воды для определения диаметров труб в водяных тепловых сетях определяется отдельно для отопления и отдельно для водоснабжения горячего по следующим формулам:

а) на отопление:

, кг/ч, (1.6)

где Q_o - отопительная нагрузка расчетная, Гкал/ч;

C_p - теплоемкость теплоносителя (для воды = 4,19 кдж/кг);

ф₁,ф₂- температуры прямой и обратной воды соответственно, ⁰С (график температурный - 95/70).

б) на ГВС в системах теплоснабжения закрытого типа:

- средний, (двухступенчатые схемы присоединения водоподогревателей)

, кг/ч, (1.7)

где Q_hm- расчетная нагрузка для системы горячего водоснабжения, Гкал/ч;

t_h - температура горячей воды в системе ГВС (60⁰С);

t_c - температура воды источника (5⁰С).

- максимальный, при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей

, кг/ч. (1.8)

Суммарные расчетные расходы сетевой воды, кг/ч, в двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле:

, кг/ч. (1.9)

Коэффициент K₃, учитывает долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления. K₃ принимается равным 1,2 для системы теплоснабжения закрытого типа с общей нагрузкой менее 100 МВт.

Результаты расчетов по формулам (1.6-1.9) приведены в приложении 3.

Расходы сетевой воды на отопление расчетные.

, т/ч, (1.10)

где ф₁, ф₂ - температуры сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети соответственно по отопительному графику.

т/ч.

Расчетные расходы сетевой воды на горячее водоснабжение.

, т/ч, (1.11)

где ф₁, ф₂ - температуры сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети соответственно по отопительному графику.

 т/ч.

Расчетные расходы сетевой воды на отопление и горячее водоснабжение.

, т/ч. (1.12)

т/ч.

1.5 Гидравлический расчет для трубопроводов тепловых сетей

Основная задача гидравлического расчета - определить диаметры трубопроводов, определить на участках тепловых сетей потери давления. По результатам гидравлических расчетов разрабатываются гидравлические режимы системы теплоснабжения, подбираются подпиточные и сетевые насосы, дроссельные устройства, авторегуляторы, оборудование для тепловых пунктов.

Гидравлический расчет начинается с составления расчетной схемы главной линии и ближайшего ответвления.

Гидравлический расчет производится на основе расчетной схемы, для главной линии удельные потери давления (R₀) принимается рекомендуемый в размере 50 Па/м, и до 300 Па/м - для ответвления.

Подборка диаметров труб участков теплосети производится в зависимости от расчетных расходов воды и удельных потерь давления по таблице, составленной для труб с коэффициентом эквивалентной шероховатости K _Э = 0,5 мм и по диаметру трубопровода расчетному.

, м, (1.13)

где d_р - диаметр трубопровода расчетный, м,

По определенным расчетным диаметрам уточняется наружный диаметр трубопровода и толщина стенки трубы. Далее вычисляется внутреннее сечение трубы, по следующей формуле:

, м² (1.14)

Скорость течения воды в трубопроводе определяется по формуле:

, мі/ч, (1.15)

где с - плотность воды, кг/мі.

Определяется - потери давления на участке на единицу длины по формуле:

, (1.16)

где A_к = 13,62*10^-6.

Эквивалентная длину , учитывающая потери, приходящиеся на компенсаторы определяется по формуле:

, м. (1.17)

где б - коэффициент местных потерь.

Определяется - полная длина участка:

м. (1.18)

Определяется - полные потери давления на участке:

, (1.19)

где l_пр = l+l_э

Определяется величина перепада давлений на участке:

, (1.20)

где g - ускорение свободного падения, м/сІ.

Гидравлический расчет выполнен по таблицам [17] и приводится в приложении 3.

От РТС «Цепрусс» до дома номер 33 по улице Радистов потери давления теплосети составили 21,4 м в. ст. (при располагаемом напоре на врезке 47 м. в. ст.). Общая протяженность теплосети составляет 6,279 км.

От котельной Ликард до дома номер 25 по улице Добролюбова потери давления теплосети составили 0,65 м в. ст. (при располагаемом напоре 30 м. в. ст.). Общая протяженность теплосети составила 0,173 км.

От котельной Белинского до дома номер 67 «Б» по улице Красносельской потери давления теплосети составили 1,16 м в. ст. (при располагаемом напоре 30 м. в. ст.). Общая протяженность теплосети составила 0,337 км.

На участке теплосети (улица Глазунова 9«А»-11) при замене диаметров трубопроводов на d_н = 159 мм потери давления составили 0,31 м. в. ст.

На участке теплосети (улица Красносельская номер 67 Б) при замене диаметров трубопроводов на d_н = 114 мм потери давления составили 0,83 м. в. ст.

1.6 Разработка гидравлических режимов

Для изучения режима давлений в местных системах зданий и в тепловых сетях широко применяются пьезометрические графики.

Исходными данными для построения пьезометрических графиков при подключении к существующей тепловой сети являются:

- перепад давлений в точке подключения;

- потери напора в указанном участке (определяется по данным гидравлического расчета);

Для пьезометра теплосети от ЦТП до дома номер 33 по ул. Радистов:

Р₁ = 54,8 м, Р₂ = 27,4 м, общие потери напора по данным гидравлического расчета Р = 22,4 м.

Последовательность построения:

1. С соответствующим горизонтальным и вертикальным масштабом (М_г 1:2000, М_в 1:200) наносится продольный профиль теплотрассы;

2. Отмечаются абсолютные отметки трассы;

3. Перепады давлений отмечаются в точках подключения;

4. На основании гидравлического расчета наносятся линии потерь давления в трубопроводах (обратном и подающем);

5. Наносится линия статического давления (давление при статическом режиме не должно превышать 60 метров - для систем с чугунными отопительными приборами; должно превышать самого высокого потребителя на 5 метров - из условий заполнения системы; должно быть в высшей точке трассы не менее 15 метров - из условий невскипания воды в подающем трубопроводе).

При анализе построенных пьезометрических графиков обнаружено, что располагаемый напор в конце трассы составляет 5 метров. Такой напор является достаточным для нормальной работы ЦТП.

1.7 Расчет и подбор оборудования для реконструируемого участка

Исходными данными при тепловых расчетах являются температура теплоносителя и окружающей среды (грунта, воздуха), теплофизические характеристики слоев теплоизоляционной конструкции, грунта и канала при подземной прокладке.

а) Расчет толщины тепловой изоляции для реконструируемого участка котельной Ликард

По нормируемой плотности теплового потока определим толщину теплоизоляции из битумоперлита для двух теплопроводов d = 0,159 метра при бесканальной прокладке. Условия прокладки и данные для расчета принимаем:

Среднегодовая температура теплоносителя ф_ср1 = 72⁰С, ф_ср2 = 55⁰С. Глубина заложения оси теплопроводов h = 1 метр. Грунты - суглинки маловлажные р = 2000 кг/м³ среднегодовая температура грунта на глубине заложения t₀ = 5 ⁰С.

Нормируемая плотность теплового потока составляет: q₁^/норм = 69 Вт/м и q₂^/норм = 52 Вт/м

Принимая коэффициент теплопроводности битумоперлита л/_из = 0,11 Вт/(м·⁰С) с учетом коэффициента увлажнения К = 1,1

л_из = л^/_из· К = 0,11·1,1 = 0,12 Вт/(м·⁰С).

Находится термическое сопротивление теплопроводов (подающего и обратного) по формуле:

, м·⁰С/Вт. (1.21)

Для теплопровода подающего:

м·⁰С/Вт.

Для теплопровода обратного:

м·⁰С/Вт.

Толщина основного слоя изоляции определяется по формулам:

lnВ = 2рл_изУR. (1.22)

д_из = ·(В-1), м. (1.23)

Для подающего теплопровода на отопление:

lnВ₁ = 2рл_изУR₁. (1.24)

lnВ₁ = 2·3,14·0,12·0,97 = 0,73,

отсюда В₁ = 2,08, тогда

д_из1 = ·(В-1) = ·(2,08-1) = 0,085 м.

Для подающего теплопровода на ГВС:

lnВ₁ = 2·3,14·0,12·0,97 = 0,73,

отсюда В₁ = 2,08, тогда

д_из1 = ·(В-1) = ·(2,08-1) = 0,041 м.

Для обратного теплопровода на отопление:

lnВ₂ = 2рл_изУR₂.(1.25)

lnВ₂ = 2·3,14·0,12·0,96 = 0,723.

отсюда В₁ = 2,06, тогда д_из2 = ·(В-1) = ·(2,06-1) = 0,084 м.

Для обратного теплопровода на ГВС:

lnВ₂ = 2·3,14·0,12·0,96 = 0,723.

отсюда В₁ = 2,06, тогда д_из2 = ·(В-1) = ·(2,06-1) = 0,040 м.

Необходимо определить для двухтрубной тепловой сети бесканальной прокладки эффективность тепловой изоляции из битумоперлита.

Принимается толщина основного слоя изоляции д_из = 0,18 метра (в два слоя), тогда наружный диаметр слоя изоляции d_из = 0,519 метра, а при покровном слое д_п.с. = 0,006 метра диаметр трубопровода с изоляционной конструкцией составляет d_п.с. = 0,531 метр.

Термическое сопротивление слоя изоляции:

, (м·⁰С)/Вт. (1.26)

(м·⁰С)/Вт.

Термическое сопротивление покровного слоя при л_п.с. = 0,075 Вт/(м·°С).

,(м·⁰С)/Вт. (1.27)

(м·⁰С)/Вт.

Выражение h/d = 1/0,159 = 6,29 > 2, то термическое сопротивление грунта рассчитывается по формуле:

,(м·⁰С)/Вт. (1.28)

где л_гр = 0,58 Вт/(м·°С).

(м·⁰С)/Вт.

Термическое сопротивление каждого теплопровода определяется по формуле:

R₁ = R₂ = R_из+R_п.с.+R_гр, (м·⁰С)/Вт. (1.29)

R₁ = R₂ = 1,57+0,048+0,554 = 2,172 (м·⁰С)/Вт.

Определим термическое сопротивление, которое учитывает взаимное влияние тепловых потоков теплопроводов, по формуле:

, (м·⁰С)/Вт. (1.30)

(м·⁰С)/Вт.

Определим удельные потери тепла теплопроводами (подающим и обратным). Предварительно принимаем разность температур сетевой воды и грунта для трубопроводов (подающего и обратного), равные:

Дф₁ = ф_ср.1-t₀ = 72-5 = 67 ⁰С;

Дф₂ = ф_ср.2-t₀ = 55-5 = 50 ⁰С;

, Вт/м. (1.31)

Вт/м.

, Вт/м. (1.32)

Вт/м.

Суммарные удельные тепловые потери обоими теплопроводами:

q^из = q₁+q₂, Вт/м. (1.33)

q^из = 28,57+19,73 = 48,3 Вт/м.

Рассчитываются теплопотери трубопроводами при условии отсутствия тепловой изоляции. Термическое сопротивление грунта при неизолированных теплопроводах рассчитывается по формуле:

,(м·⁰С)/Вт. (1.34)

где л_гр = 0,58 Вт/(м·°С).

(м·⁰С)/Вт.

Термическое сопротивление каждого теплопровода при условии отсутствия изоляции равно термическому сопротивлению грунта, т.е.:

R₁^неиз = R₂^неиз = R_гр = 0,885 (м·⁰С)/Вт.

Удельные теплопотери неизолированных теплопроводов (подающего и обратного) (1.31, 1.32):

Вт/м.

Вт/м.

Потери тепла суммарные:

q^неиз = q₁^неиз+q₂^неиз = 64,99+38,19 = 103,2 Вт/м.

Эффективность тепловой изоляции рассчитается по формуле:

(1.35)

б) Расчет толщины тепловой изоляции для реконструируемого участка котельной Белинского

По нормируемой плотности теплового потока определим толщину теплоизоляции из битумоперлита для двух теплопроводов d = 0,108 метр при бесканальной прокладке. Условия прокладки и данные для расчета принимаем:

Температура теплоносителя среднегодовая ф_ср1 = 72°С, ф_ср2 = 55°С. Глубина заложения оси теплопроводов h = 1 метр. Грунты - суглинки маловлажные р = 2000 кг/м³ среднегодовая температура грунта на глубине заложения t₀ = 5°С.

Нормируемая плотность теплового потока составляет:

q₁^/норм = 55 Вт/м и q₂^/норм = 42 Вт/м.

Принимая коэффициент теплопроводности битумоперлита л^/_из = 0,11 Вт/(м·^оС) с учетом коэффициента увлажнения К = 1,1

л_из = л^/_из·К = 0,11·1,1 = 0,12 Вт/(м·°С).

Находится термическое сопротивление теплопроводов (подающего и обратного) по формуле(1.21):

Для теплопровода подающего:

м·⁰С/Вт.

Для теплопровода обратного:

м·⁰С/Вт.

По формулам (1.22, 1.23) определяется толщина основного слоя изоляции:

Для теплопровода, подающего на отопление:

lnВ₁ = 2·3,14·0,12·1,22 = 0,92,

отсюда В₁ = 2,5, тогда

д_из1 = ·(В-1) = ·(2,5-1) = 0,081 м.

Для теплопровода, подающего на ГВС:

lnВ₁ = 2·3,14·0,12·1,22 = 0,92,

отсюда В₁ = 2,5, тогда

д_из1 = ·(В-1) = ·(2,5-1) = 0,057 м.

Для обратного теплопровода на отопление:

lnВ₂ = 2·3,14·0,12·1,19 = 0,897.

отсюда В₁ = 2,45, тогда

д_из2 = ·(В-1) = ·(2,45-1) = 0,078 м.

Для обратного теплопровода на ГВС:

lnВ₂ = 2·3,14·0,12·1,19 = 0,897.

отсюда В₁ = 2,45, тогда

д_из2 = ·(В-1) = ·(2,45-1) = 0,055 м.

Определим эффективность тепловой изоляции из битумоперлита для двухтрубной тепловой сети бесканальной прокладки.

Принимается толщина основного слоя изоляции д_из = 0,16 метра (в два слоя), и наружный диаметр слоя изоляции d_из = 0,428 метра, а при покровном слое д_п.с. = 0,006 метра диаметр трубопровода с изоляционной конструкцией составляет d_п.с. = 0,440 метра.

Определяется термическое сопротивление слоя изоляции по формуле(1.26):

(м·⁰С)/Вт.

Термическое сопротивление покровного слоя при л_п.с. = 0,075 Вт/(м·°С) исходя из формулы (1.27):

(м·⁰С)/Вт.

Так как выражение h/d = 1/0,108 = 9,26 > 2, то термическое сопротивление грунта рассчитывается по формуле(1.28):

(м·⁰С)/Вт.

По формуле (1.29) рассчитывается термическое сопротивление каждого теплопровода:

R₁ = R₂ = 1,82+0,059+0,606 = 2,485 (м·⁰С)/Вт.

Определим термическое сопротивление, которое учитывает взаимное влияние тепловых потоков теплопроводов, по формуле(1.30):

(м·⁰С)/Вт.

Определим удельные потери тепла теплопроводами (подающим и обратным) (1.31, 1.32), предварительно принимаем разность температур сетевой воды и грунта для подающего и обратного трубопроводов:

Дф₁ = ф_ср.1-t₀ = 72-5 = 67⁰С.

Дф₂ = ф_ср.2-t₀ = 55-5 = 50⁰С.

Вт/м.

Вт/м.

Удельные тепловые потери (суммарные) обоими теплопроводами (1.33):

q^из = 25,08+20,35 = 45,43 Вт/м.

Рассчитываем теплопотери трубопроводами при условии отсутствия тепловой изоляции. Термическое сопротивление грунта при неизолированных теплопроводах (1.34):

(м·⁰С)/Вт.

Термическое сопротивление каждого теплопровода при условии отсутствия изоляции будет равно термическому сопротивлению грунта, т.е.:

R₁^неиз = R₂^неиз = R_гр = 0,991 (м·⁰С)/Вт.

Удельные теплопотери неизолированных теплопроводов (подающего и обратного) (1.31, 1.32):

Вт/м.

Вт/м.

Потери тепла (суммарные) будут равны:

q^неиз = q₁^неиз+q₂^неиз = 58,18+34,60 = 92,78 Вт/м.

Эффективность тепловой изоляции определим по формуле (1.35):

2. Расчет оборудования ЦТП

2.1 Тепловой и гидравлический расчеты пластинчатых водонагревателей

При расчете и определении оборудования ЦТП необходимо учесть тепловой и гидравлический режим присоединяемых систем.

На рисунке 2.1 отражена двухступенчатая схема подогревателей ГВС с зависимым подключением системы отопления.

Рисунок 2.1 - Подогреватели ГВС с зависимым подключением системы отопления (двухступенчатая схема)

1 - водоподогреватель горячего водоснабжения; 2 - циркуляционный насос горячего водоснабжения; 3- регулирующий клапан с электроприводом; 5 - водомер холодной воды; 6 - регулятор подачи теплоты на отопление и горячее водоснабжение; 7 - обратный клан; 8 - корректирующий подмешивающий насос; 9 - теплосчетчик; 10 - датчик температуры; 11 - датчик расходы воды; 12 - датчик давления; 13 - задвижка; 14 - трехходовой регулирующий клапан; 15 - водоподогреватель отопления; 16 - циркуляционный насос контура отопления

К рассмотрению принята закрытая схема, учитывая меньшие эксплуатационные и капитальные затраты, с зависимым подключением нагрузки отопления (рисунок 2.1). В двухступенчатом теплообменнике осуществляется приготовление воды для нужд горячего водоснабжения. Приготовление теплоносителя для системы отопления производится с помощью смесительного клапана 14 и подмешивающего насоса 8. Клапаном 4 производится снижение давления теплоносителя до допустимого в местных системах.

Для прокачки теплоносителя через теплообменники горячего водоснабжения и систему отопления необходимо установить циркуляционный насос на обратной линии. Расчет и определение оборудования ЦТП приведены далее.

В системах теплоснабжения закрытого типа схема подключения водонагревателей ГВС выбирается в зависимости от соотношения максимального теплового потока на горячее водоснабжение и максимального теплового потока на отопление

При этом соотношении применяют двухступенчатую схему присоединения водонагревателей горячего водоснабжения.

Расчет пластинчатых водонагревателей горячего водоснабжения осуществляется по методике, приведенной в [3].

Порядок расчета:

1) максимальный расход сетевой воды на отопление определяется по формуле:

, кг/ч. (2.1)

2) максимальный расход греющей воды на горячее водоснабжение определяется по формуле:

, кг/ч. (2.2)

3) для ограничения максимального расхода сетевой воды на ЦТП в качестве расчетного принимается больший из двух полученных расходов:

.

4) максимальный расход нагреваемой воды через І и II ступени водоподогревателя определяется по формуле:

, кг/ч. (2.3)

5) температура нагреваемой воды за водоподогревателем І ступени определяется по формуле:

, ⁰С. (2.4)

6) расчетная производительность водоподогревателя I ступени определяется по формуле:

, Вт. (2.5)

7) расчетная производительность водоподогревателя II ступени:

, Вт. (2.6)

.

8) температура греющей воды на выходе из водоподогревателя II ступени ₂ и на входе в водоподогреватель ступени ₁:

, ⁰С. (2.7)

9) температура греющей воды на выходе из водоподогревателя ступени:

, ⁰С. (2.8)

10) среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой для ступени водоподогревателя:

, ⁰С. (2.9)

.

11) среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой для II ступени водоподогревателя:

, ⁰С. (2.10)

.

12) по оптимальной скорости нагреваемой воды определяем требуемое число каналов:

. (2.11)

13) общее живое сечение каналов в пакете определяется по формуле (m_H принимаем равным 30):

, м². (2.12)

14) фактические скорости греющей и нагреваемой воды определяется по формуле:

, м/с. (2.13)

.

, м/с. (2.14)

.

15) расчет водоподогревателя ступени:

а) средняя температура греющей воды определяется по формуле:

, ⁰С. (2.15)

.

б) средняя температура нагреваемой воды определяется по формуле:

,⁰С. (2.16)

.

в) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины:

, Вт/м^{2 0}С. (2.17)

.

г) коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде:

, Вт/м^{2 0}С. (2.18)

д) коэффициент теплопередачи, принимая = 0,8, определяется по формуле:

, Вт/м^{2 0}С. (2.19)

.

е) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя ступени:

, м². (2.20)

ж) количество ходов (или пакетов при разделении на одноходовые теплообменники):

. (2.21)

.

Принимаем два хода.

з) действительная поверхность нагрева водоподогревателя ступени определяется по формуле:

, м². (2.22)

и) потери давления ступени водоподогревателя по греющей воде, принимая = 1 и Б = 3, определяется по формуле:

, кПа. (2.23)

по нагрваемой воде, определяется по формуле:

, кПа. (2.24)

16) расчет водоподогревателя I ступени:

а) средняя температура греющей воды определяется по формуле:

, ⁰С. (2.25)

б) средняя температура нагреваемой воды определяется по формуле:

, ⁰С. (2.26)

в) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины определяется по формуле:

, Вт/м^{2 0}С. (2.27)

г) коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде определяется по формуле:

, Вт/м^{2 0}С. (2.28)

д) коэффициент теплопередачи, принимая = 0,8, определяется по формуле:

(2.29)

.

е) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя I ступени определяется по формуле:

, м². (2.30)

ж) количество ходов (или пакетов при разделении на одноходовые теплообменники) определяется по формуле:

. (2.31)

Принимаем два хода

з) действительная поверхность нагрева водоподогревателя II ступени определяется по формуле:

, м². (2.32)

.

и) потери давления II ступени водоподогревателя по греющей воде, принимая = 1 и Б = 3:

, кПа. (2.33)

по нагрваемой воде = 1,5 и Б = 3:

, кПа. (2.34)

2.2 Подбор насосов

В соответствии с пьезометрическим графиком тепловой сети для обеспечения гидравлического режима необходимо подобрать насосы: подкачивающие (повысительные), смесительные и циркуляционные.

При выборе подкачивающих насосов, которые устанавливаются на обратном трубопроводе в соответствии с пунктом 3.5 [3], необходимо принимать:

- подачу насоса - по расчетному расходу воды на вводе в тепловой пункт,

- напор - в зависимости от расчетного давления в тепловой сети и требуемого давления в присоединяемых системах потребления теплоты.

По расходу G = 202 м³/час и требуемому напору H = 60 м выбран насос марки СЭ-160-70 в количестве трех штук (один резервный).

При выборе смесительных насосов для системы отопления, устанавливаемых в соответствии с пунктом 3.5 [3] на перемычке между подающим и обратным трубопроводом, следует принимать:

- напор - на 2-3 метра более потерь в системе отопления;

- подачу насоса по формуле:

, (2.35)

где G_do расчетный максимальный расход воды на отопление из тепловой сети, м³/час;

u - коэффициент смешения (для параметров 110-70 и 95-70 равен 1,2).

Насосы:

по напору 5 метров и расходу 185 м³/час выбран насос марки ЦНС-80 с частотой вращения 2000 об./мин. в количестве двух штук (один резервный).

насос марки ЦНС-80 с частотой вращения 2000 об./мин. в количестве двух штук, в том числе один резервный.

гидравлический тепловой централизованный теплосеть

3. Строительно-монтажные работы

3.1 Состав работ на участках Красносельская 67Б и Глазунова 11

1. Устройство ограждения:

- подноска деталей на расстоянии до 30 метров;

- установка стоек с подготовкой основания и закреплением их на основании штырями;

- навешивание щитов с закреплением болтами (для щитов высотой 2,2 м).

2. Разработка траншеи экскаватором:

- срезка растительного грунта бульдозером;

- установка экскаватора в забое;

- разработка грунта с очисткой ковша;

- передвижение экскаватора в процессе работы;

- очистка мест погрузки грунта.

3. Устройство приямков в местах сварки неповоротных стыков.

4. Доработка дна траншеи:

- разрыхление грунта вручную;

- выбрасывание грунта на бровку траншеи;

- зачистка поверхности дна и стенок.

5. Устройство песчаного основания:

- планировка дна траншеи по визирке;

- установка бортовых досок и маячных колышков;

- подача материалов в траншею;

- разравнивание и уплотнение материалов с проверкой по визирке.

6. Сборка труб в звенья со сваркой на бровке траншеи:

- укладка лежней;

- укладка труб на лежни;

- очистка и подгонка кромок;

- центрирование и поддерживание труб при прихватке стыков;

- поворачивание звеньев при сварке стыков.

7. Укладка звеньев трубопровода со сваркой неповоротным стыком:

- строповка и опускание звеньев труб в траншею;

- укладка звеньев труб на основание;

- сборка звеньев труб;

- закрепление труб в траншее.

8. Установка задвижек (на участке Красносельская 67Б):

- строповка и опускание в траншею;

- установка на готовое основание;

- центрирование и подгонка.

9. Просвечивание стыков.

10. Изоляция стыков теплопровода.

11. Обратная засыпка траншеи:

- приведение агрегата в рабочее состояние;

- перемещение грунта с засыпкой траншеи;

- возвращение порожняком.

12. Уплотнение грунта обратной засыпки траншеи:

- прицепка и отцепка катков;

- уплотнение грунта катками;

- повороты и переходы катка на соседнюю площадку.

13. Окончательные испытания:

- очистка трубопроводов;

- установка заглушек и манометра;

- присоединение к трубопроводу компрессора или баллона с воздухом;

- наполнение трубопровода воздухом до заданного давления;

- приготовление мыльного раствора и промазывание им;

- устранение дефектов;

- отсоединение и снятие заглушек.

14. Разборка ограждения.

3.2 Подсчет объемов работ на участках Красносельская 67Б и Глазунова 11

Участок Красносельская 67Б

1. Устройство ограждения определяется по формуле:

L = l·2, м. (4.1)

где l - длина ограждения, м.

L = 91·2 = 182 м.

2. Разработка траншеи экскаватором.

Объем работ по срезке растительного грунта определяется по формуле:

S_p = l·B, м². (4.2)

где l - длина трассы;

В - ширина рабочей зоны, определяется по формуле:

B = C + 2·i·H + M + Б + 1, м. (4.3)

где С - ширина траншеи понизу: С = b_к + 0,5м;

Н - глубина траншеи: Н = 0,2 + h;

i = 0,1 - коэффициент откоса;

М = 5 метров - рабочая зона монтажного механизма, который используется для укладки труб;

Б - ширина зоны складывания грунта, определяется по формуле:

Б = (2·К_р·V_т)/h, м. (4.4)

где К_р = 1,25 - коэффициент разрыхления грунта для суглинка;

h = 2 м - высота отвала;

V = объем грунта 1 м траншеи, м³/м.

V_т = ((2·C + 2·i·H)·H·L)/2, м³/м. (4.5)

1) Ш76 мм, L = 91 м;

С = 0,5 + 0,5 = 1,0 м;

Н = 0,2 + 1 = 1,2 м;

V_т = ((2·1 + 2·0,1·1,2) ·1,2·1) / 2 = 2,7 м³/м;

Б = (2·1,25·2,7)/2 = 3,3 м;

В = 1 + 2·0,1·1,2 + 5 + 3,3 + 1 = 9,7 м;

S_p = 91·9,7 = 883 м².

2) Ш108 мм, L = 91 м;

С = 1,5 + 0,5 = 2,0 м;

Н = 0,2 + 1,0 = 1,2 м;

V_т = ((2·2,0 + 2·0,1·1,2)·1,2·1) / 2 = 5,0 м³/м;

Б = (2·1,25·5)/2 = 6,2 м;

В = 2,0 + 2·0,1·1,12 + 5 + 6,2 + 1 = 13,4 м;

S_p = 91·13,4 = 1220 м².

3. Устройство приямков для сварки стыков

Для сварки стальных трубопроводов всех диаметров размеры приямков составляют:

длина 1 м; ширина d + 1,2 м; глубина 0,7 м:

1) Ш76 мм, L = 91 м.

V = 1•( (2·0,17) + 1,2 ) • 0,7 = 1,08 м³, n = 7 шт.

2) Ш108 мм, L = 91 м.

V = 1•((2· 0,44)+ 1,2 ) • 0,7 = 1,46 м³, n = 7 шт.

4. Доработка дна траншеи - составляет 5% от объема траншеи и определяется по формуле:

V_д.дн = V_т ·l• 0,05, м³. (4.6)

V_т1 = 2,7·91 • 0,05 = 12,3 м³.

V_т2 = 5,0·91 • 0,05 = 22,8 м³.

V_общ. = V_т1+ V_т2 = 35,1 м³.

5. Устройство песчаного основания (0,2 м) определяется по формуле:

V = C•0,2•l, м³. (4.7)

1) Ш76 мм, L = 91 м

V = 1,0•0,2•91 = 18,2 м³.

2) Ш108 мм, L = 91 м

V = 2,0•0,2•91 = 36,4 м³.

V_общ. = ? C•0,2•l, м³. (4.8)

V_общ. = (1,0+2,0)•0,2•91 = 54,6 м³.

6. Сборка труб в звенья со сваркой на бровке траншеи (длина трубы 10 м):

1) Ш76 мм, L = 91 м - 5 стыков.

2) Ш108 мм, L = 91 м - 5 стыков.

7. Укладка звеньев трубопровода со сваркой неповоротным стыком:

1) Ш76 мм, L = 91 м - 7 стыков.

2) Ш108 мм, L = 91 м - 7 стыков.

8. Установка задвижек:

Примем к установке 4 задвижки, установленных на теплопроводах Ш76, Ш108.

9. Просвечивание стыков радиографическим методом (5 %):

Ш76 мм - 3 стыка.

Ш108 мм - 3 стыка.

Итого: 6 стыков.

10. Изоляция стыков теплопровода теплоизоляционными материалами:

Ш76 мм - 12 стыков.

Ш108 мм - 12 стыков.

11. Обратная засыпка траншеи. Объем засыпки определяется по формуле:

V_зт = V_тр / К_р, м³. (4.9)

V_зт = 700,7 / 1,25 = 560,5 м³.

12. Уплотнение грунта обратной засыпки траншеи:

Способом - вручную - определяется по формуле:

V_вр. = V_зт • 30%, м³. (4.10)

V_вр. = 560,5 • 0,3 = 168,1 м³.

Механизированным способом - по формуле:

V_мех. = V_зт • 70%, м³. (4.11)

V_мех. = 560,5 • 0,7 = 392,3 м³.

13. Окончательное испытание (на герметичность):

Ш76 мм - L = 91 м.

Ш108 мм - L = 91 м.

14. Разборка ограждения:

L = l·2, м. (4.12)

L = 91·2 = 182 м.

Участок Глазунова 11

1. Устройство ограждения (4.1):

L = 100·2 = 200 м.

2. Разработка траншеи экскаватором определяется по формулам (4.2), (4.3), (4.4), (4.5).

1) Ш76 мм, L = 100 м.

С = 0,5 + 0,5 = 1,0 м;

Н = 0,2 + 1 = 1,2 м;

V_т = ((2·1 + 2·0,1·1,2) ·1,2·1) / 2 = 2,7 м³/м;

Б = (2·1,25·2,7)/2 = 3,3 м;

В = 1 + 2·0,1·1,2 + 5 + 3,3 + 1 = 9,7 м;

S_p = 100·9,7 = 970 м².

2) Ш159 мм, L = 100 м.

С = 1,5 + 0,5 = 2,0 м;

Н = 0,2 + 1,0 = 1,2 м;

V_т = ((2·2,0 + 2·0,1·1,2)·1,2·1) / 2 = 5,0 м³/м;

Б = (2·1,25·5)/2 = 6,2 м;

В = 2,0 + 2·0,1·1,12 + 5 + 6,2 + 1 = 13,4 м;

S_p = 100·13,4 = 1340 м².

3. Устройство приямков для сварки стыков.

Для сварки стальных трубопроводов всех диаметров размеры приямков составляют: длина 1 м; ширина d + 1,2 м; глубина 0,7 м:

1) Ш76 мм, L = 100 м.

V = 1•( (2·0,17) + 1,2 ) • 0,7 = 1,08 м³, n = 5 шт.

2) Ш159 мм, L = 100 м.

V = 1•((2·0,53)+ 1,2 ) • 0,7 = 1,58 м³, n = 5 шт.

4. Доработка дна траншеи - составляет 5% от объема траншеи и определяется по формуле (4.6):

V_т1 = 2,7·100 • 0,05 = 13,5 м³.

V_т2 = 5,0·100 • 0,05 = 25 м³.

V_общ. = V_т1+ V_т2 = 38,5 м³.

5. Устройство песчаного основания (0,2м) определяется по формуле (4.7):

1) Ш76 мм, L = 100 м

V = 1,0•0,2•100 = 20 м³.

2) Ш159 мм, L = 100 м

V = 2,0•0,2•100 = 40 м³.

V_общ. = (1,0+2,0)•0,2•100 = 60 м³.

6. Сборка труб в звенья со сваркой на бровке траншеи (длина трубы 10 м):

1) Ш76 мм, L = 100 м - 7 стыков.

2) Ш159 мм, L = 100 м - 7 стыков.

7. Укладка звеньев трубопровода со сваркой неповоротным стыком:

1) Ш76 мм, L = 100 м - 5 стыков.

2) Ш159 мм, L = 100 м - 5 стыков.

8. Просвечивание стыков радиографическим методом (5 %):

Ш76 мм - 3 стыка.

Ш159 мм - 3 стыка.

Итого: 6 стыков.

9. Изоляция стыков теплопровода теплоизоляционными материалами:

Ш76 мм - 12 стыков.

Ш159 мм - 12 стыков.

10. Обратная засыпка траншеи определяется по формуле (4.9):

V_зт = 770 / 1,25 = 616 м³.

11. Уплотнение грунта обратной засыпки траншеи определяется по формулам (4.10), (4.11):

Вручную:

V_вр. = 616 • 0,3 = 184,8 м³.

Механизировано:

V_мех. = 616 • 0,7 = 431,2 м³.

12. Окончательное испытание (на герметичность):

Ш76 мм - L = 100 м.

Ш159 мм - L = 100 м.

13. Разборка ограждения определяется по формуле (4.12):

L = 100·2 = 200 м.

3.3 Подбор оборудования для производства строительно-монтажных работ

Производство земляных работ осуществляется с применением машин: экскаватор, автосамосвал и бульдозер. Указанные машины выполняют следующие работы: отрывка траншеи, отвоз избыточного грунта, засыпка траншеи после завершения всех монтажных работ.

При разработке траншеи, а также котлованов, чаще всего используют одноковшовый экскаватор с обратной лопатой или драглайном (с ёмкостью 0,15 - 1,0 м³).

Для определения необходимых параметров экскаватора требуется построить поперечное сечение траншеи, причем в самом глубоком месте.

На рисунке 3.1. показано определение размеров отвала грунта и радиуса выгрузки экскаватора (схема).

Необходимый радиус выгрузки экскаватора обусловлен требованием устройства отвала грунта необходимого размера. Перемещение экскаватора по оси траншеи является лучшей схемой движения данного экскаватора.



Рисунок 3.1 - Определение размеров отвала грунта и радиуса выгрузки экскаватора (схема)

По формуле (4.13) определяется поперечное сечение отвала F_от.:

, (4.13)

где F_тр. - поперечного сечения траншеи, м²;

F_к - площадь поперечного сечения укладываемых коммуникаций, м²;

К_пр. - коэффициент первоначального разрыхления грунта в долях единицы.

По формуле (4.14) определяется размер отвала грунта b:

, м. (4.14)

Высота отвала h_отв. определяется по формуле:

, м. (4.15)

где b_отв. - ширина траншеи по дну, м;

h_отв. - высота отвала, м;

- угол откоса свежевысыпанного грунта в градусах (45).

,

Требуемый радиус выгрузки R_в определяется по формуле:

, м, (4.16)

где а - берма траншеи (не менее 0,5м),

Высота выгрузки h_отв.+ 0,5м = 2,41 м.

Выбираем экскаватор марки ЭО-33-22А (обратная лопата при вместимости ковша 0,4 м³).

При монтаже конструкций и деталей систем теплогазоснабжения используют краны стреловые самоходные: на автомобильном, пневмоколесном, гусеничном ходу. При выборе крана нужно учитывать влияние грунтовых условий, размер поперечного сечения данной траншеи, а также массу элементов, подлежащих монтажу. Для монтажа тепловой сети (ее сборных элементов) необходимо определить вылет крюка крана:

, м. (4.17)

где d_н -диаметр трубы наружный, включая все виды изоляции, м;

Z - расстояние между максимально выступающей частью крана и трубопроводом, принимается равной 0,8-1 метра.

Выбор: трубоукладчик марки ТГ-61 и кран марки КС-4561.

По среднему расстоянию перемещения грунта из отвала в траншею подбирается бульдозер. Принимаем её равной расстоянию между осями отвала и траншеи. Подбираем бульдозер марки Д3-9, при этом перемещение на расстояние до пяти метров.

Бульдозер и его технические характеристики:

- управление: гидравлическое.

- тип отвала: неповоротный;

- высота отвала: 0,8 м;

- длина отвала: 2,56 м;

- мощность: 79 кВт;

3.4 Основные решения по производству работ

3.4.1 Метод производства работ

1. В данном дипломном проекте для производства работ применяется поточный метод. При указанном методе последовательно выполняются однородные процессы, а параллельно - разнородные. Характеристика данного метода: потребление ресурсов - минимальное, время проведения монтажных работ небольшой продолжительности.

2. Для освещения необходима электроэнергия, так как некоторые работы осуществляются во вторую смену.

3. Для работников на объекте, а также для гидравлических испытаний тепловой сети необходима вода.

4. Для резки металла необходим кислород.

5. Для нужд рабочих определяем бытовки в количестве - 4. (из расчета на 10 рабочих одно помещение).

6. При производстве строительно-монтажных работ необходимы места для складирования материалов (труб и т.д.). Расчет мест складирования:

Площадь складирования труб (участок Красносельская 67Б):

Количество труб, укладываемых возле бровки траншеи, из расчета, что вылет стрелы крана составляет семь метров, а длина одной трубы де...