Выбор и обоснование схемы установки ЭЛОУ-АВТ производительностью 12,0 млн. т/год

H^t = 4,187[(50,2 + 0,109 t + 0,00014 t²) (4 - ) - 73,8]

где Н^t - энтальпия нефтяных паров при температуре t, кДж/кг;

t - температура нефтяных паров, ⁰С;

.

- относительная плотность нефтепродукта, определяем ее по формуле

--=--+--5--Чa,

где a - средняя температурная поправка на один градус.

Значения средней температурной поправки a для нефтепродуктов приведены в таблице «Средние температурные поправки плотности для нефтепродуктов».

На основании данных, приведенных в табл. находим дебаланс теплоты, то есть относительную разность между количеством теплоты, привносимым в колонну и количеством теплоты, выводимым из колонны с фракциями. Дебаланс находим по следующей формуле

Ч1__,

где D - дебаланс теплоты, % отн.;

Q_прих - количество теплоты, вводимое в колонну потоками сырья и острого орошения, кДж/ч; в нашем примере Q_прих = 94,4 Ч 10³ кДж/ч;

Q_расх - количество теплоты, выводимое из колонны с мазутом, верхним, нижним и боковыми погонами, кДж/ч; Q_расх = 75,5Ч 10³ кДж/ч.

%отн.

Выбор числа и расхода циркуляционных орошений

Определим тарелки в колонне, с которых будем забирать и на которые будем возвращать после охлаждения циркуляционные орошения.

Первое (верхнее) циркуляционное орошение (ЦО 1) отбирается с 38 (счет снизу) и возвращается на 39 тарелку, второе (среднее) циркуляционное орошение (ЦО 2) -- с 26 на 27, третье (среднее) циркуляционное орошение (ЦО 3) -- с 16 на 17 и четвертое (нижнее) циркуляционное орошение (ЦО 4) -- с 8 на 9 тарелку.

Перепад температуры на одну тарелку между тарелками вывода фракций 120-180 и 180-230 єС:

Перепад температуры на одну тарелку между тарелками вывода фракций 180-230 и 230-280 єС:

Перепад температуры на одну тарелку между тарелками вывода фракций 230-280 и 280-350 єС:

Перепад температуры на одну тарелку между тарелкой вывода фракций 280-350 єС и зоной питания:

Температуры вывода циркуляционных орошений:

Температуры ввода циркуляционных орошений в колонну по практическим данным примем следующими:

Следует отметить, что температура ввода циркуляционных орошений значительно различаются на действующих установках.

Рассчитаем расход циркуляционных орошений. Для этого необходимо знать количество теплоты, которое необходимо вывести из колонны:

Теплоту, снимаемую циркуляционным орошением, находим по формуле

,

Размещено на http://www.allbest.ru/

Таблица 19. Материальный и тепловой баланс колонны К-2

Статьи баланса	Расход (Gi), кг		Средняя температурная поправка на один градус		Температура, С	Энтальпия, кДж/кг	Количество теплоты (Qi), 103, кДж/ч
							Q=Gi·H
							или
						паров (Hi)	жидкости (hi)	Q= Gi·h
Приход:
Нефть в том числе:
- пары	41,2	0,779	0,000805	0,783	360	1140	-	46,9
- жидкость	58,8	0,949	0,000581	0,952	360	-	848	49,8
Острое орошение	14,8	0,692	0,000910	0,696	30	-	151	2,2
Итого	114,8	-	-	-	-	-	-	98,9
Расход: Газ Фр. 28-120 °С + Острое орошение Фр. 120-180 єС Фр. 180-230 єС Фр. 230-280 єС Фр. 280-350єС Мазут
	0,9 22,2 7,7 7,1 5,8 12,3 58,8	- 0,692 0,758 0,794 0,822 0,853 0,900	- 0,000910 0,000831 0,000778 0,000738 0,000699 0,000633	- 0,696 0,762 0,798 0,826 0,856 0,903	- 89 128 170 205 294 345	1193 535 - - - - -	- - 279 376 459 694 825	1,1 11,8 2,1 2,7 2,6 8,5 48,5
Итого	114,8	-	-	-	-	-	-	77,3

Примем, что расход циркуляционных орошений одинаков по массе

118+257= 684·

Отсюда находим расход циркуляционных орошений:

Проверка:

Диаметр колонны рассчитываем с учетом максимальной нагрузки по парам и жидкости. Для определения нагрузки рассматриваем несколько сечений колонны.

Сечение I-I - сечение под верхней тарелкой

Составляем материальный баланс по парам и жидкости в сечении I-I.

Нагрузка по парам:

G_I-I = G_газ + G_28-120 + g_гоо,

где G_I-I - поток паров, проходящий через сечение I-I, кг;

G_газ - расход газа;

G_газ =0,9 кг;

G_28-120 - расход паров фракции 28-120 ^оС;

G_28-120 = 7,4 кг

g_гоо - расход горячего орошения (внутренней флегмы), возникающего от острого орошения, кг.

Горячее орошение от острого (g_гоо) образуется в результате контакта поднимающихся паров с острым орошением в верхней части колонны. Наиболее тяжелые компоненты паров конденсируются и образуют флегму - горячее орошение от острого.

Рассчитаем количество горячего орошения по формуле:

,

где g_гоо - расход горячего орошения от острого, кг;

H_верх - энтальпия паров в верху колонны, кДж/кг;

Рис. 1. Эскиз сечения I-I

h_вход - энтальпия острого орошения, кДж/кг;

- энтальпия паров при температуре в сечении I-I, кДж/кг;

- энтальпия горячего орошения (флегмы) при температуре в сечении I-I, кДж/кг;

Нагрузка по жидкости: g_I-I = g_гоо.

Температуру в сечении I-I (сечении под верхней тарелкой) найдем из уравнения

t_I-I = t_верха + Dt,

где t_I-I - температура в сечении I-I, ^оС;

t_верха - температура в верху колонны, ^оС;

?t - перепад температуры на одну тарелку, ^оС.

где n₆ - число тарелок выше тарелки вывода фракции 120-180 ^оС; n₆ = 14.

?t = ? 3 ^оС.

t_I-I = 89+ 3 =92 ^оС

Определим энтальпии фракции 28-120 ^оС (= 0,692, = 0,696):

Н₈₉ = 536 кДж/кг; h₃₀ = 63 кДж/кг;

Н₉₂ = 541 кДж/кг; h₉₂ =204 кДж/кг;

g_оо = 14,8 кг (см. табл. 7.16).

= 20,7 кг.

G_I-I = 0,9+7,4 + 20,7 = 29 кг.

g_I-I = g_гоо.= 20,7 кг.

Сечение II-II - сечение между вводом и выводом первого циркуляционного орошения

Составим материальный баланс по парам и жидкости в сечении II-II.

Нагрузка по парам:

G_II-II =G_газ +G_28-120 + G_120-180 + g_ФЛ.120-180 + g_ГЦО1,

где G_II-II - расход паров, проходящих через сечение II-II, кг;

G_120-180 - расход паров фракции 120-180 ^оС, кг;

G_120-180 = 7,7 кг.

g_ФЛ.120-180 - расход флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 120-180 ^оС, кг.

Рис. 2. Эскиз сечения II-II

Принимаем условно, что расход флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 120-180 ^оС, остается постоянным до тарелки вывода фракции 180-230 ^оС, изменяется только ее состав. =15,4 кг;

g_ГЦО1 - горячее орошение, возникающее от первого циркуляционного орошения, кг.

g_ГЦО1 = ,

где Q₁ - теплота, снимаемая первым циркуляционным орошением (ЦО1), кДж/ч;

Q₁ =3,8 х 10³ кДж/ч;

Н_t и h_t - энтальпии паров и жидкости ЦО1 при температуре 136 ^оС.

Условно принимаем, что плотность ЦО1 равна плотности фракции 120-

-180 ^оС (= 0,758, = 0,762).

Определим энтальпии паров и жидкости ЦО1:

Н₁₃₆ = 608 кДж/кг; h₁₃₆ =299 кДж/кг;

g_ГЦО1 = = 12,3 кг

G_II-II = 0,9+7,4+7,7+15,4+12,3= 43,7 кг.

Нагрузка по жидкости:

g_II-II = g_ФЛ.120-180 + g_ЦО1 + g_ГЦО1,

где g_II-II - поток жидкости, проходящий через сечение II-II, кг;

g_ЦО1 - расход ЦО1, кг; g_ЦО1 = 31,6 кг.

g_II-II=15,4+31,6+12,3= 59,3 кг.

Рассчитывать нагрузку в сечении под тарелкой вывода ЦО1 нет смысла, поскольку в этом сечение нагрузка по парам такая же, а по жидкости меньше на g_ЦО1, чем в сечении II-II.

Сечение III-III - сечение между вводом и выводом второго циркуляционного орошения

Составим материальный баланс по парам и жидкости в сечении III-III.

Нагрузка по парам:

G_III-III = G_газ + G_28-120 + G_120-180 + G_180-230 + g_ФЛ.180-230 + g_ГЦО2,

где G_III-III - расход паров, проходящих через сечение III-III, кг;

G_180-230 - расход паров фракции 180-230 ^оС, кг;

G_180-230 = 7,1 кг.

g_ФЛ.180-230 - расход флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 180-230 ^оС, кг.

Рис. 3. Эскиз сечения III-III

Принимаем условно, что расход флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 180-230 ^оС, остается постоянным до тарелки вывода фракции 230-280 ^оС, изменяется только ее состав. =14,2 кг;

g_ГЦО2 - горячее орошение, возникающее от второго циркуляционного орошения, кг.

g_ГЦО2,

где Q₂ - теплота, снимаемая вторым циркуляционным орошением (ЦО2), кДж/ч;

Q₂ = 3,7 - 10³ кДж/ч;

Н_t и h_t - энтальпии паров и жидкости ЦО2 при температуре 178 ^оС.

Условно принимаем, что плотность ЦО2 равна плотности фракции 180-230 ^оС (= 0,794, = 0,798).

Определим энтальпии паров и жидкости ЦО2:

Н₁₇₈ = 684 кДж/кг; h₁₇₈ =397 кДж/кг;

g_ГЦО2 = = 12,9 кг

G_III-III =0,9+ 7,4+7,7+7,1+14,2+12,9 =50,2 кг.

Нагрузка по жидкости:

g_III-III = g_ФЛ.180-230 + g_ЦО2 + g_ГЦО2,

где g_III-III - поток жидкости, проходящий через сечение III-III, кг;

g_ЦО2 - расход ЦО2, кг; g_ЦО2 = 31,6 кг.

g_III-III=14,2+31,6+12,9=58,7 кг.

Сечение IV-IV - сечение между вводом и выводом второго циркуляционного орошения

Составим материальный баланс по парам и жидкости в сечении IV-IV.

Нагрузка по парам:

G_IV-IV = G_газ + G_28-120 + G_120-180 + G_180-230 ++ g_ФЛ.230-280 + g_ГЦО3,

где G_IV-IV - расход паров, проходящих через сечение IV-IV, кг;

G_230-280 - расход паров фракции 230-280 ^оС, кг;

Рис. 4. Эскиз сечения IV-IV

G_230-280 = 5,8 кг.

g_ФЛ.230-280 - расход флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 230-280 ^оС, кг.

Принимаем условно, что расход флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 230-280 ^оС, остается постоянным до тарелки вывода фракции 280-350 ^оС, изменяется только ее состав. =11,6 кг;

g_ГЦО3 - горячее орошение, возникающее от третьего циркуляционного орошения, кг.

g_ГЦО3 =

где Q₃ - теплота, снимаемая вторым циркуляционным орошением (ЦО2), кДж/ч;

Q₃ = 6 - 10³ кДж/ч;

Н_t и h_t - энтальпии паров и жидкости ЦО3 при температуре 227 ^оС.

Условно принимаем, что плотность ЦО3 равна плотности фракции 230-280 ^оС (= 0,822, = 0,826).

Определим энтальпии паров и жидкости ЦО3:

Н₂₂₇ =783 кДж/кг; h₂₂₇ =518 кДж/кг;

g_ГЦО3 = = 22,6 кг

G_IV-IV =0,9+ 7,4+7,7+7,1+5,8+11,6+22,6= 63,1 кг.

Нагрузка по жидкости:

g_IV-IV = g_ФЛ.230-280 + g_ЦО3 + g_ГЦО3,

где g_IV-IV - поток жидкости, проходящий через сечение IV-IV, кг;

g_ЦО2 - расход ЦО3, кг; g_ЦО3 = 31,6 кг.

g_IV-IV =11,6+31,6+22,6=65,8 кг.

Сечение V-V - сечение между тарелкой вывода и ввода четвертого циркуляционного орошения

Составим материальный баланс по парам и жидкости в сечении V-V.

Рис. 5. Эскиз сечения V-V

Нагрузка по парам:

G_V-V= G_газ + G_28-120 +G_120-180 + G_180-230 + G_230-280 + G_280-350 + g_фл.280-350 + g_ГЦО4,

где G_V-V - количество паров, проходящих через сечение IV-IV, кг;

G_280-350 - количество паров фракции 280-350 ^оС;

G_280-350 = 12,3 кг;

g_фл.280-350 - количество флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 280-350 ^оС, кг.

Принимаем условно, что количество флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 280-350 ^оС, остается постоянным до тарелки ввода сырья в колонну, изменяется только ее состав. G_фл.280-350 = 24,6 кг;

g_ГЦО4--- горячее орошение, возникающее от четвертого циркуляционного орошения, кг.

g_ГЦО4 =

где Q₄ - тепло, снимаемое четвертым циркуляционным орошением (ЦО4), кДж/ч;

Q₄ = 8,1 х 10³ кДж/ч;

Н_t и h_t - энтальпия паров и жидкости ЦО4 при температуре 312 °С, кДж/кг.

Условно принимаем, что плотность ЦО4 равна плотности фракции 280-350 ^оС (= 0,853, = 0,856).

Определим энтальпии паров и жидкости ЦО4:

Н₃₁₂ = 979 кДж/кг; h₃₁₂ = 748 кДж/кг;

g_ГЦО4 =

G_V-V=0,9+7,4+7,7+7,1+5,8+12,3+24,6+35= 100,8 кг.

Нагрузка по жидкости:

g_V-V = g_фл.280-350 + g_ЦО4 + g_ГЦО4,

где g_V-V - поток жидкости, проходящий через сечение V-V, кг.

g_V-V=24,6+31,6+35=91,2 кг.

Сечение VI-VI - сечение в зоне питания

Составим материальный баланс по парам и жидкости в сечении VI-VI.

Рис. 6. Эскиз сечения V-V.

Сечение VI-VI проходит по питательной секции ниже ввода сырья. Принимаем условно, что количество флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 280-350 ^оС, до сечения VI-VI не меняется.

В состав парового потока входят пары, поступившие с сырьем (паровая фаза -G_с) и пары, поднимающиеся из отгонной части колонны (G_низ). Количество последних можно определить из материального баланса нижней части колонны (контура I), расположенной ниже сечения VI-VI:

g_c + g_ФЛ.280-350 = g_м + G_низ,

G_низ = g_с + g_{ФЛ.3280-350} - g_м = L (1 - з) + g_ФЛ.280-350 - g_М,

где L - расход сырья на входе в колонну, кг;

L = 100 кг;

g_М - расход мазута, кг;

g_М = 58,8 кг;

з_р - массовая доля отгона.

G_низ = 100 х (1 - 0,412) + 24,6- 58,8 = 24,6 кг.

Нагрузка по парам:

G_VI-VI = G_с + G_низ,

где G_с - количество паров, поступивших в колонну с сырьем, кг.

G_с = L з_р = 100 х 0,412 =41,2 кг.

G_VI-VI = Lз_р + g_с + g_ФЛ.280-350 - g_М = Lз_р + L(1 - з_р) + g_{ФЛ..280-350} - g_М =

= L + g_ФЛ.280-350 - g_М;

G_VI-VI = 100+24,6 - 58,8 = 65,8 кг.

Нагрузка по жидкости:

g_VI-VI = g_с + g_ФЛ.280-350 = L (1 - з_р) + g_ФЛ.280-350;

g_VI-VI = 100 х (1 - 0,412) +24,6 = 83,4 кг.

Таблица 20. Нагрузки по парам и жидкостям в различных сечениях колонны

Сечение	Нагрузка сечения, кг
	по парам	по жидкости
I - I	29	20,7
II - II	43,7	59,3
III - III	50,2	58,7
IV - IV	63,1	65,8
V - V	100,8	91,2
VI - VI	65,8	83,4

Диаметр колонны рассчитываем в трех сечениях:

- сечение I-I - сечение под верхней тарелкой;

- сечение VI-VI - сечение в зоне питания;

- самое нагруженное сечение из оставшихся. В нашем случае выбираем сечение V-V, т.е. сечение между выводом и вводом ЦО4.

Сечение колонны определяем по формуле

,

где V_п - объемный расход паров в рассчитываемом сечении колонны, м³/с;

W_доп - допустимая линейная скорость паров в рассчитываемом сечении колонны, м/с.

Объем паров в рассчитываемом сечении определяем по уравнению

,

где V_п - объем паров в рассчитываемом сечении, м³/с;

G_нi - количество нефтяных паров в рассчитываемом сечении, кг;

М_нi - молярные массы нефтяных фракций;

Z - количество водяных паров в рассчитываемом сечении, кг;

18 - молярная масса воды;

t - температура в рассчитываемом сечении, ^оС;

Р_общ - общее давление в рассчитываемом сечении, МПа;

k - коэффициент пересчета со 100 кг сырья на реальную загрузку колонны.

Коэффициент пересчета k определяем из соотношения

,

где G_с - массовый расход сырья, кг/ч.

G_с = 1428583 кг/ч (см. табл. 7.2).

14285,83

Допустимую скорость паров определяем по формуле

W_доп = 0,85 х 10^-4х С ,

где W_доп - допустимая линейная скорость паров, м/с;

С - коэффициент, величина которого зависит от конструкции тарелок и расстояния между ними.

На практике допустимые скорости паров находятся в пределах 0,5 - 1,2 м/с в атмосферных колоннах и 1,5 - 3,5 м/с в вакуумных колоннах.

Величину коэффициента С определяем по формуле

С = КхС₁ - С₂х(l - 35),

где К - коэффициент, который зависит от типа тарелок. Так для клапанных тарелок К = 1,15;

С₁ - коэффициент, зависящий от расстояния между тарелками.

Примем расстояние между тарелками равным 600 мм. По графику находим С₁ = 750;

С₂ - коэффициент, равный 4 для клапанных тарелок;

l - коэффициент, учитывающий влияние жидкостной нагрузки на допустимую скорость паров. Определим величину этого коэффициента по формуле

,

где W_c - объемная нагрузка колонны по жидкой фазе в рассчитываемом сечении, м³/ч.

n - число сливных устройств на тарелке;

Если расчетное значение l<10, то принимаем значение l=10. В случае, если l>65 следует принять тарелки с большим числом сливных устройств.

Допустимая скорость паров в любой атмосферной колонне составляет 0,8-1,0 м/с. Однако это не означает, что любая меньшая линейная скорость может обеспечить нормальные условия работы колонны. Фактическая линейная скорость паров в колонне должна быть не менее 60 % от допустимой, т.е. необходимо обеспечить минимальную скорость паров в колонне не менее 0,5-0,6 м/с, а еще лучше на уровне 0,7-0,8 м/с.

Нагрузку колонны по жидкой фазе находим из соотношения

W_c=,

где g - массовая нагрузка по жидкости в рассчитываемом сечении, кг;

r_ж - плотность жидкой фазы при температуре в рассматриваемом сечении, г/см³.

r_п - плотности паров, кг/м³.

Плотность жидкости находим из выражения

= - Ч (t - 20),

где t - температура в рассматриваемом сечении, ^оС.

Плотность паров определяем из соотношения

,

где G_п - расход паров в рассматриваемом сечении, кг.

G_п = G_нi + Z.

Диаметр колонны определяем по формуле

d == ,

Высоту подпора жидкости над сливной перегородкой рассчитываем по формуле

,

где Dh - высота подпора жидкости над сливной перегородкой, м;

- периметр слива (длина сливной перегородки), м.

Длина сливной перегородки может быть рассчитана по формуле

= (0,75-0,8) d.

где d - диаметр колонны в рассматриваемом сечении, м.

Высота подпора жидкости не должна превышать 50 мм.

Расчет диаметра колонны в сечении I - I

G_I-I == 0,9+7,4 + 20,7 = 29 кг.

Z = 1,834 кг.

g_I-I = 20,7 кг.

Р_общ = Р_верха + Р_т.

= 36,7 м³/с.

=- Ч(92-20) =0,692 -0,000910Ч(92-20) = 0,626 г/см³ = 626 кг/м³.

= 3,33 кг/м³.

G_п = G_I-I + Z =29+1,834= 30,834 кг.

W_c= = = 427,39 м³?ч.

.

Принимаем число сливных устройств равным четырем (n = 4).

l = = 20,91

С =1,15 Ч 750 - 4 Ч (20,91 - 35) = 918,86.

W_доп = 0,85 Ч 10^-4Ч 918,86 Ч = 0,99 м/с.

d= = = 6,9 м.

Рекомендуется принимать величину диаметра колонны равной четному числу.

Округляем рассчитанный диаметр колонны до величины 7,0 м.

= = 0,022 м = 22 мм.

Расчет диаметра колонны в сечении V - V

G_V-V=100,8 кг.

Z = 1,176 кг.

g_V-V = 91,2 кг.

,

где N_к - количество вещества компонентов, находящихся в паровой фазе в рассматриваемом сечении, кмоль.

N_к = .

= 0,551 кмоль.

V_п = 0,551 = 65,73 м³/с.

= 0,853 - 0,000699 ? (312 - 20) = 0,648 г/см³ = 648 кг/м³.

= 6,2 кг/м³.

W_c = = = 2010,6 м³?ч.

Принимаем число сливных устройств n = 4.

? == 63,4.

С =1,15 Ч 750 - 4 Ч (63,4 - 35) = 834,1.

W_доп = 0,85 Ч 10^-4Ч 834,1 Ч = 0,72 м/с.

d = = 10,8 м.

Принимаем d = 10,8 м.

?h = = 0,040 м = 40 мм.

Расчет диаметра колонны в сечении VI - VI

G_VI-VI= 65,8 кг.

Z = 1,176 кг.

g_VI-VI = 83,4 кг.

.

N_к = .

= 0,571 кмоль.

V_п =0,571? = 72,2 м³/с.

= 0,949 - 0,000581 ? (360 - 20) = 0,751 г/см³ = 751 кг/м³.

=3,7 кг/м³.

W_c = = = 1586,5 м³?ч.

Принимаем число сливных устройств n = 4.

?== 56,4.

С =1,15 ? 750 - 4 ? (56,4 - 35) = 776,9.

= 0,85 Ч 10^-4Ч 776,9? = 0,94 м/с.

d= = 9,9 м.

Принимаем d = 10 м.

?h == 0,041 м = 41 мм.

Принимаем диаметр основной атмосферной колонны от верха до тарелки, расположенной над тарелкой вывода фракции 120-180 ^оС (тарелка 42) равным 7,0 м; от тарелки вывода фракции 120-180 ^оС до тарелки, расположенной над зоной питания (тарелки 5) - 10,8 м; диаметр нижней части колонны принимаем равным 10 м.

Общая высота колонны складывается из высот отдельных её частей, на которые она условно разбивается. Высоту верхней части (над верхней тарелкой) определяем по формуле

,

где d₁ - диаметр верхней части колонны.

м.

Расчет высоты ведем, используя расстояние между тарелками и число тарелок в секциях колонны.

где H₂ - высота части колонны от тарелки отбора фракции 120-180 єС №40 по 54 тарелку, м;

n₁= 15 шт.

Дh₁ - расстояние между тарелками, м.

Принимаем Дh₁= 0,6 м.

м.

где H₃ - высота части колонны от 5 по 40 тарелку, м.

n₂ = 36 шт.

Принимаем Дh₂= 0,8 м.

м.



где Н₄ - высота зоны питания, м.

м.

где H₅ - высота от нижней тарелки отгонной части до зоны питания, м.

n₃ = 4 шт.

м.

Н₆- расстояние от нижней тарелки до уровня жидкости в низу колонны, м.

Н₆ = 1,5 м.

d₂= 10 м.

h - высота столба жидкости, м.

,

где с_м - плотность мазута при температуре в кубе, кг/м³.

г/см³ = 694 кг/м³.

м³.

Величина полусферического днища больше, чем объем мазута, необходимого для поддержания нормальной работы колонны, т.е. величина Общую высоту колонну рассчитаем как сумму высот частей колонны:

Размещено на Allbest.ru

...