Исследование турбулентного горения применительно к камерам сгорания газотурбинных двигателей

Размещено на http://www.allbest.ru/

На правах рукописи

Специальность 05.07.05 - тепловые, электроракетные двигатели

и энергоустановки летательных аппаратов

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Исследование турбулентного горения применительно к камерам сгорания ГТД

ХАБЛУС АХМЕД АБДУЛМАГИД МАХДИ

Казань - 2006



Работа выполнена в Казанском государственном техническом университете им.А.Н.Туполева.

Научный руководитель: Мингазов Билал Галавтдинович, доктор технических наук, профессор

Официальные оппоненты: Павлов Григорий Иванович, доктор технических наук, доцент

Груздев Владимир Николаевич, кандидат технических наук, с.н.с.

Ведущая организация: ОАО КПП «Авиамотор», г.Казань

Защита состоится 2007 на заседании диссертационного совета Д212.079.02 Казанского государственного технического университета им.А.Н.Туполева по адресу: 420111, Казань, К.Маркса, 10.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке КГТУ им.А.Н.Туполева.

Автореферат разослан 2006 года.

Ученый секретарь специализированного совета к.т.н., доцент А.Г.Каримова



ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. Углеводородные топлива еще долгое время будут оставаться основным источником энергии для тепловых машин и энергетических установок различного назначения. Поэтому задача повышения эффективности сжигания углеводородных топлив в настоящее время является одной из наиболее актуальных проблем совершенствования тепловых двигателей.

В газотурбинных двигателях (ГТД) процесс сгорания топлива протекает в турбулентном потоке. Совместное воздействие химических и гидродинамических факторов в турбулентном потоке оказывает значительное влияние на процесс распространения пламени, что обеспечивает существенную интенсификацию процессов горения.

Вопросам исследования турбулентного горения посвящены труды ряда ученых - Г.Дамкёллера, К.И.Шелкина, Е.С.Щетинкова, А.В.Талантова и др. Ими созданы основы фундаментальной теории турбулентного горения, используемой при расчетах процессов горения в потоке, в частности, в прямоточных камерах сгорания ГТД. Однако применение данной теории к расчету основных камер сгорания (КС) требует дополнительных исследований, что обусловлено наличием неоднородности сжигаемых топливовоздушных смесей. Применение теории турбулентного горения при моделировании рабочих процессов в КС позволяет определить влияние не только кинетических факторов, но и гидродинамических условий, что значительно расширяет возможности прогнозирования ее характеристик.

Целью работы является:

- определение основных характеристик турбулентного распространения пламени применительно к условиям камер сгорания ГТД.

- разработка на основе теории турбулентного горения методики расчета основных камер сгорания ГТД.

Задачи исследования:

Проведение экспериментов по измерению нормальной и турбулентной скоростей распространения пламени.

Определение эмпирических уравнений для расчета нормальной и турбулентной скоростей распространения пламени в зависимости от исходных параметров.

Разработка расчетной модели камеры сгорания на основе теории турбулентного распространения пламени.

Проведение расчетов характеристик КС на основе разработанной модели. турбулентный пламя сгорание двигатель

Научная новизна работы состоит в том, что:

Получена эмпирическая зависимость для расчета нормальной скорости распространения пламени UН и проведено сопоставление с результатами расчета по тепловой теории Зельдовича.

Экспериментально установлено влияние автотурбулизации на турбулентную скорость распространения пламени.

Найдена эмпирическая зависимость турбулентной скорости распространения пламени от состава смеси и степени подогрева.

На основе теории турбулентного горения разработаны физическая и математическая модели КС.

Практическая ценность состоит в том что:

- получены расчетные зависимости для определения нормальной и турбулентной скорости горения;

- создана методика расчета характеристик камеры сгорания ГТД;

- проведены расчеты характеристик камеры сгорания ГТД.

Основные положения, выносимые на защиту.

Результаты экспериментального исследования нормальной и турбулентной скоростей распространения пламени.

Результаты экспериментального исследования влияния автотурбулизации пламени на турбулентную скорость горения.

Методика расчета характеристик камеры сгорания ГТД на основе теории турбулентного горения.

Степень достоверности полученных результатов. Достоверность полученных результатов определяется применением стандартных апробированных методов измерений, тарировкой и метрологической проверкой используемых приборов, обобщением и сравнением полученных результатов с опубликованными результатами других авторов и подтверждается удовлетворительной воспроизводимостью опытных данных.

Апробация работы: Основные результаты диссертационной работы и отдельные ее части докладывались на:

- Международном конгрессе по двигателестроению (Харьков, ХАИ, 2003 г.);

- Международном симпозиуме по неравновесным процессам и атмосферным явлениям (Сочи, Институт химической физики АН РФ, ЦИАМ, 2005 г.);

- Международной научно-технической конференции «Проблемы и перспективы развития двигателестроения» (Самара, СГАУ, 2006 г.);

- научно-технической конференции (Казань, КГТУ, 2004 г.).

Личный вклад автора. Автор непосредственно участвовал в проведении экспериментальных исследований, обработке, анализе и обобщении полученных результатов, в разработке методов и программ расчета.

Публикации. По теме диссертации опубликовано семь работ.

Структура и объем работы. Работа состоит из введения, четырех глав, заключения и приложения.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении рассмотрена актуальность исследуемых вопросов, сформулированы цели работы и задачи исследований.

Первая глава посвящена анализу работ по исследованию нормальной и турбулентной скоростей распространения пламени. Рассмотрены подходы к теории распространения пламени в турбулентном потоке на основе поверхностного и объемного механизмов горения.

Согласно теории поверхностного горения, предложенной и разработанной К.И.Щелкиным, реагирование в турбулентном потоке происходит в бесконечно тонком слое, сильно искривленном под воздействием турбулентных пульсаций. При этом увеличение скорости горения обусловлено пульсационной составляющей скорости потока: UТ = UН + W', где UН - нормальная скорость распространения пламени, W' - пульсационная составляющая скорости.

Дальнейшее развитие этот подход получил в работах А.В.Талантова и его учеников, в которых было установлено, что на процесс распространения пламени влияет также степень подогрева и отношение :

, где ,

где A - постоянный коэффициент, равный A = 2,4.

Согласно теории объемного горения, развитой Е.С.Щетинковым, горение отдельных молей топливовоздушной смеси происходит не на поверхности, а в объеме, а распространение пламени достигается за счет турбулентного смешения этих молей. При этом горение топливовоздушной смеси протекает по законам химической кинетики.

На практике наиболее широкое применение при расчетах прямоточных камер сгорания ТРД нашел поверхностный механизм горения, в котором для оценки характеристик пламени использовались такие параметры, как длина зоны горения, время сгорания, толщина турбулентного фронта пламени. Подробно рассмотрено влияние на них различных внешних факторов.

Применение поверхностного механизма в основных камерах сгорания затрудняется тем, что горение сопровождается изменением состава топливовоздушной смеси по длине жаровой трубы вследствие дозированного поступления вторичного воздуха и раздельной подачи топлива и воздуха за фронтовым устройством. В то же время использование теории гомогенного реактора, основанного на объемном механизме горения, не позволяет выявить влияние на основные характеристики КС таких факторов, как скорость потока, неравномерность распределения воздуха и топлива по длине жаровой трубы.

В связи с этим возникла необходимость моделирования процесса горения в основных КС на основе поверхностной модели, позволяющей помимо кинетических факторов выявить влияние на процессы реагирования гидродинамических параметров. Однако реализация предлагаемого подхода требует:

- установления закономерностей распределения составов топливовоздушной смеси по длине жаровой трубы;

- определения скорости турбулентного распространения пламени UT в зависимости от параметров в зоне горения.

Во второй главе рассматриваются основы теории нормального распространения пламени. Согласно тепловой теории Я.Б.Зельдовича нормальная скорость распространения пламени UН определяется уравнением:

,

где Е - энергия активации;

- коэффициент температуропроводности;

- время химической реакции;

R - газовая постоянная;

- температура горения.

В связи с тем, что константы данного уравнения трудно поддаются расчетному определению, на практике часто прибегают к эмпирическим зависимостям, получаемым в результате экспериментальных исследований.

Наиболее широко применяется метод определения нормальной скорости распространения пламени в горелках Бунзена с использованием принципа Гуи-Михельсона, согласно которому объемный расход горючей смеси через горелку равен объемному расходу через поверхность фронта пламени. Тогда:

,

где Wcм - скорость горючей смеси;

Fгор - площадь проходного сечения горелки;

SФР - боковая поверхность конического фронта пламени.

Экспериментальные исследования проводились на установке, состоящей из горелки Бунзена (рис.1) с антифламингом, насадком и окном для фоторегистрации пламени. Установка оснащена также системой измерения расхода газа, подаваемого в горелку. Для установления влияния начальной температуры горючей смеси на UH имеется электроподогреватель исходной смеси.



Рис.1. Пламя за горелкой Бунзена

Величина нормальной скорости распространения пламени определялась по формуле:

, м/с,

где - диаметр сопла горелки;

- высота пламени.

В результате проведенных измерений был получен ряд экспериментальных кривых, характеризующих зависимость величины нормальной скорости горения от коэффициента избытка воздуха б, UH = f(б) (рис.2).

Получены характерные зависимости, имеющие различный уровень протекания для разных начальных температур, а так же различных степеней балластировки продуктами сгорания свежей смеси. После обработки экспериментальных данных и результатов других авторов, полученных из литературных источников, были определены следующие зависимости:



для богатых смесей: , (1)

для бедных смесей: , (2)

где UНO - нормальная скорость распространения пламени стехиометрической смеси: при р =105 Н/м2.

UHO=0,502Ч10-5 (1-gnc)T2 , К = А(1- gnc)2,1T2,

где P, T - давление и температура смеси;

gnc - относительная балластировка смеси продуктами сгорания;

А - постоянный коэффициент.



Коэффициент K учитывает влияние б и gnc, = учитывает влияние рода сжигаемого углеводородного топлива, где L0 и - соответственно стехиометрические коэффициенты применяемого топлива и керосина.

На рис.3 приведено сравнение графиков функций UH =f(б), полученных по эмпирическим зависимостям (1,2) и формуле Зельдовича. Видно, что приведенные эмпирические зависимости удовлетворительно согласуются с экспериментом, что свидетельствует о возможности их использования в расчетах процессов горения. Что же касается зависимостей, полученных на основе тепловой теории, то здесь имеется существенное расхождение с результатами экспериментов, связанное с трудностью определения входящих в них постоянных.

С помощью полученных зависимостей можно прогнозировать влияние различных факторов на величину UH. Влияние давления на скорость нормального распространения пламени определяется степенной зависимостью , а влияние температуры для различных топлив - .

В третьей главе рассматриваются основные положения теории турбулентного горения и возможность ее применения к расчету основных камер сгорания ГТД. Известно, что при моделировании основной характеристики - скорости турбулентного горения - используются подходы, основанные на поверхностном представлении фронта пламени, в которых значения скорости турбулентного горения определяются значениями нормальной скорости горения UH и пульсационной составляющей турбулентного потока .

С целью установления влияния различных факторов на скорость турбулентного горения были проведены экспериментальные исследования. Эксперименты проводились на установке, представляющей собой прямоточную камеру прямоугольного сечения с двумя нишевыми стабилизаторами пламени. После воспламенения в камере формируется стационарный фронт пламени в виде двух смыкающихся поверхностей, образующих треугольник, высота которого Lk хорошо фиксируется по фотографиям пламени (рис.4). Для определения UТ необходимо измерение скорости потока Wcm, ширины канала hk и Lk , тогда .

На рис.5 представлены расчетные и экспериментальные кривые зависимости UТ от состава смеси б для одного режима горения. Из анализа видно, что теоретические зависимости недостаточно коррелирует с экспериментальными данными, особенно в области богатых смесей (б<1,0). Можно предположить, что это связано с более сильным влиянием автотурбулизации фронта пламени, возникающей вследствие неоднородностей теплопроводности и диффузии в очагах горения, переобогащенных топливом.

Ранее в работах различных авторов установлено, что в турбулентном потоке под воздействием температурной неравномерности при горении фронт пламени искривляется и появляются дополнительные пульсации. Возникновение автотурбулизации за счет расширения смеси при горении было впервые рассмотрено Карловицем. Им на основе оценки доли энергии расширения смеси, которая не используется непосредственно для прироста средней скорости продуктов сгорания, получена следующая формула для определения величины пульсационной скорости, генерируемой пламенем:



, где - степень подогрева.

Если принять, что в области для расчета турбулентной скорости горения справедливо уравнение К.И.Щелкина, и , то учет влияния дополнительных пульсаций, генерируемых пламенем, можно провести путем прибавления :

.

Тогда в окончательном виде получим:

.

Влияние автотурбулизации может быть оценено по относительной величине прироста турбулентной скорости, пропорциональной величинам нормальной скорости и степени подогрева :

.

На рис.6 показаны результаты обработки экспериментальных данных, приведенных на рис.5, с помощью данного коэффициента. Видно, что наибольшее влияние автотурбулизации наблюдается в области горения богатых смесей (). Очевидно, что горение таких смесей характеризуется большей неустойчивостью фронта пламени, что способствует генерации дополнительной турбулентности.

Кроме того, следует заметить, что помимо степени подогрева на уровень автотурбулизации влияет также и начальная турбулентность в потоке , на которую накладывается начальная неравномерность потока как по скорости и интенсивности турбулентности, так и по локальному составу смеси. Это приводит к неустойчивости фронта пламени и флуктуациям параметров в нем.

Полученная обобщенная кривая описывается уравнением:

.

Окончательно расчетная зависимость будет иметь вид:

.

Результаты сопоставления данных расчетов по предложенной формуле с экспериментальными данными показали достаточно удовлетворительное согласование (рис.6). Следовательно, полученная полуэмпирическая зависимость может быть использована в дальнейших расчетах процессов турбулентного горения.

В четвертой главе рассматриваются основные принципы организации рабочего процесса в камерах сгорания ГТД. Поскольку в основных камерах сгорания происходит горение неоднородных топливовоздушных смесей, при моделировании процессов на основе теории турбулентного горения возникает ряд трудностей, связанных с неравномерным распределением топлива в объеме жаровой трубы. Для решения данной задачи предлагается разделить весь объем жаровой трубы на n зон горения, в пределах которых все параметры смеси: состав, температура меняются по законам тепловыделения в результате движения фронта пламени со скоростью UТ.

Предложенный метод, основанный на разбиении камеры сгорания по длине на ряд зон, и допущение, что в каждой зоне происходит реагирование однородной смеси паров части топлива с воздухом, поступающим в каждую зону из предыдущего участка и воздухом из боковых отверстий жаровой трубы, позволяет использовать поверхностную модель горения. Можно предположить, что горение смеси в потоке газовоздушной смеси происходит с поверхности некоторого осредненного объема моля смеси (рис.7). Размер этого моля определяется масштабом турбулентности , а пульсационная составляющая скорости - интенсивностью турбулентности е.

Для определения масштаба и интенсивности турбулентности в жаровой трубе можно использовать эмпирические зависимости, полученные по данным многочисленных исследований:

, ,

здесь RTP - радиус жаровой трубы;

dH - диаметр завихрителя;

- угол установки лопаток завихрителя фронтового устройства КС;

X - расстояние от устья закрученной струи;

X = х + ?х,

где (b0 - высота лопаток завихрителя, а = 0,17);

- учитывает конструктивные особенности завихрителя, 10.

Располагая исходными данными по размерам горящего моля и значениям нормальной и турбулентной скорости в каждом сечении можно определить интенсивность уменьшения рассматриваемого моля размером за время пребывания на участке горения длиной со скоростью . Согласно схеме сгорание моля с поверхности со скоростью происходит:

.

Здесь текущий размер моля:



,

скорость турбулентного горения моля с поверхности:

.

Окончательно можно получить выражение для расчета полноты сгорания топливовоздушной смеси:

. (3)

В отличие от предыдущих исследований здесь можно использовать полученные в данной работе зависимости:

.

После интегрирования выражения (3) можно получить уравнение для расчета полноты сгорания в пределах n-ной зоны горения:

.

Для расчета характеристик камеры сгорания необходимо располагать следующими параметрами: скоростью потока , интенсивностью и масштабом турбулентности , , а также значениями нормальной скорости горения UHi , зависящей в свою очередь от температуры, давления, состава смеси, степенью балластировки продуктами сгорания в каждой зоне gnc.

Проведенные ранее исследования позволяют использовать зависимости нормальной UH и турбулентной UТ скоростей распространения пламени для расчета значений полноты сгорания топлива и температуры горения в каждой зоне. Интегрирование полученных зависимостей по длине жаровой трубы позволяет определить динамику их изменения в зависимости от режимных и конструктивных параметров. На рис.8 показана блок-схема расчета характеристик камеры сгорания с помощью предложенных закономерностей. На основе этой блок-схемы расчета была составлена компьютерная программа, позволяющая оперативно отслеживать изменение характеристик камеры сгорания от конструкции ее элементов и параметров потока на входе.

Если принять, что состав смеси на входе в каждой i-ой зоне имеет значение бi, то можно определить полноту и температуру продуктов сгорания, полученную на основе уравнения теплового баланса в i-той зоне:

,

Блок-схема расчета камеры сгорания



Рис.8. Блок-схема расчета камеры сгорания

где - температура газа в i-м сечении;

- температура воздуха на входе;

, - расход воздуха и газа в i-м сечении;

, - теплоемкости газа и воздуха;

- теплотворная способность топлива.

После суммирования значений , можно получить картину изменение указанных параметров по длине жаровой трубы.

В качестве примера показаны расчетные характеристики камеры сгорания двигателя НК-18 СТ при сжигании природного газа. Схема и распределение площадей подвода вторичного воздуха показаны на рис.9.

На рис.10 приведены расчетные данные значений з и Т по длине жаровой трубы камеры сгорания НК-18 СТ. Видно, что за фронтовым устройством в результате смешения газообразного топлива с воздухом образуется топливовоздушная смесь в концентрационных пределах воспламенения с коэффициентом избытка воздуха бn3 = 0,6-0,8, поэтому здесь проходит первичное воспламенение, сопровождающееся соответствующим повышением температуры газа. Дальнейшее разбавление первичного состава воздухом обеспечивает появление стехиометрических составов, в результате чего в зоне горения происходит бурное реагирование смеси с последующим выделением тепла и существенным повышением температуры газа.

В дальнейшем с уменьшением количества реагирующего топлива в смеси горение прекращается, что обуславливает постоянство значения з, а также снижение температуры газа в результате подмешивания вторичного воздуха.

Таким образом, рассмотренный подход на основе поверхностной модели турбулентного распространении пламени в целом отражает основные закономерности протекания рабочего процесса в камере сгорания.

На практике важно знать влияние внешних факторов - температуры и давления на характеристики КС. Это можно сделать на основании использования литературных данных. В них предлагается оценивать влияние температуры соотношением . Влияние давления на нормальную скорость , . Суммарное влияние можно определить с помощью уравнения:

,



где t - время пребывания моля в пределах зоны горения ;

- время существования пульсации;

- масштаб и пульсационная скорость в расчетном сечении потока.

Влияние коэффициента избытка воздуха.

На рис.11 приведены зависимости з=f(б) при разных условиях на входе в КС. Видно, что приведенные полнотные характеристики имеют экстремумы, появление которых связано с термодинамическими и физическими условиями, формирующимися в зоне горения. Их местоположение меняется в зависимости от распределения составов топливовоздушной смеси по длине жаровой трубы.

С увеличением раскрытия фронтового устройства первичная зона больше разбавляется воздухом, и зона горения формируется вблизи фронтового устройства. При этом максимальное значение зmax достигается при бзот ? 1,3, тогда как уменьшение раскрытия Fдиф вследствие переобогащения первичной зоны приводит к увеличению длины зоны горения до первого ряда отверстий. Вследствие этого оптимальные значения бзот имеют величины 0,8 - 0,9, поскольку происходит догорание топлива за первым рядом отверстий.



Аналогичный процесс изменения полноты сгорания происходит и при изменении расхода воздуха через КС. Вначале, при бк = 2-4, имеет место горение во всем объеме первичной зоны с появлением первого максимума по б. Затем, с увеличением расхода воздуха, т.е. с обеднением смеси, происходит смещение зоны горения в зону завихрителя и появляется второй максимум в области бедных смесей бк = 6-8 и т.д. по мере увеличения бк.

Необходимо отметить, что указанные закономерности наиболее характерны для камер сгорания, работающих на газообразном углеводородном топливе и имеющих дискретный подвод вторичного воздуха, в то время, как в обычных камерах сгорания при работе на жидком топливе протекание полнотных характеристик происходит более полого с одним максимум в области б = 2-3. Это связано с тем, что в реальных условиях на процесс реагирования влияет также испарение жидкого топлива и смешение паров с воздухом, что сглаживает характер изменения полноты сгорания.

Влияние конструкции камеры сгорания

В ходе доводки КС часто приходится с целью достижения тех или иных выходных параметров - полноты сгорания топлива, пределов стабилизации пламени, неравномерности температурных полей изменять конструкцию жаровой трубы, варьировать степенью раскрытия фронтового устройства, расположением отверстий подвода охлаждающей воздуха и т.д. В ходе такой доводки очень важно иметь достаточно эффективные и в то же время не очень сложные модели, способные оперативно прогнозировать характеристики камеры при тех или иных изменениях конструкции.

Использование модели камеры сгорания, рассмотренной в данной работе, позволяет оценить влияние конструктивных параметров жаровой трубы на характер протекания кривых изменения температуры и полноты сгорания по длине камеры. Например, на рис.12 показаны результаты расчетов распределения температуры газа и полноты сгорания по оси жаровой трубы при перераспределении воздуха, поступающего через смесительные патрубки с целью снижения области максимальных температур газа в зоне горения для уменьшения выброса окислов азота NOx. Видно, что перераспределение 50% смесительного воздуха в зоне горения значительно снижает протяженность высокотемпературной области и обеспечивает падение уровня выбросов NOx за счет уменьшения времени пребывания в этой зоне.

Таким образом, с помощью предложенной модели можно проследить за влиянием тех или иных конструктивных изменений в КС, вносимых в ходе ее доводки, на протекание процессов горения.

На основании проведенных исследований можно заключить, что, несмотря на успешную разработку и применение пакетов прикладных программ вычислительной газовой динамики, на практике могут быть эффективно использованы более простые модели, основанные на полуэмпирических зависимостях, позволяющие оперативно прогнозировать влияние тех или иных внешних факторов на характеристики процессов горения в реальных камерах сгорания и являющиеся более доступными при доводке ГТД.



ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

Проведены экспериментальные измерения нормальной и турбулентной скоростей горения газообразных углеводородных топлив.

Получена эмпирическая зависимость нормальной скорости горения от состава смеси, температуры, давления и балластировки продуктами сгорания.

Экспериментально выявлено влияние автотурбулизации на турбулентную скорость горения.

Получена зависимость для определения турбулентной скорости с учетом автотурбулизации.

Создана методика расчета характеристик камер сгорания на основе теории турбулентного горения.

Проведены расчеты характеристик камеры сгорания двигателя НК18СТ.



ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОТРАЖЕНЫ В СЛЕДУЮЩИХ ПУБЛИКАЦИЯХ

1. Хаблус Ахмед. Моделирование процесса сгорания топлива в камерах сгорания ГТД./ Мингазов Б.Г., Хаблус Ахмед // Авиационно-космическая техника и технология. - Харьков, Харьковский авиационный институт, 2004. - с.51-53.

2. Хаблус Ахмед. Определение нормальной скорости распространения пламени в горючей смеси / Мингазов Б.Г., Хаблус Ахмед // Тез. докл. междунар. научно-техн. конфер. «Рабочие процессы и технология двигателей». - Казань, 2005. - с.41-44.

3. A.A.Hablous. Turbulent theory for GTE combustion chambers. / B.G.Mingazov, A.A.Hablous // The second international symposium on no equilibrium processes combustion and atmospheric phenomena. 3-7 October, Sochi, Russia. 2005, p. 124-131.

4. Hablous Ahmed. A. Turbulent theory for GTE combustion chamber. First scientific conference of international Ph.d and M.sc. students of KSTU, 2005, p. 87.

5. Hablous Ahmed A. A role of Turbulation in a flame speed process. Second scientific conference of international Ph.d and M.sc. students of KSTU, 2006, p.91-95.

6. Хаблус Ахмед. Определение скорости турбулентного распространения пламени с учетом автотурбулизации потока. / Мингазов Б.Г., Хаблус Ахмед // Материалы докладов международной научно-технической конференции «Проблемы и перспективы развития двигателестроения», ч.II. - Самара, 2006. - с. 220.

7. Хаблус Ахмед. Роль автотурбулизации в процессе распространения пламени. / Мингазов Б.Г., Хаблус Ахмед // ИВУЗ «Авиационная техника». - Казань, 2006, №4. - с73-74.

Размещено на Allbest.ru

...