Разработка полной раздельной системы водоотведения города Ганцевичи

где d - диаметр трубы, м.

Минимальная глубина заложения трубопровода в диктующей точке принимается из сравнения этих условий, при этом принимается большая из них.

Минимально допустимая глубина уличной сети в начальной точке (Н_о, м), определяется по формуле

(5.11)

где - глубина заложения выпуска из самого удаленного здания жилого квартала (h_вып-h_min);

z_o -отметка поверхности земли в начальной точке уличной сети, м;

z_вып - отметка поверхности земли у выпуска, м;

i - уклон внутриквартальной сети (i = 0,008);

- суммарная длина внутриквартальной сети и присоедини-тельной ветки, м;

- разница в диаметрах уличной и внутриквартальной сетей, м.Для заполнения таблицы 5.6 гидравлического расчета необходимо определить начальную глубину заложения трубопровода главного коллектора 3-5. Так как в методических указаниях не дан расчет начальной глубины уличного коллектора 2-3, который соединяется с коллектором 3-5 в точке 3, то в качестве примера приведено определение начальной глубины коллектора 3-5.

Начальная глубина заложения трубопровода 3-5 определяется по формуле (5.11).

= 1,66 м.

Глубину выпуска определяем по двум условиям:

= 0,55 м;

= 1,0 м.

где d = 150мм - диаметр уличного коллектора 2-3;

- суммарная длина внутриквартальной сети и соединительной ветки, которую из отсутствия расчета принимаем равной 20 м;

i - уклон внутриквартальной сети, i = 0,008;

207,5м - отметка коллектора в точке 3 (см.табл.5.1);

207,3м - отметка поверхности земли у выпуска коллектора 2-3;

- разница в диаметрах трубопроводов коллекторов 2-3 и 3-5.

.

Гидравлический расчет коллектора 3-5 выполняем в виде таблицы 5.6, в которой в графы с [1] по [11], проставляются данные из таблиц 5.1 и 5.5.

В таблице 5.6 графы с [12] по [17] заполняются в такой последовательности:

- на начальном участке 3-3а в графу [16] заносится значение начальной глубины трубопровода = 1,66 м;

- начальная отметка дна лотка трубопровода, графа [14] равна разности начальной отметки поверхности земли, графа [10] и начальной глубины заложения трубопровода, графа [16];

[14] = [10] - [16] =207,5 - 1,66 = 205,84м

- конечная отметка дна лотка трубы, графа [15] равна разности начальной отметки дна лотка, графа [14] и падения напора, графа [9]

[15] = [14] - [9] =205,84-0,51=205,33м

- начальная отметка уровня воды в трубе, графа[12] равна сумме начальной отметки дна лотка, [14] и слоя воды в трубе [8];

[12] = [14] + [8] =205,84+0,15=205,99м

- конечная отметка уровня воды в трубе, графа[13] равна сумме конечной отметки дна лотка, [15] и слоя воды в трубе [8];

[13] = [15] + [8] =205,33+0,15=205,48м

- конечная отметка глубины заложения трубопровода равна разности конечной отметки поверхности земли, [11] и конечной отметке дна лотка, [15];

[17] = [11] - [15] =207,0-205,33=1,67

Если на первом и последующих участках коллектора диаметры трубопроводов одинаковы, то из графы [13] конечная отметка уровня воды первой строки переносится в графу [12] начальная отметка уровня воды второй строки (участок 3а-4) таблицы 5.6 и это численное значение равно 205,48м;

- начальная отметка дна лотка трубы, графа [14] равна разности начальной отметки уровня воды, графа [12] и слоя воды в трубе, графа [8];

[14] = [12] - [8] =205,48-0,15=205,33м

- конечная отметка дна лотка трубы, графа [15]будет равна разности начальной отметки дна лотка, графа [14] и падения напора, [9] на данном участке;

[15] = [14] - [9] =205,33-0,52=204,81м

- конечная отметка уровня воды, графа [13] равна сумме конечной отметки дна лотка, графа [15] и слоя воды в трубе, графа [8];

[13] = [15] + [8] =204,81+0,15=204,96м

- начальная отметка уровня воды в трубе, графа[12] равна сумме начальной отметки дна лотка, [14] и слоя воды в трубе [8];

[12] = [14] + [8] =205,33+0,15=205,48м

- начальная глубина заложения трубопровода, графа [16] равна разности начальной отметки поверхности земли, графа [10] и начальной отметке дна лотка, графа [14];

[16] = [10] - [14] =207,0-205,33=1,67м

- конечная отметка глубины заложения трубопровода равна разности конечной отметки поверхности земли, [11] и конечной отметке дна лотка, [15];

[17] = [11] - [15] =206,5-204,81=1,69м.

По такому принципу произведен расчет коллектора 3-5 и полученные данные сведены в табл. 5.6.

Если диаметры труб, графа [4] на участках коллектора имеют разное значение (,то нужно из конечной отметки дна лотка вышестоящей строки вычесть разницу диаметров труб (м) и перенести эту отметку в графу[14] последующей строки. Диаметр трубы на участке 13-28 равен 300мм, а диаметр трубы на участке 28-38 равен 700мм, поэтому разница в диаметрах труб составляет

?d = 0,7-0,3 = 0,4м

- для получения начальной отметки дна лотка на участке 28-38 нужно от конечной отметки дна лотка трубы участка 13-28 вычесть разницу диаметров (?d)

203,53-0,4 = 203,13м

- конечная отметка дна лотка трубы, графа [15]будет равна разности начальной отметки дна лотка, графа [14] и падения напора, [9] на данном участке;

[15] = [14] - [9] =203,13-0,11=203,02м

- конечная отметка уровня воды, графа [13] равна сумме конечной отметки дна лотка, графа [15] и слоя воды в трубе, графа [8];

[13] = [15] + [8] =203,02+0,35=203,37м

- начальная отметка уровня воды в трубе, графа[12] равна сумме начальной отметки дна лотка, [14] и слоя воды в трубе [8];

[12] = [14] + [8] =203,13+0,35=203,48

- начальная глубина заложения трубопровода, графа [16] равна разности начальной отметки поверхности земли, графа [10] и начальной отметке дна лотка, графа [14];

[16] = [10] - [14] =205,3-203,13 = 2,17м

- конечная отметка глубины заложения трубопровода равна разности конечной отметки поверхности земли, [11] и конечной отметке дна лотка, [15];

[17] = [11] - [15] =205,2-203,02 = 2,18м.

Аналогичным образом производится гидравлический расчет коллекторов районов города.



6. ПОСТРОЕНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ ПРОФИЛЕЙ КОЛЛЕКТОРОВ

Итогом гидравлического расчета является построение продольных профилей коллекторов.

Продольный профиль - это вертикальный разрез-разверстка верхнего слоя земли с запроектированным трубопроводом в направлении движения воды.

Продольный профиль выполняется в масштабах: горизонтальном, равном масштабу генерального плана города, то есть 1:10000 или 1:5000, и вертикальном, равном 1:50; 1:100; 1:200. В основании профиля заполняются 6 строк (полос) со следующими данными (сверху в низ):

- номера расчетных точек (колодцев);

- отметки поверхности земли, м;

- отметки дна лотков труб, м;

- расстояние между точками (колодцами);

- основание под трубопровод (естественное или насыпное);

- обозначение и материал труб.

Верхняя линия этих строк принимается за условный горизонт. Отметка его принимается на 8-10 метров ниже наименьшей отметки поверхности земли. Отметки поверхности земли на профиле фиксируются с точностью до 1 см, а отметки дна лотков - до 1 мм. Поверхность земли показывается между расчетными точками прямыми линиями.

Построение дна лотков трубопровода на участках коллектора производится от условного горизонта, а не от поверхности земли, чтобы исключить возможность распространения ошибки в построении поверхности земли на построение трубопровода.

На профиле также приводят данные о материале трубопровода и основания под него. В конце продольного профиля главного коллектора показывается насосная станция или смотровой колодец в конце расчетного участка. Между колодцами на продольном профиле коллектора указываются: расчетный расход (q_расч, м³/сек); диаметр трубопровода (d, мм); у; расчетная скорость (V_расч, м/сек); уклон (i) и степень наполнения (а).

При построении продольного профиля коллектора решается вопрос о соединении труб по высоте. Соединение трубопроводов осуществляется в пределах смотровых колодцев посредством открытых лотков по плавным кривым. В практике строительства водоотводящих сетей соединение труб по высоте осуществляют двумя способами: трубопроводов одного размера в мм «по воде», а трубопроводов разных диаметров «по верху трубы» или «шелыга в шелыгу». При соединении труб «по верху трубы» совмещают верхние части сводов труб, которые называют шелыгами.

По коллектору 3-5 на участках с одинаковым диаметром d₁ = d₂ = 750 мм трубы соединяются «по воде», а на участке 13-28 с диаметром d = 300 мм с участком 28-38 с диаметром d = 700 мм «шелыга в шелыгу».

В курсовой работе продольные профили коллекторов (первого, второго и главного) выполнен на миллиметровой бумаге формата А3 и приводятся в этой главе (рис. рис. 6.1, 6.2, 6.3).



7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ГЛАВНОЙ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ (ГНС) ПО ПЕРЕКАЧКЕ СТОЧНЫХ ВОД

Насосные станции систем водоотведения - это комплекс сооружений и оборудования, обеспечивающие отведение сточных вод. В насосной станции располагаются приемный резервуар и насосное оборудование. В помещении приемного резервуара насосной станции установлены решетки, на которых задерживаются отбросы, поступающие со сточной жидкостью.

При нанесении на генплан схемы водоотведения всегда решается вопрос расположения насосных станций подкачки и главной насосной станции, которая может располагаться в начале, в середине или в конце главного коллектора. Место расположения главной насосной станции на генплане определяется на основании сравнения технико-экономических вариантов схем водоотведения с насосными станциями.

Рис. 7.1. Высотная схема расположения насосной станции:

1 - самотечный подводящий трубопровод; 2 - насосная станция;

3 - напорный трубопровод; 4 - очистные сооружения

водоотведение коллектор насосный сточный

Для повышения надежности работы насосных станций в настоящее время применяют погружные насосы зарубежных фирм ITTFLYGT (Швеция) и KSB (Германия). Применение погружных насосов этих фирм обеспечивает ряд преимуществ в конструкции водоприемного колодца (приемный резервуар) и общей конструкции насосной станции.

Основными параметрами насосной станции по перекачке сточных вод являются: производительность станции (Q) и напор насосов (Н).

Производительность насосной станции по перекачке сточных вод равна среднему часовому притоку сточных вод от города (табл.1.3).

Напор насосных агрегатов, установленных на станции, определяется по формуле

где Н_г - геометрическая высота подъема сточной воды, м;

где - отметка площадки очистных сооружений (берется с генплана);

- отметка среднего уровня воды в приемном резервуаре станции, м;

= 204 м

Отметка среднего уровня воды в приемном резервуаре насосной станции определяется по формуле



где - отметка поверхности земли насосной станции 203,7, м;

- глубина подводящего трубопровода (табл.5.6), 2,76 м;

- высота слоя воды от дна подводящего трубопровода до среднего уровня воды в приемном резервуаре (табл.7.1) =1,3.

Таблица 7.1.Средние уровни воды в приемном резервуаре насосной станции

Глубина заложения подводящего трубопровода от поверхности земли, м	Высота слоя сточной воды от дна подводящего коллектора до среднего уровня воды в приемном резервуаре, м
до 3,0	1,3
4,0	1,1
5,0	0,8
до 7,0	0,6

Отметка среднего уровня воды в приемном резервуаре будет иметь следующее значение

.

Геометрическая высота подъема сточной воды составляет

Потери напора в трубопроводе определяются по формуле

где - потери напора по длине, м;

- местные потери, принимаемые равные 10% от потерь по длине.

Потери по длине в курсовой работе принимаем из расчета, что они составляют 4 метра на 1000м длины трубопровода.

Длина напорного трубопровода от насосной станции по перекачке сточных вод до очистных сооружений составляет 500м (генплан).

Тогда потери напора по длине составят:

1000 м -4 м

500 м - х

Местные потери напора будут равны

Потери напора в трубопроводе составят

Полный напор насосной станции будет равен

По каталогу (прил.1) и зная параметры насосной станции: производительностьQ=1397м³/час и напор Н= 6356 м устанавливаем марку насоса фирмы Wila 66LS с параметрами Q = 1397 м³/час и Н = 7.1м.



8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЕМКОСТИ ПРИЕМНОГО РЕЗЕРВУАРА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ

При определении вместимости приемного резервуара учитывается неравномерность притока бытовых, производственных и других вод, а также производительность установленных насосных агрегатов и режим их работы.

При отсутствии почасовых графиков притока и откачки вместимость приемного резервуара (W_рез), принимается не менее пятиминутной производительности наиболее мощного насоса станции (q_н, л/сек) по следующей формуле

где - производительность насоса, установленного на станции, л/сек.

Вместимость резервуара насосной станции с автоматическим режимом работы устанавливают из расчета 5-6 включений насосов за 1 час работы. Проверка числа включений производится графически - путем построения интегрального графика притока и откачки сточных вод в течение одного часа (рис.8.1).

Построение интегрального графика притока и откачки сточных вод осуществляется на миллиметровой бумаге формата А4. По оси Х откладывают время в минутах равное 1 часу. По оси Y среднечасовой приток сточных вод (табл.1.3). Соединяя с точкой 0 на оси Х точку на оси Y (Q =1713м³/час) получаем линию притока сточных вод на насосную станцию (I).

Значение среднего часового расхода по оси Y разбиваем на 5 частей и эти значения соединяем тонкими штриховыми линиями с линией притока сточных вод (I) и на ней эти соединения отмечаем точками. На оси Y отмечаем точкой часовой расход откачки сточных вод Q_h = 1397 м³/час (табл.1.3), принимая его за расход насоса, который откачивает воду из приемного резервуара насосной станции. Соединяя эти точки, получаем линию откачки сточных вод (II) принятым насосом из приемного резервуара. При помощи чертежных инструментов (линейки и треугольника), которые устанавливаем в точке О на оси Х накладываем линию откачки (II) на наклонную линию. Двигаясь к следующей точке на линии притока, устанавливаем треугольник под углом 90^о и опять с помощью линейки накладываем линию откачки (II) на линию притока (I) и получаем наклонную линию. Накладывая в отмеченных точках на линии притока сточных вод (I), линию откачки (II) при помощи чертежных приборов получаем ломаную линию (III), состоящую из прямолинейных и наклонных участков. Прямолинейные участки этой линии означают отключение насоса, наклонные включение насоса в работу и откачку сточной воды из приемного резервуара. Ломаная линия (III) является интегральным графиком притока и откачки сточных вод, поступающих на насосную станцию.



9. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДОЖДЕВОЙ СЕТИ

Задачей наружной дождевой сети является организованный и достаточно быстрый отвод выпавших на территории города и промышленных предприятий атмосферных осадков или талых вод. Быстрый отвод этих вод совершенно необходим, так как улицы и проезды покрыты усовершенствованным водонепроницаемым покрытием и во время сильных ливней может происходить затопление улиц и подвалов зданий, расположенных в низких местах.

Наружную дождевую (водосточную) сеть устраивают открытого, закрытого или смешанного типа. При закрытом типе отвода дождевых вод она поступает с поверхности земли в водоотводные лотки и через дождеприемники в сеть подземных трубопроводов, по которой они сплавляются по наикратчайшим расстояниям в ближайшие тальвеги или непосредственно в естественные водоемы самотеком. Для отвода атмосферных вод с плоских кровель зданий, а также цехов промышленных предприятий устраивают внутренние водостоки, размещенные в пределах зданий. Из внутренней сети атмосферные осадки отводят в наружную дождевую сеть.

9.1 Трассировка дождевой сети

В курсовой работе предусматривается проектирование дождевой сети для нескольких кварталов одного из районов города по заданию руководителя. Условно принимается, что водосток от этих кварталов имеет самостоятельный выпуск в реку.

Под трассированием сетей водоотведения в период их проектирования понимают выбор наиболее целесообразного расположения трубопроводов и изображение их осей на плане объекта водоотведения. Основной принцип трассирования - сбор поверхностных вод со всей территории населенного пункта и промышленных предприятий и подача их к месту выпуска в водный объект кратчайшим путем и по возможности самотеком. Размещение уличных магистралей поверхностного водоотведения зависит от расположения дождеприемников - внутри кварталов и на улицах или только на улицах, а также от схемы трассирования сетей относительно кварталов.

Трассировка главного коллектора дождевой сети указанных кварталов осуществляется по перпендикулярной схеме, а присоединение к нему уличных коллекторов выполняется по пониженной грани квартала. Сеть трассируется по уличным проездам прямолинейно с минимальным числом поворотов и пересечений с другими инженерными сооружениями. На главном коллекторе устанавливаются расчетные участки. Затем рассматриваемая территория кварталов разбивается на площади стока, тяготеющие к расчетным участкам. Разбивка территории на площади стока производится биссектрисами углов, образующихся осями уличных проездов. В площадь стока включаются как сами площади кварталов, так и зеленые насаждения (бульвары, газоны, парки).

9.2 Гидравлический расчет дождевой сети

Гидравлический расчет дождевой сети заключается в определении диаметров труб на пропуск расчетных расходов дождевых вод при полном наполнении сети. При расчете должны соблюдаться допустимые уклоны и скорости течения дождевых вод. Соединение труб в колодцах осуществляется способом «шелыга в шелыгу».

Согласно заданию руководителя необходимо произвести выкопировку указанных кварталов, в качестве примера, на рис.9.1 дана выкопировка кварталов г. Ганцевичи.

Гидравлический расчет дождевой сети выполняется следующим образом:

а) определяем многофакторный безразмерный параметр, зависящий от географического положения местности и метеорологических условий;

По действующему СТБ величину А рекомендуют определять по формуле

(9.2.1)

где - интенсивность дождя (л/сек с га) для данной местности, продолжительностью 20 минут при Р=1 год;

Р - период времени в годах, в течение которого дождь расчетной интенсивности будет превышен 1 раз;

- среднее число дождей в год, для Республики Беларусь = 150;

- метеорологический параметр, для Республики Беларусь = 1,54;

n - метеорологический параметр.

Интенсивность дождя () и метеорологический параметр (n) соответствующей местности (задание) определяются по картам изолиний (прил.2 и 3).

Для г. Ганцевичи, определенная по карте изолиний имеет значение =95, а метеорологический параметр - n = 0,7.

Параметр А, определенный по формуле (9.2.1) будет равен

б) определяем удельный расход или модуль стока дождевых вод, поступающих в сеть с 1га площади стока при t_p = 0, по формуле

, (9.2.2)



где - среднее значение коэффициента стока;

- коэффициент, учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент возникновения напорного режима, определяемый по табл.1 (прил.4);

t_con - продолжительность поверхностной концентрации дождя,мин.

Среднее значение коэффициента стока) является средневзвешенной величиной, зависящей от значений коэффициентов, характеризующих поверхности покрытий, по формуле

, (9.2.3)

где - площадь того иного вида покрытия в процентах или долях от единицы (по заданию на проектирование);

- коэффициенты, характеризующие различные поверхности.

Для водопроницаемых поверхностей определяется по табл. 2 (прил. 4), а для водонепроницаемых поверхностей по табл. 3 (прил. 4) в зависимости от значения параметра А.

Среднее значение коэффициента стока) в зависимости от значений коэффициентов покрытий дано в табл. 9.2.1.

Таблица9.2.1.Значение коэффициента стока

Вид покрытия	Площадь в долях от единицы	Табличное значение	Средневзвешенная величина
Кровля зданий	0,24	0,27	0,0648
Асфальтовое покрытие	0,26	0,22	0,0572
Брусчатка	0,1	0,224	0,0224
Щебеночное покрытие	0,2	0,125	0,025
Газон	0,2	0,038	0,0076
Итого…

Модуль стока (q_o), определенный по формуле (9.2.2) будет равен

в) главный коллектор дождевой сети разбиваем на расчетные участки и производим определение площадей стока, тяготеющих к каждому расчетному участку.

Далее гидравлический расчет ведем в табличной форме

г) на каждом участке коллектора определяем исчисленный расход по следующей формуле

, (9.2.4)

где F - площадь, обслуживаемая данным участком (общая), га.

д) для каждого участка коллектора задаемся скоростью течения дождевого стока, которая на первом участке принимается не менее 0,8 м/с, для остальных участков коллектора она не должна превышать значения 1,5 м/с и определяем продолжительность протока на участке по формуле

. (9.2.5)

Для заполнения первой строки графы[11] таблицы 9.2.3 нужно к полученному значению(t_p) прибавить t=5мин, для последующих строк к значению (t_p) нужно добавлять значение .

Значение коэффициента ц определяется по табл. 5 (прил.4) в соответствии с полученным временем и значением коэффициента n. Далее полученный коэффициент ц умножаем на исчисленный расход, графа [8] и заносится в графу [12].

Расчетный расход Q, л/с, графа [13] получается путем перемножения графы[8] на графу [12].

е) По величине расчетного расхода [13] и уклона поверхности земли, графа [14], приблизительно равному уклону поверхности земли на участке, производится гидравлический расчет при полном наполнении сети. Расхождение между расчетным расходом, графа [13] и пропускной способностью трубопровода, которая определяется по табл. 6 (прил.5) при полном наполнении трубыа = 1,0 допускается в пределах 5-10 %.

По табл. 6 (прил.5) при известном расходе, графа[13] и уклоне, графа [14] определяем диаметр трубопровода, графа [15] на каждом участке коллектора.

Падение напора, графа [16] равно произведению длины участка,графа[2] и уклона, графа [14].

Начальную глубину заложения дождевой сети в начальной точке первого участка определяем по формуле

(5.11)

где - глубина заложения выпуска из самого удаленного здания жилого квартала (h_вып = h_min);

z_o -отметка поверхности земли в начальной точке главного коллекторадождевой сети, м;

z_вып - отметка поверхности земли у выпуска внутреннего водостока, м;

i - уклон внутриквартальной дождевой сети (i = 0,007);

- суммарная длина внутриквартальной дождевой сети и присоединительной ветки, м;

- разница в диаметрах главного коллектора и внутри-квартальной дождевой сети, м.

Начальная глубина дождевого коллектора на участке 0-1 будет равна

Н^0-1= 0,95+(0,007·20)+(208,8-208,7)+0,1=1,29м.

Участок 0-1.

Данную величину (Н^0-1) вносим в графу [21] и определяем отметку дна лотка расчетного участка 0-1 графа [19] путем вычитания из отметки поверхности земли графа [17] отметку начальной глубины заложения графа [21]

208,8 - 1,29 = 207,5 м

Конечная отметка дна лотка на этом участке определяется путем вычитания из начальной отметки дна лотка графа [19] падения напора графа [15] и будет равна

207,5 - 0,8 = 206,7 м.

Конечная отметка глубины заложения трубы графа [22] на этом участке определяется путем вычитания из конечной отметки поверхности земли графа [18] конечной отметки дна лотка трубы графа [20] и равна

208,0 -206,7 = 1,3 м.

Участок 1-2.

Для получения начальной отметки дна лотка графа [21] на этом участке необходимо из графы [22] участка 0-1 вычесть разницу в диаметрах трубопровода, потому что диаметр трубы на участке 0-1 равен d=250мм а на участке 1-2 диаметр равен d=300мм и проставить ее в графу [21]

206,7 -0,05 = 206,65 м.

Для получения конечной отметки дна лотка трубы на этом участке графа [20] нужно из графы [19] вычесть падение напора графа [15]



206,65 - 0,7 = 205,95 м.

Начальную отметку глубины заложения трубы на этом участке графа [21] получаем путем вычитания из начальной отметки поверхности земли графа [17]

начальную отметку дна лотка трубы графа [19]

208,0 - 206,65 = 1,35 м.

Конечная отметка заложения трубы графа [22] определена путем вычитания из нее конечной отметки дна лотка трубы графа [20]

207,3 - 205,95 = 1,35 м.

Участок 2-3.

Для получения начальной отметки дна лотка графа [21] на этом участке необходимо из графы [22] участка 1-2 вычесть разницу в диаметрах трубопровода, потому что диаметр трубы на участке 1-2 равен d=300мм а на участке 2-3 диаметр равен d=350мм и проставить ее в графу [21]

205,95 -0,05 = 205,9 м.

Для получения конечной отметки дна лотка трубы на этом участке графа [20] нужно из графы [19] вычесть падение напора графа [15]

205,9 - 0,71 = 205,19 м.

Начальную отметку глубины заложения трубы на этом участке графа [21] получаем путем вычитания из начальной отметки поверхности земли графа [17] начальную отметку дна лотка трубы графа [19]

207,3 - 205,9 = 1,4 м.

Конечная отметка заложения трубы графа [22] определена путем вычитания из нее конечной отметки дна лотка трубы графа [20]

206,6 - 205,19 = 1,41 м.

Участок 3-вып.

Для определения начальной отметки дна лотка трубы графа [19] переносим конечную отметку дна лотка трубы из графы [20] участка 2-3 в графу [19] на данном участке без изменений, потому что диаметры трубопровода на этих участка одинаковы d_2-3 = d_3-вып.= 350 мм.

Для получения конечной отметки дна лотка трубы на этом участке графа [20] нужно из графы [19] вычесть падение напора графа [15]

205,19- 0,61 = 204,58 м.

Начальную отметку глубины заложения трубы на этом участке графа [21] получаем путем вычитания из начальной отметки поверхности земли графа [17]

начальную отметку дна лотка трубы графа [19]

206,6 - 205,9 = 1,41 м.

Конечная отметка заложения трубы графа [22] определена путем вычитания из нее конечной отметки дна лотка трубы графа [20]

206,0 - 204,58 = 1,42 м.

Все данные по расчету внесены в таблицу 9.2.3.

Таблица 9.2.3

Номера участков сети	Длина участка, м	Площадь стока,га	Модуль стока	Исчислен.	Скорость воды	Продолжительность притока,мин
		собствен.	боковая	транзит.	общая				tp	tp
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
0-1	200	4,36	-	-	4,36	3,32	14,48	0,8	4,25	9,25
1-2	240	1,52	5,79	4,36	11,67	3,32	38,74	0,89	4,59	13,84
2-3	240	1,44	4,7	11,67	17,81	3,32	59,13	0,93	4,38	18,22
3-В	150	-	2,34	17,81	20,15	3,32	66,9	1,02	2,5	20,72

Коэффициент	Расчетн.	Диаметр,	Падение напора	Уклон	Отметки. м	Глубина заложения трубопровода,м
					поверхн. земли	дна лотков
					начальн.	конечн.	начальн.	конечн.	начальн.	конечн.
12	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22
1,63	23,6	250	0,8	0,0004	208,8	208,0	207,5	206,7	1,29	1,3
1,28	49,58	300	0,7	0,0029	208,0	207,3	206,65	205,95	1,35	1,35
1,07	63,27	350	0,71	0,0029	207,3	206,6	205,9	205,19	1,4	1,41
0,965	64,56	350	0,61	0,0004	206,6	206,0	205,19	204,58	1,41	1,42

Размещено на Allbest.ru

...