Расчет и проектирование сварной раскосной фермы

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

Целью выполнения курсового проекта являются расширение теоретических знаний приобретенных при изучении темы ПМ «Расчет и проектирование сварных конструкций», закрепление, углубление, получение и развитие навыков по применению этих знаний для решения конкретных расчетно-конструкторских задач.

Задачами курсового проектирования являются приобретение навыков рационального расчета на прочность конструкции, ее элементов и сварных соединений; рационального конструктивного оформления сварных узлов; умение пользоваться научной, справочной литературой, ГОСТами и другой нормативной документацией.

Сварная ферма - это конструкция, состоящая из системы стержней, собранных в узлах таким образом, что стержни при работе испытывают только растяжение или сжатие, поэтому в сквозных конструкциях материал используется лучше, чем в балках со сплошной стенкой. Это является одним из преимуществ сквозных конструкций в виде решетчатых ферм по сравнению с балками со сплошными стенками, где присутствует изгиб.

В числе прочих преимуществ сварных ферм можно назвать их более меньшую массу по сравнению с клепаными конструкциями и балками со сплошными стенками, возможность соединения элементов различной толщины, широкое применение в различных областях народного хозяйства. Стержневые системы сварных ферм очень надежны, качественны и устойчивы. Они способны выдержать огромные нагрузки, в то время как на их изготовление идет сравнительно небольшое количество металла, что делает фермы экономически выгодными по сравнению с другими конструкциями.

По конструктивному признаку различаются фермы пространственные и плоские; пространственные в свою очередь могут быть одностенчатыми легкими и двустенчатыми тяжелыми. Легкие одностенчатые фермы применяют в качестве стропильных ферм, поддерживающих кровельное перекрытие зданий, а также в крановых мостах малой и средней грузоподъемности; тяжелые двустенчатые фермы - для несущей конструкции большепролетных железнодорожных мостов.

По способу изготовления фермы бывают сварными и клепаными. В настоящее время фермы изготовляются главным образом при помощи сварки и лишь монтажные стыки и соединения часто исполняются на заклепках и болтах.

По форме сечения различают фермы треугольные, раскосные, ромбические и полу раскосные.

Фермы применяются в железнодорожных и других мостах в качестве поддерживающих конструкций перекрытий различных сооружений (промышленных цехов, гражданских и общественных зданий, ангаров, эллингов и пр.), для остовов подъемных кранов и т.д.

В ближайшее десятилетие основным материалом для производства сварных конструкций будет оставаться сталь. Но в сварных конструкциях применяют также алюминий и его сплавы, а для изделий новой техники - молибден, ниобий, вольфрам, цирконий, тантал и другие тугоплавкие сплавы.

Разработка технологии сварки эти металлов, новых технологических процессов, сварочных материалов и процессов термической обработки сварных соединений требует основательной теоретической подготовки в области сварочных процессов.

В строительстве чаще всего применяют малоуглеродистые стали, к которым относятся стали с содержанием углерода до 0,25%, среднеуглеродистые стали с содержанием углерода от 0,23 до 0,35%. Углеродистые стали с большим содержанием углерода свариваются плохо и поэтому в сварных конструкциях почти не применяются.

В данном проекте будем производить проектирование сварной раскосной фермы, изготовленной из стали Ст3.

Ст3 группа А (ГОСТ-380-60) -малоуглеродистая сталь, обыкновенного качества; содержание углерода от 0,14 до 0,22%, применяемая чаще других в изготовлении сварных конструкций, т.к. эта сталь является хорошо свариваемой.

Конечная цель сварочного производства - выпуск экономичных сварных конструкций, отвечающих по своим конструктивным формам, механическим и физическим свойствам тому эксплуатационному назначению и условиям работы, для которых они создаются. Обеспечение рациональных форм и определение оптимальных сечений элементов конструкций относится к задачам проектирования.

Таблица 1. Механические свойства сплава Ст3кп ГОСТ 380-88

Предел текучести у, кгс/мм2	Временное сопротивление ув, кгс/мм2	Относительное удлинение д, %
не менее 22-24	не менее 37-49	не менее 23-26

1. Исходные данные

Рис. 1. Схема фермы

F1 = 6 т.с.

F2 = 5 т.с.

F3 = 5 т.с.

F4 = 15 т.с.

F5 = 8 т.с.

F6 = 20 т.с.

F7 = 3 т.с.

L = 16 м

D = h = 4 м

б = 45

2. Определение опорных реакций

?МА = 0 (1)

(2)

(3)

Проверка

(4)

опорные реакции посчитаны верно

3. Определение усилий в элементах фермы

Рис. 2. Сечения фермы

RAy = 29,25 т.с.;

RBy = 29,75 т.с.;

RAх = 3т.с.

Сечение 1-1

Рис. 3. Сечение 1-1

 (5)

(6)

(7)

Сечение 2-2

Рис. 4. Сечение 2-2

(8)

(9)

(10)

Сечение 3-3

Рис. 5. Сечение 3-3

(11)

(12)

(13)

Сечение 4-4

Рис. 6. Сечение 4-4

(14)

(15)

(16)

Сечение 5-5

Рис. 7. Сечение 5-5

(17)

Сечение 6-6

Рис. 8. Сечение 6-6

(18)

Сечение 7-7

Рис. 9. Сечение 7-7

0 (19)

Сечение 8-8

Рис. 10. Сечение 8-8

(20)

Сечение 9-9



Рис. 11. Сечение 9-9

(21)

Таблица 2. Расчетные усилия элементов фермы

№ Элемента	1	2	3	4	5	6	7	8	9
Геометрическая длина, м	4	4	5,65	4	4	4	5,65	4	4
Усилие в элементе, тс	-29,25	-29,25	41,78	-3	-6	-29,25	-11,78	34,5	8

Таблица 3

Верхний пояс «-»	2	6	10	14
	-29,25	- 29,25	- 32,75	- 32,75
Нижний пояс «+»	4	8	12	16
	3	34,5	34,5	0

4. Расчет элементов фермы

Расчет верхнего сжатого пояса

Таблица 4. Усилия верхнего пояса

N2	N6	N10	N14
-29,25	-29,25	-32,75	-32,75

Nmax = 32,75 т.с. = - 32750 кгс

Определяем требуемую площадь сечения.

Т.к. стержни сжаты, площадь сечения определяется из условия расчета на устойчивость.

(22)

Nmax - максимальное сжимающее усилие

ц = 0,5

(23)

уТ - предел текучести для стали Ст.3

уТ = 2200 кгс/см2

Кзп - коэффициент запаса прочности

Кзп = 1,5-1,7 = 1,5

Сечение состоит из двух уголков, поэтому необходимо определить площадь одного уголка.

(24)

Подбираем профильный прокат

Уголок 100Ч100Ч12, А = 22,8 см2

Јх = 2 Јх1 (25)

где Јх - момент инерции всего сечения относительно материальной оси,

Јх1 - момент инерции сечения относительно собственной оси, определяется по таблице сортамента. Jx1 = 208,90 см4

Jx = 2 * 208,90 = 417,80 см4

Јy = 2 (Јy1 + А * а) (26)

где Јy - момент инерции всего сечения относительно свободной оси,

Јy1 - момент инерции отдельной ветви относительно собственной оси, Јy1 = 208,90 см4

А - площадь сечения одной ветви, А = 22,8 см2

а - расстояние между осью всего сечения и собственной осью ветви.

a = z0 + S/2

Рис. 12. Сечение верхнего пояса

где z0 - расстояние от центра тяжести до наружней грани полки, z0 = 2,91 см

S - толщина косынки, для нагрузок до 40 тс S = 1 см

a = 2,91 + Ѕ = 3,41 см

Јy = 2 (208,90 + 22,8 * 2,91) = 550,50 см

Радиусы инерции сечения:

 (27)

(28)

где - радиус инерции всего сечения относительно оси,

- радиус инерции всего сечения относительно оси,

Гибкости стержней:

(29)

(30)

(31)

где лx- гибкость стержня относительно оси x,

лy - гибкость стержня относительно оси y,

лпр - приведённая гибкость определяется для сквозных сечений,

лb - гибкость отдельной ветви относительно собственной оси, принимаем = 40.

lp - расчётная длина стержня, lp = lг = 4 м = 400 см - для верхнего пояса

лmax =

По определяется коэффициент продольного изгиба по таблице I приложения = 0,69

Сечение стержня проверяется на устойчивость

(32)

A - площадь всего сечения, А = 2 * А1 = 2 * 22,8 = 45,6 см2

Пояс недогружен на 29,03%, подбираем другой уголок

Подберём уголок 100Ч100Ч8, А = 15,60 см2

Jx1 = 147,19 см

Jx = 2 * 147,19 = 294,38 см

a = 2,75 + Ѕ = 3,25 см

Јy = 2 (147,19 + 15,60 * 3,25) = 395,78 см

Радиусы инерции сечения:

Гибкости стержней:

lp = lг = 4 м = 400 см

лmax =

По определяется коэффициент продольного изгиба по таблице I приложения,= 0,67

Сечение стержня проверяется на устойчивость

А = 2 * А1 = 2 * 15,60 = 31,20 см2

Пояс перегружен на 6,82%

Принимаем уголок 100Ч100Ч8

Расчет сечения нижнего растянутого пояса.

Таблица 5. Усилия нижнего пояса

N4	N8	N12	N16
3	34,50	34,50	0

(33)

Nmax = 34,50 т.с. = 34500 кгс

Определим площадь одного профильного проката

Подбираем профильный прокат.

Уголок 80Ч80Ч8, А = 12,30 см2

Jx1 = Јy1 = 73,36 см4 по таблице сортамента для уголка 80Ч80Ч8

z0 = 2,27 см - расстояние от центра тяжести до наружной грани полки,

Рис. 13. Сечение нижнего пояса

a = 2,27 + Ѕ = 2,77 см

Јy = 2 (73,36 + 12,30 • 2,27) = 202,56 см4

Jx = 2 · 73,36 = 146,72 см4

Радиусы инерции сечения:

Гибкости стержней:

lp = lг = 4 м = 400 см - для нижнего пояса

лmax =

150 - для поясов, данный уголок подходит для растянутого нижнего пояса. Принимаем уголок 80Ч80Ч8.

Расчет сечения сжатых опорных стоек

Таблица 6. Усилия в опорных стойках

N1	N17
29,25	-29,75

Nmax = -29,75 т.с. = -29750 кгс.

Подбираем профильный прокат и определяем требуемую площадь из условий расчета на устойчивость

Определим площадь одного профильного проката

Подбираем профильный прокат

Уголок 125Ч125Ч9, А = 22,00 см2

Јy1 = Jx1 = 327,48 см4 - по таблице сортамента для уголка 125Ч125Ч9

z0 = 3,40 см - расстояние от центра тяжести до наружной грани полки

a = 3,40 + Ѕ = 3,90 см

Јy = 2 (327,48 + 22,00 • 3,90) = 862,56 см4

Jx = 2 · 327,48 = 654,96 см4

Радиусы инерции сечения:

Гибкости стержней:

lp = 0,8·lг = 3,2 м = 320 см - для опорных стоек

лmax =

По определяется коэффициент продольного изгиба по таблице I приложения

= 0,84

Сечение стержня проверяется на устойчивость

А = 2 · А1 = 2 · 22,00 = 44,00 см2

Пояс перегружен на 9,76%

Принимаем уголок 125Ч125Ч9

Nmax = 48,50 т.с. = 48500 кгс

Подбираем профильный прокат и определяем требуемую площадь из условий расчета на прочность

Определим площадь одного профильного проката

Подбираем профильный прокат

Уголок 110Ч110Ч8, А=17,20 см2

Jx1 = Јy1 = 198,17 см4 по таблице сортамента для уголка 110Ч110Ч8

z0 = 0,73 см - расстояние от центра тяжести до наружней грани полки

S - толщина косынки, для нагрузок до 40 тс S = 1 см

a = 3,00 + Ѕ = 3,50 см

Јy = 2 (198,17 + 17,20 • 3,50) = 516,74 см4

Jx = 2 · 198,17 = 396,34 см4

Рис. 14. Сечение раскоса

Радиусы инерции сечения:

Гибкости стержней:

lp = 0,8·lг = 3,2 м = 320 см - для раскосов

лmax =

350 - для поясов, данный уголок подходит для растянутого раскоса. Принимаем уголок 110Ч110Ч8

Расчет сечения стоек.

Таблица 7. Усилия в стойках

N5	N9	N13
-6	8	-5

Nmax = 8 тс = 8000 кгс

Подбираем профильный прокат и определяем требуемую площадь из условий расчета на прочность

Определим площадь одного профильного проката

Подбираем профильный прокат

Уголок 50Ч50Ч3, А=2,96 см2

Јy1 = Jx1 = 7,11 см4 - по таблице сортамента

z0 = 1,33 см - расстояние от центра тяжести до наружней грани полки

a = 1,33 + Ѕ = 1,83 см

Јy = 2 (7,11 + 2,96 • 1,83) = 25,05 см4

Jx = 2 · 7,11 = 14,22 см4

Рис. 15. Сечение стойки

Радиусы инерции сечения:

Гибкости стержней:

lp = 0,8·lг = 3,2 м = 320 см - для стоек

лmax = 350 - для поясов, данный уголок подходит для растянутых стоек. Принимаем уголок 50Ч50Ч3

Таблица 8

Наименование элемента	Номера элементов	Тип сечения	Площадь сечения, см2
Верхний пояс	2, 6, 10, 14	100*100*8	15,60
Нижний пояс	4, 8, 12, 16	80*80*8	12,30
Раскосы	3, 7, 11, 15	110*110*8	17,20
Опорные стойки	1, 17	125*125*9	22,00
Стойки	5, 9, 13	50*50*3	2,96

5. Расчет и конструирование узлов фермы

Расчет узлов Б, Д

Таблица 9. Усилия в узлах Б и Д

Узел Б	Узел Д
N1 = -29,25 т.с	N17 = 29,75 т.с
N3 = -41,78 т.с.	N15 = 42,50 т.с.

Nmax = 42,50 т.с. = 42500 кгс

Расчёт суммарной длины шва:

 (34)

k - катет шва,

k = 0,5 * S = 0,5 * 0,8 = 0,4 мм

Допускаемое напряжение металла шва

[уш] = к * [у] (35)

[уш] = л * [у] = 0,7 * 1466,66 = 1026,66 кгс/см2

N'i - усилие, действующее на элемент.

При составном сечении:

N'i = Nmax/2 (36)

При приварке равнополочных уголков:

(37)

где - длина нахлёстки,

- длина наиболее нагруженного флангового шва,

- суммарная длина фланговых швов,

(38)

где - длина лобового шва, = 11см

Размер косынки определяем графическим способом:

Рис. 16. Узлы Б, Д

lк = 54,38 см; bк = 57,27 см.

Швы, присоединяющие косынки к поясам, проверяются на прочность:

(39)

где - напряжение в металле шва, - допускаемое напряжение для металла шва, - длина шва, равная длине косынки, - количество швов, -усилие, стремящееся сдвинуть косынку относительно пояса.

Nk = 32,75 тс = 32750 кгс

Если косынка выступает за пояс, то заваривается 4 шва, т.е. n=4.

кгс/см2

Косынка 54,38 Ч 57,27 см

Расчет узлов И, К.

Таблица 10. Усилия в узлах И и К

Узел И	Узел К
N5 = - 6т.с.	N13 = - 5т.с.

Nmax = 6т.с. = 6000 кгс

Расчёт суммарной длины шва:

k = 0,7 * S = 0,7 * 0,3 = 0,21 см

= 5 см - длина лобового шва

Размер косынки определяем графическим способом:



Рис. 17. Узлы И, К

lк = 15 см; bк = 23,42 см;

Проверяем на прочность шов, присоединяющий косынку к поясу

Nk = Nmax = 6,00 тс = 6000 кгс

кгс/см2

Косынка 15 Ч 23,42 см

Расчет узла Г.

N7 = -11,78 т.с.; N11 = -6,78 т.с.; N9 = 8 т.с.

Nmax = 11,78 т.с. = 11780 кгс

Расчёт суммарной длины шва:

k = 0,5 * S = 0,5 * 0,8 = 0,4 мм

= 11см - длина лобового шва,

Размер косынки определяем графическим способом:

Рис. 18 Узел Г

lк = 36,40 см; bк = 25,47 см;

Проверяем на прочность шов, присоединяющий косынку к поясу

Nk = 11,78 тс = 11780 кгс

Косынка 33,28 Ч 23,92 см

Расчет узла Л

Узел Л

N9 = 8 т.с.

Nmax= 8 т.с.

Расчёт суммарной длины шва:

k = 0,7 * S = 0,7 * 0,3 = 0,21 см

= 5 см - длина лобового шва

Размер косынки определяем графическим способом:

Рис. 19. Узел Л

lк = 15 см; bк = 26,05 см;

Проверяем на прочность шов, присоединяющий косынку к поясу

Nk = Nmax = 8,00 тс = 8000 кгс

Косынка 15 Ч 26,05 см

Расчет узлов Ж, Е

Таблица 11. Усилия в узлах Ж, Е

Узел Ж	Узел Е
N3 = -41,78 т.с.	N11 = -6,78 т.с
N5 = -6 т.с.	N13 = -5 т.с
N7 = -11,78 т.с.	N15 = 42,50 т.с.

Nmax = 42,50 т.с. = 42500 кгс

Расчёт суммарной длины шва:

k = 0,5 * S = 0,5 * 0,8 = 0,4 мм

= 11см - длина лобового шва,

Размер косынки определяем графическим способом:

Рис. 20. Узлы Ж, Е

lк = 100,37 см; bк = 49,92 см.

Швы, присоединяющие косынки к поясам, проверяются на прочность:

Nk = 42.50 тс = 42500 кгс

Косынка 100,37 Ч 49,92 см

Расчет опорных узлов А, В.

Расчет ведем по максимально допустимым условиям.

Катет шва k = 0,5 * 0,9 = 0,45 см.

Площадь сечения опорной стойки А1 = 22,0 см2

Nmax1 = = 1466,66 * 22,0 = 32266,52 кгс.

Необходимая длина шва:

Длина фланговых швов:

lф = 69,84 * 0,3 = 20,95 см;

Величина нахлестки:

Определяем размеры опорной плиты:

Ширина опорной стойки: bп = 2 * 12,5 + 1 = 26 см.

Ширина опорной плиты: bпл = 1,2…1,5 * bп = 26 * 1,5 = 39 см.

Длина опорной плиты: lпл = 1…1,5· bпл = 1,2 * 39 = 46,8 см.

Толщина опорной плиты: Sпл = 1,6…4 см. Принимаем 4 см.

где: bпл - ширина плиты,

bп - ширина пояса,

lпл - длина плиты,

Sпл - толщина плиты.



Рис. 21. Опорные узлы А, В

6. Расчет массы фермы

Расчет массы деталей из профильного проката

(40)

где гпр - линейная плотность материала, определяется по таблицам сортамента,

lф - фактическая длина элемента, определяется по чертежу.

Данные расчёта заносятся в таблицу.

Таблица 11

№	Наименование	Профиль проката	Длина lф, м	Масса 1м профиля гпр, кг	Масса 1 детали, кг	Кол-во, шт	Масса всех деталей, кг
1	Верхний пояс	100Ч100Ч8	16,07	12,25	196,86	1	196,86
2	Нижний пояс	80Ч80Ч8	16,07	9,65	155,08	1	155,08
3	Раскосы	110Ч110Ч8	5,31 5,23	13,50	71,68 70,61	2 2	284,58
4	Опорные стойки	125Ч125Ч9	3,83	17,30	66,26	2	132,52
2	Стойки	50Ч50Ч3	3,83	2,32	8,89	3	26,67
Итого	795,71

Расчет массы деталей из листового проката

(41)

где V - объём детали,

г - плотность материала.

Для стали г = 7,85 г/см3

(42)

где l - длина детали, b - ширина детали, s - толщина детали.

Таблица 12

Наим.	Высота b, см	Длина, l, см	Толщина, S, см	Объём V, см3	Плотность г, г/см3	Масса детали, кг	Кол-во, шт.	Масса всех деталей, кг
Косынка	57,27	54,38	1,0	3114,34	7,85	24,45	2	48,90
Косынка	23,42	15,0	1,0	351,30	7,85	2,76	2	5,52
Косынка	23,92	33,28	1,0	796,06	7,85	6,25	1	6,25
Косынка	26,05	15,0	1,0	390,75	7,85	3,07	1	3,07
Косынка	49,92	100,37	1,0	5010,47	7,85	39,33	2	786,66
Косынка	28,78	46,8	1,0	1193,19	7,85	9,37	2	18,74
Плита	39,0	46,8	4,0	7300,80	7,85	57,31	2	114,62
Итого:	275,75

Расчет массы наплавленного металла

Мш = Vш * г (43)

где Vш - объём металла шва,

г = 7,85 г/см3

Vш = Аш * lш (44)

где Аш - площадь поперечного сечения наплавленного металла,

lш - суммарная длина швов одного катета.

Для углового шва без разделки кромок площадь сечения наплавленного металла подсчитывается по формуле:

(45)

где q - усиление шва, мм (принимаем q =1)

При к = 2,1 мм Аш = 4,41 мм2

к = 4 мм Аш = 12,2 мм2

к = 4,5 мм Аш = 14,85 мм2

№1 Н1 - Д 2,1

№2 Н1 - Д 4

№3 Н1 -Д 4,5

№4 Т1 - Д 2,1

№5 Т1 - Д 4

№6 Т1 - Д 4,5

Расчет длины швов

Таблица 13

№ шва	Условн. обозн.	Катет шва, мм	Длина шва, см	Кол-во швов, шт	Длина всех швов, см
№1	Н1	Д 2,1	18,03 20,59 53,65 23,81	4 2 4 2	72,12 41,18 214,6 47,62 Итого: 375,52
№2	Н1	Д 4	76,74 66 18,75 45,5 19,3 65,25 125,46 66,05	4 4 6 2 4 4 4 8	306,96 264 112,5 91 77,2 261 501,84 528,4 Итого: 2142,9
№3	Н1	Д4,5	67,85 30,98	4 4	271,4 123,92 Итого: 395,32
№4	Т1	Д 2,1	13,03 15,59 48,65 18,81	4 2 4 2	52,12 31,18 194,6 37,62 Итого: 315,52
№5	Т1	Д 4	55 66,74 18,75 45,5 8,3 57,25 125,46 55,05	4 4 6 2 4 4 4 8	220 266,96 112,2 91 33,2 229 501,6 440,4 Итого: 1894,43
№6	Т1	Д 4,5	55,35 18,48	4 4	221,4 73,92 Итого: 295,32

Расчет массы швов.

Таблица 14

Условн. обозн.	Катет шва, см	Площадь сечения шва, см	Суммарная, длина шва, см	Vш, см3	Г материала, г/см3	Масса всех швов, кг
№1	0,21	0,044	375,52	16,52288	7,85	0,13
№2	0,4	0,122	2142,9	261,4338	7,85	2,05
№3	0,45	0,1485	395,32	58,70502	7,85	0,46
№4	0,21	0,044	315,52	13,88288	7,85	0,11
№5	0,4	0,122	1894,43	231,1205	7,85	1,81
№6	0,45	0,1485	295,32	43,85502	7,85	0,34
Итого:	4,91 е

Масса фермы:

М = Мпр +Мл +Мш = 795,71 + + 4,91 = 1076,37 кг

Процент массы швов от массы фермы:

(46)

Заключение

сварной ферма профильный стержень

1. В курсовой работе нами была рассчитана и спроектирована сварная раскосная ферма. Материал для фермы - сталь Ст3. Ст3 группа А (ГОСТ-380-60) -малоуглеродистая сталь, обыкновенного качества; содержание углерода от 0,14 до 0,22%, применяемая чаще других в изготовлении сварных конструкций, т.к. эта сталь является хорошо свариваемой.

Соединение элементов фермы осуществлялось РДС;

2. Были произведены расчеты опорных реакций фермы, путем составления уравнений статики, произведена проверка правильности их определения;

3. Определены усилия в элементах фермы с помощью аналитического метода - метода сечений: для этого ферму разделили на группы: верхний пояс, нижний пояс, раскосы, опорные стойки и стойки.

4. Произведен расчет и конструирование элементов ферм.

Были подобраны типы сечения, по таблице сортамента определен необходимый прокатный профиль. Произведены расчеты на прочность и устойчивость всех элементов фермы. Недогруз и перегруз всех рассматриваемых элементов, находится в пределах допуска (до 20%).

5. Рассчитана масса фермы, которая состоит из массы сварных швов, масса наплавленного металла и массы листового металла.

6. Также было рассчитано процентное соотношение массы швов к массе фермы, которое составила 0,45%.

Список литературы

1. Майзель В.С., Навроцкий Д.И. «Сварочные конструкции». М. «Машиностроение». 1969г.

2. Николаев Г.А. «Расчет сварных соединений и прочность сварных конструкций». М. «Высшая школа», 1965 г.

3. ГОСТ 8509-74. Сталь прокатная угловая равнополочная.

Размещено на Allbest.ru

...