Электродвигатель асинхронный трехфазный с короткозамкнутым ротором

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧЕРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

(«ФБГОУ ВПО ВГТУ»)

Кафедра электромеханических систем и электроснабжения

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

По дисциплине «Теория преобразования энергии в электромеханических системах»

Тема проекта Электродвигатель асинхронный трехфазный с короткозамкнутым ротором

Воронеж 2017



ОГЛАВЛЕНИЕ

• ВВЕДЕНИЕ
• 1. ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЙ РАСЧЕТ
• 1.1 Выбор главных размеров
• 1.2 Определение числа пазов статора и сечения провода обмотки статора
• 1.3 Расчет размеров зубцовой зоны статора
• 1.4 Расчет ротора
• 1.5 расчет намагничивающего тока
• 1.6 Параметры рабочего режима
• 1.7 Расчет потерь
• 1.8 Расчет рабочих характеристик
• 1.9 Расчет пусковых характеристик
• 2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ
• 3. РАСЧЕТ ВЕНТИЛЯЦИИ
• ПРИЛОЖЕНИЕ
• СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


ВВЕДЕНИЕ

Проектирование асинхронного двигателя позволит детально познакомиться с его конструкцией, реализовать процесс проектирования отдельного устройства, прочувствовать ограничения, налагаемые на конструкцию устройства системой стандартизации в промышленности.

Асинхронный двигатель (АД) является идеальным объектом для выполнения учебного проектирования: конструкция его умеренно сложна и основана на неоднозначных физических эффектах -- электромагнитной индукции, эффекта вытеснения тока, эффекта магнитного насыщения, взаимодействия проводников с током и магнитных полей. Двигатель как устройство ограничен с двух сторон: со стороны вала (размеры, пусковой момент, динамика) и со стороны сети (пусковой ток, уровень напряжения, частота). Проектирование именно АД позволяет избежать чисто механических вопросов - отсутствует коллектор, контактные кольца, щетки. В то же время именно АД является до сих пор наиболее используемым в промышленности ив целом в народном хозяйстве.

Современное проектирование базируется на значительно большей вариантности и широком использовании математического моделирования и для обучения не подходит, в силу его закрытости, оторванности от основных закономерностей теории электромеханики.

Не зная внутренних процессов, компьютерными моделями зачастую пользуются, как «черным ящиком», а это недопустимо для профессионалов -- электромехаников.



1. ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЙ РАСЧЁТ

1.1 Выбор главных размеров

Частота вращения:

По высоте оси вращения находим наружный диаметр статора (рисунок 1)

Внутренний диаметр статора (приближённо):

где коэффициент, характеризующий отношения внутренних и наружных диаметров сердечников статоров асинхронных двигателей (рисунок 2).

Полюсное деление:

Расчётная мощность:

где

отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению, которое может быть приближённо определено по рисунку 4.

Поскольку предварительные значения и не указаны в задании на проектирования, воспользуемся кривыми по рисунку 3, откуда:

КПД

коэффициент мощности.

Электромагнитные нагрузки (предварительно, по рисунку 5):

Линейная нагрузка в интервале
Индукция в воздушном зазоре в интервале

Обмоточный коэффициент для основной обмотки (предварительно):

Для однослойных обмоток

Расчетная длина воздушного зазора:

В асинхронных двигателях, длина сердечников которых не превышает 250-300 мм, радиальных вентиляционных каналов не делают. Сердечники шихтуются в один пакет, для такой конструкции:

,

где коэффициент формы поля (предварительно);

синхронная угловая скорость вала двигателя:



Для проверки правильности выбора главных размеров определим отношение:

Значение лямбда должно лежать в пределах (рисунок 6)

Полученное значение входит в заданные пределы.

1.2 Определение числа пазов статора и сечение провода обмотки статора

Предельные значения : ( рисунок 7 для

Число пазов статора:

Принимаем тогда:

Число катушечных групп:

Где число фаз обмотки статора.

Зубцовое деление статора (окончательно):

Окончательное зубцовое деление статора находится в указанных выше пределах , для двигателей с не должно быть менее 6-7 мм, как видим, в обоих случаях справедливость сохраняется.

Номинальный ток обмотки статора:

Число эффективных проводников в пазу при a = 1:

Принимаем окончательно:

Число витков в фазе обмотки:

Линейная нагрузка (окончательно):



Окончательное значение линейной нагрузки должно незначительно отличаться от принятого ранее, не более 5% (условие выполняется).

Значение потока:

где обмоточный коэффициент, рассчитываемый в зависимости от числа катушечных групп:

Для первой гармоники:

Индукция в воздушном зазоре:

Полученное значение не выходит за пределы рекомендуемой области (рисунок 5)

Плотность тока в обмотке статора (предварительно):

где (А = (рисунок 8)

Сечение эффективного проводника (предварительно):

При выборе марки обмоточного провода руководствуемся рекомендациями учебника «Проектирование электрических машин» Копылов 1980 г., с 172, второй абзац, в которой указано, что в обмотках, предназначенных для механизированной укладки, диаметр изолированного провода обычно берут не более 1,4 мм. Воспользуемся таблицей для подбора сечения и числа элементарных проводников составляющих один эффективный, таким образом, чтобы диаметр элементарных проводников не выходил за указанные пределы, а их суммарная площадь сечения была близка к расчётному сечению эффективного проводника:

Принимаем ближайший стандартный провод: ПНЭТ - провод круглый медного сечения, эмалированный полиимидным лаком марки ПЭТ-имид, предназначенные для изготовления обмоток электрических машин, аппаратов и приборов с температурой эксплуатации до 220 :

Диаметр неизолированного провода:

Диаметр изолированного провода:

Уточняем сечение эффективного проводника (окончательно):

Плотность тока в обмотке статора (окончательно):



Развернутая схема стандартной обмотки приведена на рисунке.
Звезда пазовых ЭДС приведена

1.3 Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора

Принимаем предварительно

где коэффициент заполнения сталью магнитопроводов статора и ротора асинхронных двигателей (рисунок 9).

Высота ярма статора:

В связи с тем, что данное значение высоты ярма статора оказалось малым условием доброкачественного коэффициента заполнения паза статора, увеличим значение до 46,5 мм, уменьшив тем самым паз заполнения обмотки статора

Размеры паза в штампе принимаем

Высота паза статора:



Ширина паза статора в нижнем основании:

Ширина паза в верхнем основании:

где угол наклона грани клиновой части в двигателях серии 4А.

.

Высота клиновой части паза при

Расстояние между основаниями паза статора:

Размеры паза в свету с учетом припуска на сборку (при высоте оси вращения в 132 мм имеем припуски по 0,1 мм рисунок 10):

Площадь поперечного сечения паза корпусной изоляции в пазе:

где мм - односторонняя толщина изоляции в пазу;

Площадь поперечного сечения прокладок примем:

Площадь поперечного сечения для размещения проводников:

Коэффициент заполнения паза:

Полученное значение должно находиться в пределах 0,7..0,75. Наше значение находится в указанных пределах.

1.4 Расчёт ротора

Воздушный зазор выберем исходя по зависимости воздушного зазора от внутреннего диаметра статора (рисунок 15) :

Число пазов ротора (рисунок 11):

Без скоса: 11, 12, 15, 21, 22.

Согласно рекомендации, в двигателях малой мощности обычно выполняют , тогда принимаем

Внешний диаметр:

Длина:

Зубцовое деление:

Внутренний диаметр ротора равен диаметру вала, так как сердечник непосредственно насажан на вал:

где коэффициент для расчёта диаметра вала асинхронных двигателей.

Коэффициент приведения токов:

Ток в стержне ротора:



где коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания и сопротивления обмоток на отношение

Площадь поперечного сечения стержня:

где - плотность тока в стержне литой клетки, выбираем значение

В двигателях с высотами вращения до 400 мм наиболее широко распространены роторы с литыми обмотками, при которых возможно выполнение любых требующихся по расчету конфигурации и размерных соотношений стрежней с учетом возможности качественной заливки. Выполняют так же двух клеточные роторы с литой обмоткой. Они, как правильно, имеют фигурные стержни рабочей обмотки и общие замыкающие кольца.

Паз ротора - грушевидный закрытый, рассматривается режим работы продолжительный, то из условия построения и выбора формы пазов ротора ясно, что уменьшение ширины верхней части стержней и увеличение их высоты приводят к увеличению пускового момента, но одновременно увеличивается коэффициент магнитной проводимости паза и растет индуктивное сопротивление обмотки ротора, что, в свою очередь, ухудшает коэффициент мощности при номинальном режиме работы и снижает .

В асинхронных двигателях с короткозамкнутым ротором серии 4А с высотой оси вращения меньшей, чем 250 мм выполняют грушевидные пазы и литую обмотку на роторе (рисунок 12).

Ширина шлица паза ротора

высота шлица паза ротора

высота перемычки над пазом

Зубцы ротора при постоянном сечении в грушевидных пазах в интервале: Тл. Принимаем значение в Тл.

Ширина зубца ротора:

Диаметр большей окружности паза ротора:

Диаметр меньшей окружности паза ротора:

Расстояние между центрами окружностей паза ротора:



Высота паза:

Уточняем значение площади поперечного сечения стержня:

Уточняем плотность тока в стержне:

Ток в замыкающем кольце:

где

плотность тока в замыкающих кольцах:

Высота замыкающего кольца:

Толщина замыкающего кольца:

Средний диаметр замыкающих колец:

Эскизы пазов статора и ротора смотреть в приложении 2.

1.5 Расчёт намагничивающего тока

Уточняем индукцию в зубцах статора:

Уточняем индукцию в зубцах ротора:

Уточняем индукцию в ярме статора:

Расчетная высота ярма ротора:

где диаметр аксиальных каналов ротора, число рядов аксиальных каналов. Поскольку в нашем случае они нежелательны, .

Уточняем индукцию в ярме ротора:

Магнитное напряжение воздушного зазора:

где

- коэффициент воздушного зазора:

Магнитное напряжение зубцовой зоны статора:

где для стали 2013

Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора:

где для стали

расчетная высота зубца:

Коэффициент насыщения зубцовой зоны:

Коэффициент показывает оптимальное насыщение и использование зубцовых зон.

Длина средней магнитной линии ярма статора:

Магнитные напряжения ярма статора:

,

где для стали 2013 .

Длина средней магнитной линии ярма статора для двигателей с , сердечник ротора которого непосредственно насажен на вал определяется:

Магнитные напряжения ярма ротора:

,

где для стали 2013

высота спинки ротора:

Магнитные напряжения на пару полюсов:



Коэффициент насыщения магнитной цепи:

Намагничивающий ток:

Относительное значение намагничивающего тока:

1.6 Параметры рабочего режима

Средняя ширина катушки всыпной обмотки статора:

относительное укорочение шага обмотки статора, для однослойных обмоток .

Длина вылета лобовой части катушки:

Для всыпной обмотки, укладываемой в пазы до запрессовки сердечника в корпус, берут .



,

К размерам лобовых частей катушек всыпной обмотки, где лобовые части не изолированы: (рисунок 16)

Длина лобовой части:

.

Средняя длина витка обмотки:

Длина проводников фазы обмотки:

Активное сопротивление фазы обмотки статора:

где Омм для меди при температуре рабочей среды в 150 .

коэффициент вытеснения тока, в проводниках обмотки статора асинхронных машин он проявляется незначительно, поэтому присвоим ему значение, равное единице: .

Относительное значение:

Активное сопротивление фазы обмотки ротора:

асинхронный электродвигатель зубцовый обмотка

где - сопротивление стержня:

Омм для литой алюминиевой обмотки ротора.

Активное сопротивление короткозамыкающего кольца:

Приводим к числу витков обмотки статора:

Относительное значение:

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеивания фазной обмотки:



Где

Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеивания:

Где:

.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеивания:



Где

Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора:

Относительное значение:

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки:

1.6.1 Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеивания:



Где - для случая, где есть вентиляционные каналы. В нашем случае возьмем ,

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеивания:

Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора:

Приводим к числу витков статора:

Относительное значение:



1.7 Расчёт потерь

Масса стали ярма статора:

Масса стали зубцов статора и ротора:

Потери в асинхронных машинах подразделяют на потери в стали (основные и добавочные), электрические потери, вентиляционные, механические и добавочные потери при нагрузке. Основные потери в стали в асинхронных двигателях рассчитывают только в сердечнике статора, так как частота перемагничивания ротора, равная , в режимах, близких к номинальному, очень мала и потери в стали ротора даже при больших индукциях незначительны.

В пусковых режимах близка к и потерн в стали ротора соответственно возрастают, однако при расчете пусковых характеристик потери находят только для определения нагрева ротора за время пуска. Наибольшими потерями в пусковых режимах являются электрические потери в обмотках. Они во много раз превышают потери номинального режима, поэтому пренебрежение потерями в стали ротора при больших скольжениях не вносит сколько-нибудь заметной погрешности в расчёт.

Потери в стали сердечника статора, основные:

удельные потери, , квадрат средней индукции в зубцах статора.

коэффициент, учитывающий влияние на потери в стали неравномерности распределения тока по сечениям участков магнитопровода;

коэффициент, учитывающий влияние на потери в стали технологических факторов.

Амплитуда пульсации индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора и ротора:

где

Удельные поверхностные потери:



коэффициент, учитывающий влияние обработки поверхности головок зубцов на удельные потери. частота вращения двигателя, об/мин.

Поверхностные потери в статоре и роторе:

Пульсационные потери в зубцах статора и ротора:

где - амплитуда пульсации индукции в среднем сечении зубцов:

Коэффициенты:

Сумма добавочных потерь в стали:

Полные потери в стали:

Механические потери:



.

Добавочные потери при нормальном режиме:

Электрические потери при холостом ходе:

Активная составляющая тока холостого хода:

Холостой ход двигателя:

Коэффициент мощности при холостом ходе:

1.8 Расчёт рабочих характеристик

Активное сопротивление намагничивающего контура:

Сопротивление взаимной индукции:

Значение аргумента :

Полученное значение аргумента Поэтому для определения коэффициента , воспользуемся точным расчётом:

Активные и реактивные составляющие коэффициента :

Полное значение коэффициента



Активная составляющая тока холостого хода:

Реактивная составляющая тока холостого хода:

Определим необходимые для расчета рабочих характеристик величины:

Рассчитываем рабочие характеристики, задаваясь

результаты расчёта приведены в таблице 1

Таблица 1 Расчетная формула	Единица	Скольжение
		0,005	0,01	0,015	0,02	0,025	0,03
	Ом	89,9	44,9	29,9	22,5	17,9	14,9
	Ом	0	0	0	0	0	0
	Ом	90,7	45,7	30,7	23,3	18,7	15,7
	Ом	3,41	3,41	3,41	3,41	3,41	3,41
	Ом	90,8	45,8	30,9	23,5	19	16,1
	А	2,42	4,8	7,1	9,3	11,6	13,6
	-	0,999	0,998	0,993	0,991	0,984	0,975
	-	0,038	0,074	0,11	0,145	0,18	0,212
	А	2.44	4.81	7.07	9.24	11.4	13.28
	А	2.49	2.75	3.18	3.75	4.48	5.28
	А	3.49	5.54	7.75	9.97	12.25	14.29
	А	2.5	4.97	7.35	9.63	12.01	14.1
	кВт	1.07	2.11	3.11	4.06	5.02	5.8
	кВт	0.03	0.07	0.15	0.24	0.37	0.5
	кВт	0.01	0.04	0.08	0.13	0.19	0.26
	кВт	0,002	0,005	0,01	0,02	0,03	0,04
	кВт	0,279	0,352	0,477	0,627	0,827	1,03
	кВт	0,791	1,758	2,63	3,43	4,19	4,77
	-	0,74	0,83	0,85	0,85	0,84	0,82
	-	0,7	0,87	0,91	0,93	0,93	0,93
Таблица 1, продолжение Расчетная формула	Единица	Скольжение
		0.04	0, 05	0,055	-	-	-
	Ом	11,25	8,99	8,17	-	-	-
	Ом	0	0	0	-	-	-
	Ом	12,09	9,83	9,01	-	-	-
	Ом	3,41	3,41	3,41	-	-	-
	Ом	12,56	9,62	8,85	-	-	-
	А	17,5	22,8	24,8	-	-	-
	-	0,962	1,02	1,018	-	-	-
	-	0,271	0,354	0,385	-	-	-
	А	16,85	23,27	25,26	-	-	-
	А	7,14	10,47	11,95	-	-	-
	А	18,3	25,51	27,94	-	-	-
	А	18,11	23,59	25,6	-	-	-
	кВт	7,41	10,2	11,1	-	-	-
	кВт	0,82	1,58	1,9	-	-	-
	кВт	0,42	0,82	0,983	-	-	-
	кВт	0,06	0,12	0,003	-	-	-
	кВт	1,53	2,75	3,12	-	-	-
	кВт	5,88	7,45	7,98	-	-	-
	-	0,793	0,731	0,718	-	-	-
	-	0,92	0,912	0,904	-	-	-

Рисунок 23: рабочие характеристики асинхронного двигателя.

Для последующих расчетов на рисунке отмечены параметры номинального режима работы: , 9,97 А, , , , .



1.9 Расчёт пусковых характеристик

Рассчитываем токи характеристик, соответствующие скольжениям:

подробный расчет приведем для .

Высота стержня в пазу:

Приведенная высота стержня:

Для находим

Глубина проникновения тока:

Ширина паза, соответствующая глубине проникновения тока:



Площадь паза, соответствующая глубине проникновения тока:

Коэффициент увеличение активного сопротивления пазовой части стержня ротора:

Коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора:

Приведенное активное сопротивление с учетом действия эффекта вытеснения тока:



Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учетом эффекта вытеснения тока:

Где

Изменение индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока:

Индуктивное сопротивление обмотки ротора:

Ток ротора приближенно без учета влияния насыщения, принимая :



Учет влияния насыщения на параметры. Принимаем для коэффициент насыщения и и приведем расчет для:

Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу обмотки статора:

Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре:

где коэффициент:

По

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения:

Уменьшение коэффициента проводимости рассеяния паза статора:

Коэффициент проводимости рассеяния паза статора при насыщении:

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора при насыщении:

Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учетом насыщения:

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора с учётом влияния насыщения и вытеснения тока:



Где

Коэффициент проводимости рассеяния паза ротора при насыщении:

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки ротора при насыщении:

Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учётом насыщения и вытеснения тока:

Сопротивление взаимной индукции обмоток в пусковом режиме:

Коэффициент :



Расчет токов и моментов:

Полученное значение тока составляет 85 от первоначального выборочного.

Относительные значения:

Критическое скольжение определяем после расчета всех точек пусковых характеристик по средним значениям сопротивлений , соответствующим скольжениям .

Результаты расчета пусковых характеристик приведены в таблице 2.

График с пусковыми характеристиками двигателя на рисунке 23

Таблица 2 Расчетная формула	Единица	Скольжение
		1	0,8	0,6	0,4	0,3	0,129
	-	1,043	0.933	0,808	0,659	0.571	0.375
	-	0,105	0.067	0,038	0,016	0.009	0.002
	м		0.0153	0,0158	0,0161	0.016	0.016
	м		5.9	5,7	5,63	5.57	5.52
			123.2	126,1	127,9	96.4	129.6
	-		1.307	1,309	1,259	1.671	1.243
	-		1.417	1,419	1,352	1.911	1.329
	Ом		0.595	0,596	0,568	0.802	0.558
	-	0,92	0.96	0,968	0,975	0.983	0.99
	Ом		1.988	3,173	3,793	4.309	7.99
	-		1.117	1,328	1,438	1.53	2.185
	Ом		0.19	0,23	0,244	0.26	0.371
	А		60.16	57,9	54,49	45.31	35.42
	А		75.2	72,4	68,12	56.64	44.28
	А		4587.2	4414,5	4155,3	3455.2	2700.8
	Тл		11.41	10,9	10,33	8.59	6.718
	мм		13.2	13,2	12,6	11.9	10.7
	-		0.73	0,73	0,17	0.163	0.148
	-		0.798	0,798	1,358	1.365	1.38
	-		1.52	1,52	1,705	1.95	2.375
	Ом		1.377	1,377	1,622	1.705	1.849
	-		0.462	0,462	0,46	0.458	0.454
	мм		18.2	18,2	18,2	18.2	18.2
	-		1.526	2,711	3,333	3.851	7.536
	-		1.056	1,056	1,183	1.352	1.648
	-		0.079	0,115	0,137	0.158	0.277
	-		1.012	1,012	1,012	1.012	1.012
	Ом		1.564	1,817	2,249	3.517	5.189
	Ом		3.312	3,348	3,367	3.38	3.49
	А		60.07	57,76	54,34	45.17	35.18
	А		59.37	58,76	54,87	45.98	35.86
	-		3.74	3,7	3,46	2.9	2.2
			1.027	1,266	1,681	1.548	1.184



2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя

где коэффициент, учитывающий, что часть потерь в сердечнике статора и в пазовой части обмотки передается через станину непосредственно в окружающую среду;

коэффициент теплоотдачи с поверхности;

электрические потери в пазовой части в обмотке статора:

коэффициент увеличения потерь.

Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора:

где расчетный периметр поперечного сечения паза статора:



средняя эквивалентная теплопроводность пазовой изоляции;

- среднее значение коэффициента теплопроводности внутренней изоляции.

Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей:

где электрические потери в лобовых частях катушек:

периметр условной поверхности охлаждения лобовой части одной катушки.

Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри двигателя:

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины:



Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды:

где сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя:

сумма всех потерь двигателя при номинальном режиме и расчетной температуре:

коэффициент подогрева;

эквивалентная поверхность охлаждения корпуса:



условный периметр поперечного сечения ребер станины.

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды:

Полученное значение не превышает допускаемую температуру для класса изоляции F.



3. РАСЧЁТ ВЕНТИЛЯЦИИ

1. Требуемый для охлаждения расход воздуха:

где коэффициент, учитывающий изменение условий охлаждения по длине поверхности корпуса, обдуваемого наружным вентилятором:

коэффициент.

Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором:

Как видно из цифр, справедливость расчёта сохраняется для стандартного режима работы двигателя при заданных характеристиках.



СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Копылов И.П. Проектирование электрических машин. -М.: Высш. Шк. 2002. - 757 с.

2. Королев Н.И. Асинхронный трехфазный электродвигатель. -М.: ВГТУ 2008. -51с.

3. Дмитриев. - Проектирование асинхронных машин малой мощности.

4. Кравчик А.Э. - Асинхронные двигатели серии 4А-1982

5. Радин В.И., Брусникин Д.Э., Зохорович А.Е. - Электрическое машины. Асинхронные машины.

6. Сечин В.И., Моисеева О.В. Обмотки электрических машин и трансформаторов.

Беспалов А.В. Проектирование асинхронного двигателя общего назначения с короткозамкнутым ротором. 2012.



ПРИЛОЖЕНИЕ

Рисунок 1

Рисунок 2



Рисунок 3

Рисунок 4



Рисунок 5

Рисунок 6



Рисунок 7

Рисунок 8



Рисунок 9

Рисунок 10

Рисунок 11



Рисунок 12

Рисунок 13



Рисунок 15

Рисунок 16



Рисунок 17

Рисунок 18

Рисунок 19

Рисунок 20



Рисунок 21

Рисунок 22



Рисунок 23

Геометрия зубцовой зоны (а) статора и (б) ротора (а)

(б)



Схема однослойной обмотки статора

Размещено на Allbest.ru

...