Проект цеха сорбционного выщелачивания золотосодержащих руд в составе горно–металлургического комбината г. Навои

tр.з. - температура воздуха в рабочей зоне (по нормали);

tн - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода, С;

Fб.с. - площадь боковых стен в пределах рабочей зоны, м2.

Принимая соответствующие значения n, R0, t р.з. и t н получаем формулу для расчета (24):

Qр = 70 Ч Fб.с., (24)

Qр = 70 Ч 344,922 = 24144,54 Вт.

Для ассимиляции избыточных тепловыделений в цехе предусмотрена система проточной вентиляции через проемы торцевых стен.

L=1595,27 м3/ч

Количество воздуха для ассимиляции тепловыделений, которое должно поступать через проемы в стенах, рассчитывается по формуле (25):

G = , (25)

где - коэффициент, учитывающий высоту расположения приточных проемов, (=1,1);

m - коэффициент, учитывающий отношение площади в цехе, (m=0,45);

Qобщ. - тепловыделения в помещении, Вт;

Qр - потери тепла через наружные ограждения в пределах рабочей зоны, Вт;

С - теплоемкость воздуха, равная 1103 Дж/(кг0С);

tр.з. - температура воздуха в рабочей зоне, 0С (по принятым значениям);

tн - расчетная температура наружного воздуха, 0С.

G = 12,26 кг/c.

N=36 кВт

Вывод: На основании произведенных расчетов можно сделать вывод о том, что для удаления избытка тепла из рабочей зоны производственных помещений необходимо подавать в цех 12,26 кг/с воздуха.

3.1.2.2 Естественное освещение

Учитывая высокую биологическую и генетическую ценность естественного света, в проекте он используется максимально.

Естественное освещение предусматривается для помещений с постоянным

пребыванием в них людей.

Исходя из конструктивного решения здания проектируемого завода, устанавливается принятая для каждого пролёта система естественного освещения (боковое, верхнее, комбинированное).

Для реализации естественного освещения производственные помещения выполняются с учетом требований СНиП 11-14-79 [14]. Нормы освещения приведены в таблице 2.

Таблица 2. Нормы освещения

Степень точности работы	Минимальный размер различения, мм	Зрительная работа	Освещение
			Искусствен-ное	Естественное	Совмещенное
		Разряд	Подразряд	Общее, лк	Верхнее, %	Боковое, %	Верхнее, %	Боковое, %
Средняя	>0,5	IV	б	200	4	1,2	2,4	0,9

Расчет площади основных проемов при комбинированном освещении по формуле (28):

So = ен Ч К3 Ч з Ч Sn : 100 Ч ф0 Ч ф1, (28)

где So - Площадь основных проемов, м2;

ен - коэффициент освещенности;

К3 - коэффициент запаса;

з - световая характеристика окон;

Sn -площадь пола помещения, м2;

ф0 - общий коэффициент светопропускания (равен 0,63);

ф1- коэффициент, учитывающий повышение КЕО при боковом освещении (фi = 1,1).

So = 1,2 Ч 1,7 Ч 2,5 Ч 2640 : (100 Ч 5 Ч 0,6) = 45 м2

Площадь основных проемов составляет всего 45 м2, что не обеспечивает полного освещения. Поэтому мы используем дополнительное искусственное освещение.

3.1.2.3 Искусственное освещение

В соответствии с установленными разрядами выполняемых в цехе работ по зрительной характеристике, определяются подразряды работ и устанавливаются значения освещённости рабочих поверхностей в производственных помещениях. Все данные расчётов искусственного освещения проектируемого цеха представлены в таблице 3.

Таблица 3. Принятые значения освещённости в проектируемом цехе

Наименование пролёта, участка, рабочего места и вспомогательных помещений	Разряд зрительной работы	Подразряд зрительной работы	Освещённость и коэффициент запаса
			Система комбинированного освещения	Система общего освещения	Коэффициент
Производственное помещение	IV	Б	200	150	1,8

Расчёт искусственного освещения производится следующим образом.

Рассчитывается индекс помещения i по формуле (29):

i = A Ч B : ((A + B) Ч Hp) (29)

где А -- ширина помещения, 29,7 м;

В -- длина помещения, 89 м;

Нр -- высота помещения, 30 м.

i = 0,74

На металлургических предприятиях рекомендуется применение светильников типа ДРЛ (дуговые ртутные лампы).

Техническая характеристика:

-- мощность 1000 Вт;

-- световой поток 55000 лм.

Для светильников ДРЛ коэффициент использования осветительной установки принимается равным 0,59 (для коэффициентов отражения светового потока потолком и стенами равны соответственно: сп = 0,7, сс = 0,5).

Далее рассчитывается количество светильников Nсв по формуле (30):

Nсв = Eн Ч S Ч Kз Ч z : (Фл Ч h) (30)

где Nсв -- число светильников;

Ен -- нормированное освещение, 150 лк;

S -- площадь освещаемого помещения, 2640 м2;

Кз -- коэффициент, 1,8;

z -- коэффициент минимальной освещённости, 1,2;

Фл -- световой поток, 55000 лм;

h -- коэффициент использования светового потока, 0,7.

Nсв = 150 Ч 2640 Ч 1,8 Ч 1,2 : (55000 Ч 0,7) = 22

Мощность светильников N определяется по формуле (31):

N = Nсв Ч W (31)

N = 22 Ч 1000 = 22 кВт

3.1.2.4 Санитарно-бытовые помещения

Для удовлетворения санитарных и бытовых нужд работающих в проекте цеха предусматривается строительство специальных помещений. Санитарно-бытовые помещения на плане цеха располагаются таким образом, чтобы исключить воздействия на эти помещения вредных производственных факторов.

Данные расчёта площадей помещений санитарно-бытового и административного комплекса приведены в таблице 4.

Таблица 4. Данные расчёта площадей санитарно-бытового значения

Назначение расчётной площади	Наименование бытового устройства и норма на одного человека, шт.	Норма площади на одного человека по СНиП, м2	Количество человек, на которое ведётся расчёт	Всего площади, м2
1	2	3	4	5
Гардеробные	Шкаф 50 Ч 40	1,1	250	275
Душевые	Кабина 0,9 Ч 0,9	1,2	40	48
Преддушевые	Скамейка 0,3 Ч 0,4	0,12	40	4,8
Умывальные	1 кран на 20 человек	0,65	40	26
Уборные	Кабина 1,2 Ч 0,9	0,2	40	8
Помещения для отдыха	-	2	20	4
Помещения общего питания	Буфет, одно место на 4 человека	1	40	40
Помещения управления	-	4	38	152
Итого	-	-	-	593,8

3.2 Анализ опасных и вредных производственных факторов при выполнении опасных операций

3.2.1 Анализ потенциально опасных и вредных факторов производственной среды

Таблица 5. Анализ опасных и вредных факторов

Передел технического процесса	Оборудование и другие устройства	Опасные и вредные производственные факторы ГОСТ 12.0.003-74	Значение параметра	Нормируемое значение параметра
1	2	3		4
Очистка от илов	Регенерационная промывочная колонна	1) Опасный уровень напряжения в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека	U=380 В, Iраб=10 А, f=50 Гц	I=0,1 мА, U = 2 В
		2) Повышенная загазованность воздуха рабочей зоны	СHCN = =0,4мг/м3	ПДКHCN = =0,3 мг/м3
Цианистая обработка	Пачук	1) Движущиеся машины и механизмы
		2) Опасный уровень напряжения в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека	U=380 В, Iраб=10 А, f=50 Гц	I=0,1 мА, U = 2 В
		3) повышенная загазованность воздуха рабочей зоны	СHCN = =0,5мг/м3	ПДКHCN = =0,3 мг/м3
Отмывка от цианида	Регенерационная колонна	1) Движущиеся машины и механизмы
		2) Опасный уровень напряжения в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека	U=380 В, Iраб=10 А, f=50 Гц	I=0,1 мА, U = 2 В
		3) повышенная загазованность воздуха рабочей зоны	СHCN = =0,5мг/м3	ПДКHCN = =0,3 мг/м3
		4) Повышенная температура воздуха рабочей зоны	Траб=32	Тнорм=21
Кислотная обработка	Регенерационная колонна	1) Движущиеся машины и механизмы
		2) Опасный уровень напряжения в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека	U=380 В, Iраб=10 А, f=50 Гц	I=0,1 мА, U = 2 В
		3) повышенная загазованность воздуха рабочей зоны	СHCN = =0,5мг/м3	ПДКHCN = =0,3 мг/м3
		4) Повышенная температура воздуха рабочей зоны	Траб=32	Тнорм=21
Сорбционное выщелачивание	Пачук	1) Движущиеся машины и механизмы
		2) Опасный уровень напряжения в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека	U=380 В, Iраб=10 А, f=50 Гц	I=0,1 мА, U = 2 В
		3) повышенная загазованность воздуха рабочей зоны	СHCN = =0,4мг/м3	ПДКHCN = =0,3 мг/м3

3.2.2 Разработка мер защиты от выявленных опасных и вредных факторов

Меры защиты от выявленных опасных и вредных факторов производственной среды представляют собой инженерные разработки, обеспечивающие механизацию и автоматизацию производственных процессов.

Технические меры защиты от выявленных потенциально-опасных производственных факторов и их характеристики представлены в таблице 6.

Таблица 6. Технические меры защиты от выявленных потенциально-опасных и вредных факторов

Опасные и вредные факторы	Защитное Устройство, тип	Параметры устройства
1	2	3
Повышенная температура поверхности оборудования	Теплоотражающий	Сталь 3, Толщина 33мм 2500X2500 мм
Повышенный уровень напряжения в электрической цепи, замыкание которого может пройти через тело человека	Защитное заземление	Rз ? 4 Oмё Lc = 3 м, D = 0,038 м, Н = 0,5 м
Движущиеся машины и механизмы, подвижные части производственного оборудования	Установка защитных ограждающих устройств и укрытий, организация движения и складирования грузов по транспортно- технологическим схемам	Высота 1 м, 2 м экран, сталь 3
Повышенная запыленность и загазованность воздуха рабочей зоны	Вытяжной зонт	Р=350 кВт, м, кВт

Для поддержания заданной температуры применяем вытяжную вентиляцию. Снижение температуры поверхностей оборудования значительно улучшают условия работы, увеличивают срок службы футеровки. Для снижения температуры используют закладные кессоны, которые снижают температуру поверхности оборудования до 40-450С.

В местах загрузки материалов и выпуска продуктов плавки и обеднения наблюдается выделения большого количества тепловых и вредных выделений. В целях безопасности и улучшения условий труда в этих местах предусматриваются вытяжные зонты.

3.2.2.1 Инженерная разработка мер защиты от вредных выделений

Эквивалентный диаметр зонта вычисляется по формуле (32):

, (32)

где A и B - длина и ширина зонта соответственно, м.

м.

Относительное расстояние от оси зонта до его кромки :

м.

Относительное расстояние от оси зонта до края источника вредных выделений X вычисляется по формуле (33):

, (33)

где b - ширина источников вредных выделений, (b=3,1 м).

X=0,26 м.

Относительное расстояние от оси зонта до края источника вредных выделений Y вычисляется по формуле (34):

, (34)

где H - расстояние между зонтом и источником вредных выделений, (Н=1,2 м).

Y=0,2 м.

Относительная высота зонта вычисляется по формуле (35):

, (35)

где h - высота зонта, (h=1,2 м).

м.

Относительную скорость всасывания по оси зонта принимаем равной:

м/с.

Скорость всасывания в центре зонта вычисляется по формуле (36):

, (36)

где средняя скорость всасывания вредных выделений, ().

.

Средняя скорость в зависимости от угла раскрытия зонта вычисляется по формуле (37):

, (37)

где - относительная скорость всасывания, принимается равной 1.

м/с.

Объем всасываемого воздуха:

.

Площадь сечения потока:

.

Кратность воздухообмена вычисляется по формуле (38):

K=L:V, (38)

где V - объем помещения, (V=291600).

К=0,3.

Мощность на валу электродвигателя вычисляется по формуле (39):

, (39)

где Р - давление, развиваемое вентилятором, (Р=1 кПа);

КПД передачи, ();

КПД на валу, ().

кВт.

Используем двигатель с Р=350 кВт.

3.2.2.2 Разработка мер пожарной безопасности

В комплекс противопожарных мероприятий входят меры предупреждения возникновения пожаров, ограничения распространения огня при возникновении пожара, создание условий для успешной эвакуации людей из горящего здания и обеспечение условий для быстрой локализации и тушения пожаров.

С целью предупреждения пожаров и ограничения распространения огня предусматривают необходимую площадку, разделяемую противопожарными преградами в соответствии с нормами этажности зданий, а также разрабатывают проектные решения по охране легковоспламеняющихся и горячих материалов. По степени огнестойкости помещения цеха относятся ко второй категории, так как несущие стены кирпичные (предел огнестойкости 2 часа), перекрытия железобетонные (предел огнестойкости 1 час), полы цементные (предел огнестойкости 0,25 часа). По характеристике веществ, находящихся в помещении, главный корпус относится к пожароопасной категории В.

СНиП 2-2-80-[20] устанавливает область применения противопожарных преград. К ним относятся противопожарные стены, перегородки, двери, ворота, люки и окна. В противопожарных стенах допускается устраивать вентиляционные и дымовые каналы, так чтобы в местах их размещения предел огнестойкости пожарной стены был не менее 2,54. Проектом не предусмотрена автоматическая пожарная сигнализация, а предусмотрена установка ручных пожарных извещателей ИПР. Также предусмотрен водопровод высокого давления. В каждом отделении имеются пожарные краны, они устанавливаются на высоте 1,35 м над полом, преимущественно у выходов из помещений, в вестибюлях, коридорах или проходах. Они должны размещаться в специальных шкафчиках и снабжаться специальными рукавами длиной 10 м со стволами. Количество эвакуационных выходов должны располагаться рассредоточено. Ширина выходов 3,6 м, ширина дверей 1,1 м, допустимое расстояние от наиболее удалённого места до ближайшего эвакуационного выхода 240 м.

Предел огнестойкости основных строительных конструкций здания цеха показан в табл. 7.

Таблица 7. Предел огнестойкости основных строительных конструкций

Степень огнестойкости зданий и сооружений	Основные строительные конструкции
	Несущие стены, стены лестничных клеток, колонны	Лестничные площадки, ступени, балки	Плиты, настилы и другие несущие конструкции	Наружные стены из навесных панелей	Внутренние несущие стены (перегородки)	Плиты и другие несущие конструкции покрытий
Первая	2	1	0,25	0,25	0,75	Не нормируется

Нормы оснащения помещений ручными огнетушителями представлены в таблице 8.

Таблица 8. Нормы оснащения помещений ручными огнетушителями

Категория помещения	Предельно защищаемая площадь	Класс пожара	Пенные и водные огнетушители вместимостью 10л	Порошковые огнетушители вместимостью, л	Кладовые огнетушители вместимостью 2(3) л	Углекислотные огнетушители вместимостью, л
				2	5	10		2	5(8)
Г	1800	Д (Е)	- -	- 2+	2+ 2++	1++ -	- 2+	- 4+	- 2++

3.3 Расчет пожарного водоема

На территории завода располагается пожарный водоем, который входит в комплекс сооружений пожарного водоснабжения.

Объем пожарного водоема составляет:

V=W t, (40)

где t - время, в течение которого необходимо тушить пожар, ч;

W - скорость подачи воды насосом низкого давления, л/c.

V=10 60 60 3 = 108 м3.

3.4 Решения по охране окружающей среды и рациональному использованию природных ресурсов

В настоящее время экологические вопросы становятся всё острее. Одним из загрязняющих окружающую среду производств является цветная металлургия. Немалую роль в вопросе уменьшения экологической нагрузки играет комплексное использование сырья и внедрение безотходной технологии производства.

В цехе сорбции и регенерации необходимо обратить особое внимание на состав газовой фазы, т. к. в её состав входят такие опасные газы как пары синильной, соляной и серной кислот.

Улавливать вредные составляющие рекомендуется бортовым отсосом. Далее они поступают в кольцевой скруббер Вентури, где и происходит их нейтрализация посредством поглощения водной суспензией извести.

Расчёт скруббера Вентури.

1) Определяется удельная энергия, которую затрачивают на пылеулавливание по формуле (41):

Kтw = ln(z2 : z1) : B (41)

где z1, z2 -- концентрация пыли в газе на входе и на выходе.

Принимая W = 0,6312 и В = 1,34 Ч 102,

Кт 0,631 = ln (19 : 2) : (1,34 Ч 102) = 58,013 кДж/1000 м3 газа.

2) Общее гидравлическое сопротивление скруббера Вентури находим из формулы (42):

Р = Кт - Рж Ч 100 Ч m (42)

где Рж -- напор воды, кПа;

m -- удельный расход воды на орошение, 0,0012 м3/м.

Р = 70,013 - 250 Ч 100 Ч 0,0012 = 40 Па

3) В рабочих условиях плотность газа на входе в аппарат определяется по

формуле (43):

с = с0 Ч 273 Ч (101,3 - Р2) : ((273 + Т1) Ч 101,3) (43)

где с0 -- плотность газа, кг/м3;

Р2 -- разрежение перед газоочисткой, кПа;

T1 -- температура поступающего газа, °С.

с = 1,25 Ч 273 Ч (101,3 - 1) : ((273 + 18) Ч 101,3) кг/м3

4) Определив плотность газа на входе, рассчитывается объёмный расход газа, поступающего в аппарат в рабочих условиях, а также расход орошающей воды по формуле (44):

Vг = Vo - с : (с1 Ч 3600), м3/c, (44)

где V0 -- расход влажного газа, м3/с

Vг = 2,6 - 1,25 : (1,16 Ч 360) = 2,59 м3/с

5) Температура газов на выходе из скруббера Вентури определяется по формуле (45):

Т2 = (0,133 - 0,041 Ч m) Ч T1 + 35 °С (45)

Т2 = (0,133 - 0,041 Ч 1,2) Ч 18+ 35 = 36,51 oС

6) Определяется плотность газов на выходе из скруббера по формуле (46):

с = со Ч 273 Ч (101,3 - Р2 - Р) : ((273 + Т2) Ч 101,3) (46)

с = 0,96 кг/м

7) Объёмный расход газа на выходе из аппарата определяется по формуле (47):

Vг = Vo - с : (сг Ч 3600) (47)

Vг = 2,68 - 1,25 : (0,96 Ч 3600) = 2,6 м3/с

8) Определяется диаметр циклона-каплеуловителя по формуле (48):

dц = l,33 Ч Vг : Wц (48)

где Wц -- скорость газа в циклоне каплеуловителя

dц = 1,33 Ч 2,6 : 3,2 = 1,2 м

9) Находим гидравлическое сопротивление циклона-каплеуловителя по формуле (49):

Рц = сц Ч Wц2 Ч сг : 2 (49)

сц принимается от 30 до 38 для прямоточного циклона

Рц = 35 Ч (3,2)2 Ч 0,96 : 2 =172 Па

10) Гидравлическое сопротивление трубы Вентури определяется по формуле (50):

Рт = 0,01 Ч Р - Рц (50)

Рт = 0,01 Ч 40 - 0,172 = 0,225 кПа

11) Необходимая скорость газов в горловине трубы Вентури определяется по формуле (51):

W2 = 2 Ч Р : (сс Ч сг Ч сж Ч m) (51)

m = 0,0012 м3/ м

W2 = 2 Ч 0,04 : (0,14 Ч 0,097 Ч 1 Ч 0,0012) = 0,75 м/с

12) Находим диаметр горловины трубы Вентури по формуле (52):

d2 = l,13 Ч Vц : W2 (52)

d2 = l,13 Ч 2,6 : 0,75 = 2,1 м

Учитывая, что объём очищаемых газов составляет 14273,8 м3 /ч, выбираем кольцевой скруббер Вентури типа СВ-Кк, основные технические характеристики которого приведены ниже.

Основные технические характеристики скруббера Вентури СВ-Кк:

-- Типоразмер:

СВ-Кк-210/1201200

-- Объём очищаемых газов:

максимальный - 15000 м3/ч;

минимальный - 7000 м3/ч

-- Труба Вентури:

диаметр горловины - 210 мм;

диаметр обтекателя - 120 мм;

ход обтекателя - 250 мм

-- Каплеуловитель:

число - 1;

диаметр - 1,2 м;

масса = 1,9 т;

скорость:

максимальная - 5,0 м/с; минимальная - 2,3 м/с

Принятые в проекте решения по планированию зданий цеха, отоплению и вентиляции, разработанные технические меры защиты от опасных и вредных факторов позволяют снизить производственный травматизм, повысить производительность труда и обеспечить соблюдение санитарных норм.

При проектировании цеха были разработаны проектные решения, позволяющие выполнить требования и нормы по охране труда и промышленной экологии в проектируемом цехе, а также обеспечить пожарную безопасность проектируемого объекта. Был приведен анализ опасных и вредных факторов и предложены технические меры защиты от выявленных опасных и вредных производственных факторов. Был проведен экологический анализ проекта и разработаны решения, позволяющие обеспечить защиту окружающей природной среды в соответствии с нормами и требованиями БЖД.

Заключение

В дипломном проекте разработан проект золотоизвлекательного завода с детальной разработкой цеха сорбционного выщелачивания. На основе сравнительного анализа существующих технологий переработки кварцевых золотосодержащих руд разработана оптимальная аппаратурно-технологическая схема производственного процесса. Выполненные технологические и технические расчёты, подбор основного и вспомогательного оборудования, а также разработанные объёмно-планировочные решения показывают реальную возможность создания эффективного и экологически безопасного производства.

Расчёт технико-экономических показателей строительства показал, что требуемые на внедрение данного проекта инвестиции окупаются за 1,44 года. Рентабельность продукции составила 19,8 %.

Основные финансово-экономические показатели позволяют считать данный проект достаточно эффективным и привлекательным с точки зрения выделения необходимых финансовых ресурсов.

Список использованных источников

1. Стрижко Л.С. Металлургия золото и серебра. - М.: МИСиС, 2001.

2. Масленицкий И.Н., Чугаев Л.В, Борбат В.Ф. Металлургия благородных металлов. - М: Металлургия, 1987.

3. Барченков А.В. Основы сорбционной технологии извлечения золота и серебра из руд. - М.: Металлургия, 1982.

4. Бек Р.Ю. Гидрометаллургия золота. - М.: Наука, 1980.

5. Меретуков М.А., Орлов А.М. Металлургия благородных металлов. Зарубежный опыт. - Металлургия, 1991.

6. Меретуков М.А. Развитие процесса интенсивного цианирования золотосодержащих гравитационных концентратов // Цветная металлургия. - 2004. № 4.

7. Шиврин Г.Н. Технологические расчеты процессов и оборудования золотоизвлекательных заводов. - Красноярск, 1976.

8. Григорьев С.Г., Татаринов А.П., Гудков С.С. Цветная металлургия. - М.: Металлургия, 1991.

9. СН-245-71. Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий. - Переизд. 1999М.:Стройиздат, 1999.

10. Учебное пособие № 1123. Охрана труда и окружающей среды: Учебное пособие для дипломного проектирования / В.Н. Бринза, Н.В. Мануев, А.Ф. Морин. Под ред. В.Н. Бринза. - М.:МИСиС, 1985.

11. ГОСТ 12.0.003-74. Система стандартов безопасность труда. Опасные и вредные производственные факторы. Классификация. - Переизд. Сентябрь 1999с изм. 1. -М.:ИПК издательство стандартов, 1999.

12. Учебное пособие № 216. Безопасность жизнедеятельности: Учебное пособие для выполнения домашнего задания / Е.П. Потоцкий, Н.В. Гриценко, Н.В. Мануев и др. Под ред. Л.С.Стрижко. - М.:МИСиС.

13. ГОСТ 12.1.005-88. Система стандартов безопасности труда. Общие санитарно-гигиенические требование к воздуху рабочей зоны. - М.: Издательство стандартов, 1989.

14. СНиП 23-05-95. Естественное и искусственное освещение. Нормы проектирования. - М.: Стройиздат, 1995.

15. Учебное пособие № 86. Охрана труда и окружающий среды / В.Н. Бринза, Б.С. Векшин, Н.В. Мануев и др. Под ред. В.Н. Бринзы. - М.: МИСиС, 1985.

16. СНиП 2.09.02-85. Производственные здания. - М: Стройиздат, 1986.

17. Учебное пособие № 1113. Организация и планирование предприятий цветной металлургии: Учебное пособие для практических занятий / Ю.С. Шашурин. - М.: МИСиС, 1984.

18. Учебное пособие № 196. Очистка газов в металлургии: Разд. Газоочистные установки: Учебное пособие для практических занятий / С.Б. Старк, Н.Н Козлова. - М.: МИСиС, 1984.

Размещено на Allbest.ru

...