Составление новой электрической сети ремонтного цеха
Краткое описание технологического процесса. Описание однолинейной электросхемы. Определение электрических нагрузок. Компенсация реактивной мощности и мероприятия по повышению коэффициента мощности. Проектирование системы внешнего электроснабжения.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 24.06.2018 |
| Размер файла | 127,2 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
|
Iбi = |
Sб |
, кА (47) |
|
|
v3Uбi |
- где
- Iбi - базисный ток i-ой точки;
- Sб - базисная мощность;
- Uбi - базисное напряжение i-ой точки.
- Линии напряжением до 220 кВ длинной менее 150 км входят в схему замещения как реактивное сопротивление и активное сопротивление, относительное значение которого:
- где
- rвл, хвл- активное и реактивное сопротивление воздушной линии;
- х0 - удельное реактивное сопротивление воздушной линии. При проектировании используем среднее значение удельного сопротивления, которое для одноцепной воздушной линии 6-220 кВ равен 0,4 Ом/км
- r0 - удельное активное сопротивление воздушной линии. При проектировании используем среднее значение удельного сопротивления, которое для одноцепной воздушной линии 6-220 кВ равен 0,33 Ом/км
- где
- rтр - активное сопротивление трансформатора.
- где
- хтр - реактивное сопротивление трансформатора.
- Активное и реактивное сопротивление точек КЗ определяется соответственно суммой активных и реактивных сопротивлений. Так как условие r х/3 выполняется, то в расчетах учитывается только активные сопротивления.
- Данные расчетов при внешнем электроснабжении на напряжение 110 кВ представлены в таблице 9, на напряжение 35 кВ - в таблице 9а.
- Ток короткого замыкания в рассматриваемых точках определяется по формуле:
- Ударный ток в точках короткого замыкания определяем по следующей формуле:
- iуi = kу v2Ii (53)
- где
- iуi - ударный ток i-ой точки;
- kу - ударный коэффициент, определяемый по кривой [1], в зависимости от отношения х/ r
- Мощность КЗ определяется по следующей формуле:
- Sкз = v3 Uбi I (54)
- где
- Sкз - мощность КЗ i-ой точки.
- Данные расчетов представлены в Приложении 4.
- 2.5.4 Выбор электрических аппаратов сборных шин и изоляторов выше 1000 В
- Электрические аппараты, изоляторы и токоведущие устройства работают в условиях эксплуатации в трех основных режимах: длительном, перегрузки (с повышенной нагрузкой, которая для некоторых аппаратов достигает значения до 1,4 номинальной) и короткого замыкания.
- В длительном режиме надежная работа аппаратов, изоляторов и токоведущих устройств обеспечивается правильным выбором их по номинальному напряжению и току.
- В режиме перегрузки надежная работа аппаратов и других устройств электрических установок обеспечивается ограничением значения и длительности повышения напряжения или тока в таких пределах, при которых еще гарантируется нормальная работа электрических установок за счет запаса прочности.
- В режиме короткого замыкания надежная работа аппаратов, изоляторов и токоведущих устройств обеспечивается соответствием выбранных параметров устройств условиям термической и электродинамической стойкости. Для выбора выключателей, предохранителей и выключателей нагрузки добавляется условие выбора их по отключающей способности.
- При выборе аппаратов и параметров токоведущих устройств следует учитывать места установки (в помещении или на открытом воздухе), температуру окружающей среды, ее влажность и загрязненность, и высоту установки аппаратов над уровнем моря.
- Выбор аппаратов произведем в соответствии с [2], [3], [6], [9]
- Выбор аппаратов ОРУ 110 кВ
- Отделители, короткозамыкатели выбираем по номинальному напряжению, номинальному длительному току, а в режим КЗ проверяем на термическую и электродинамическую стойкость. Для короткозамыкателей выбор по номинальному току не требуется.
- Данные по выбору и проверки разъединителей, отделителей, короткозамыкателей ОРУ 110 кВ сведем в таблицу 11.
- Таблица 11
- ОД-110/1000УХЛ1 (привод
- КЗ-110 УХЛ1 (привод
- *ОД-110Б/1000УХЛ1 (привод ПРО-1У1) - отделитель двухколонковый для работы в районах с умеренным и холодным климатом на открытом воздухе с усиленной изоляцией.
- **КЗ-110 УХЛ1 (привод ПРК-1У1) - короткозамыкатель для работы в районах с умеренным и холодным климатом на открытом воздухе.
- Для защиты от атмосферных перенапряжений изоляции электрооборудования переменного тока выберем разрядники по номинальному напряжению
- Данные по выбору и проверки разрядников приведены в таблице 12.
- Таблица 12
- *РВС-110МУ1 - разрядник вентильный станционный модернизированный для работы в районах с умеренным климатом на открытом воздухе.
- На воздушных вводах 110 кВ и выше применяют проходные изоляторы.
- Проходные изоляторы выбираем по номинальному напряжению, по номинальному току и по допустимому току термической стойкости [3].
- Минимальное количество изоляторов в гирлянде для напряжения 110 кВ, а также их тип определяется согласно ПУЭ [10]. Примем ПС-16Б с количеством в гирлянде, на основании выше изложенного - 6.
- Данные по выбору и проверки изоляторов приведены в таблице 13.
- Таблица 13
- *ПС- проходной стеклянный
- Выбор аппаратов КРУ, ТП, КТП 6 кВ
- Комплектные распределительные устройства внутренней установки 6 кВ предназначены для работы в закрытых помещениях. Выбор КРУ произведем по сравнению номинальных параметров с расчетными данными.
- Данные по выбранным КРУ сведем в таблицу 14.
- Таблица 14
- Тип выключателя применяемого для данного шкафа КРУ - ВМПЭ-10
- Выбор выключателей выше 1000 В выбирают по номинальным параметрам, роду установки типу и коммутационной способности. Выбранные выключатели проверяют на стойкость при сквозных токах короткого замыкания.
- Данные по выбранным выключателям сведем в таблицу 15.
- Таблица 15
- ВМПЭ-10-
- * ВМПЭ-10-1000-31,5 У3 - выключатель маломасляный подвесное исполнение полюсов с электромагнитным приводом для работы в районах с умеренным климатом в закрытых помещениях с естественной вентиляцией.
- В закрытых распределительных устройствах напряжением 6 кВ в качестве шин используют полосы из алюминия.
- Сечение шин электроустановок проверяют на допустимый длительной нагрузки и на стойкость при коротком замыкании. Шины следует так же проверить на механическое воздействие с учетом собственных колебаний шин (механический резонанс).
- Выбираем двухполюсные сборные шины 100Ч8 выполненные из алюминия.
- Длительно допустимый ток для прямоугольных шин
- Iд = k1k2k3Iдн (55)
- где
- Iдн - допустимый номинальный ток, для двухполюсных шин 100Ч8, согласно [3] принимаем равным 2390 А;
- k1 - поправочный коэффициент учитывающий положение шин, если шины лежат плашмя, принимаем согласно [3] равным 0,95;
- k2 - поправочный коэффициент учитывающий число полюсов на фазе, если шины двухполюсные, принимаем согласно [3] равным 1,7;
- k3 - поправочный коэффициент учитывающий температуру окружающей среды, принимаем согласно [3] равным 1,1.
- Iр = Sp/v3Uн (56)
- Iр = 24464/v3х6,3 = 2241,9 кА
- Механическое напряжение в двухполосных шинах определим по следующей формуле:
- где
- Fр - расчетное усилие от динамического воздействия тока короткого замыкания, определяемого по формуле (58);
- W - момент сопротивления, см3, определяемого по следующей формуле (59):
- l - длина пролета между изоляторами принимаем равным 150 см [5];
- fп - удельное сопротивление, приходящее на 1 см длины, от взаимодействия между полосами пакета, Н/см, определяемое по формуле (60);
- lп - расстояние между прокладками многополосного пакета шин, определяемое по формуле (61).
- где
- а - расстояние между шинами принимаемое равным 50 см [5];
- где
- n - число полос в пакете шин;
- b - толщина одной полосы;
- h - высота шины.
- W = 0,17х2х0,8х102 = 27,2 см3
- где
- д - коэффициент, определяемый по кривой равный 0,1.
- (61)
- где
- л - коэффициент определяемый [3], равный 57;
- Для соблюдения условий термической стойкости необходимо, чтобы проходящий по ним ток короткого замыкания не вызывал повышения температуры сверх предельно допустимой при кратковременном нагреве.
- Конечную температуру фк, до которой нагревается проводник определяют по кривым [3].
- Для этого подсчитывают вспомогательную функцию А, характеризующую связь между выделившейся в проводнике энергией и его температурой по следующей формуле:
- где
- Ак - теплота в конце короткого замыкания, А2с/мм2;
- Ан - теплота при нормальной температуре, значение которого находится по кривым [3] при температуре 70 0С, равное 0,5х104 А2с/мм2;
- Акз - теплота выделенная при коротком замыкании за приведенное время, А2с/мм2, определяется по формуле:
- где
- S - сечение шины, мм2;
- tп - приведенное время короткого замыкания, принимаемое равным 1,25 с.
- Тогда:
- Ак= 0,5х104 + 0,19х104 = 0,69х104 А2с/мм2
- Минимальное сечение шин по термической стойкости определим по формуле:
- Sтс= бIvtп (64)
- где
- б - коэффициент термической стойкости, определяемый в зависимости от материала шин [3], равный для 11.
- Sтс= 11х9,74хv1,25 = 120 мм2
- Данные по выбору и проверки шин сведем в таблицу 16.
- Таблица 16
- Каталожные
- Опорные и проходные изоляторы выбираем по номинальному напряжению, по номинальному току и по допустимому току термической стойкости [3].
- Данные по выбору и проверки изоляторов приведены в таблице 17.
- Таблица 17
- Каталожные
- * ИО-10-3,75У3 - изолятор опорный для работы в районах с умеренным климатом в закрытых помещениях с естественной вентиляцией.
- Трансформаторы тока выбираем по номинальному значению напряжения, тока (первичного и вторичного) и по классу точности, проверяем на термическую и электродинамическую стойкость при токах КЗ.
- Данные по выбору и проверки трансформаторов тока приведены в таблице 18.
- Таблица 18
- Im.дин ? iуд
- *ТЛ-10У3 - трансформатор тока с литой изоляцией для работы в районах с умеренным климатом в закрытых помещениях с естественной вентиляцией.
- Класс точности трансформатора тока выбираем в зависимости от назначения. Согласно ПУЭ трансформаторы, предназначенные для питания расчетных счетчиков электроэнергии, должны иметь класс точности не более 0,5; допускается использование класса точности 1,0 при условии, что фактическая погрешность соответствует классу точности 0,5 благодаря пониженной вторичной нагрузке. Трансформаторы, используемые для технического учета, могут иметь класс точности 1,0.
- Для трансформаторов тока, предназначенных для питания электроизмерительных приборов, не предъявляются требования высокой предельной кратности.
- Трансформаторы тока, предназначенные для токовых цепей релейной защиты, должны иметь погрешность, обеспечивающую устойчивую работу релейной защиты при сквозном токе короткого замыкания. С увеличением первичного тока выше номинального погрешности трансформатора тока уменьшаются, а затем по мере насыщения сердечника увеличиваются.
- Рассчитаем выбранный трансформатор тока по нагрузке вторичной цепи для обеспечения его работы в требуемом классе точности.
- Индуктивное сопротивление токовых цепей невелико, поэтому z2?r2 = 1,2 Ом [5]. Вторичная нагрузка состоит из сопротивления приборов, соединительных проводов и переходного сопротивления контактов:
- Данные по выбранным приборам сведем в таблицу 19.
- Таблица 19
- r2 = rприб + rпр + rк (65)
- где
- rприб - сопротивление приборов, Ом:
- rприб = Sприб /I22н (66)
- rпр - допустимое сопротивление приборов, Ом;
- rк - сопротивление контактов равное 0,05 Ом;
- rприб = 12,7/52 = 0,51 Ом
- rпр = 1,2 - 0,51 - 0,05 = 0,64 Ом
- Определим необходимое минимальное сечение соединительных проводов:
- S = с lрасч /rпр (67)
- где
- S - сечение провода;
- rпр - допустимое сопротивление приборов, Ом;
- с - удельное сопротивление материала провода. Во вторичных цепях электроустановок 6 кВ используют кабели с алюминиевыми жилами с = 0,028 Ом мм2/м;
- lрасч - расчетная длина, зависящая от схемы соединения трансформатора тока и расстояния от трансформатора тока до приборов: при включении в одну фазу = 2l, м,
- где l - длина соединительных приборов, для присоединений РУ 6 кВ приблизительно принимается = 40 м.
- S = 0,028х2х40/0,64 = 3,5 мм2
- По условиям механической прочности сечение алюминиевых жил должно быть не менее 2,5 мм2
- Условия механической прочности соблюдаются.
- Трансформаторы напряжения для питания электроизмерительных приборов выбираем по номинальному напряжению первичной обмотки, классу точности, схема соединения обмоток и конструктивному исполнению.
- Соответствии классу точности проверим сопоставлением номинальной нагрузки вторичной цепи с фактической нагрузкой от подключенных приборов.
- Данные по выбранным приборам сведем в таблицу 20 [3].
- Таблица 20
- Определив нагрузку фаз трансформаторов приравниваем ее к номинальной вторичной нагрузке выбранного трансформатора напряжения.
- Данные по выбору и проверки трансформаторов напряжения приведены в таблице 21.
- Таблица 21
- *НТМИ-10-66У3 - трансформатор напряжения в фарфоровой покрышке для работы в районах с умеренным климатом в районах с умеренным климатом в закрытых помещениях с естественной вентиляцией.
- Для защиты от оборудования распределительных устройств от набегающих волн, а также от перенапряжений, возникающих при изменении схемы коммутации электроустановки выберем разрядники по номинальному напряжению
- Данные по выбору и проверки разрядников приведены в таблице 22.
- Таблица 22
- *РВО-6У3 - разрядник вентильный в районах в районах с умеренным климатом в закрытых помещениях с естественной вентиляцией.
- Выбор выключателей нагрузки выше 1000 В, устанавливаемых в ТП, выбирают по номинальным параметрам, роду установки типу и коммутационной способности. Выбранные выключатели нагрузки проверяют на стойкость при сквозных токах короткого замыкания.
- Данные по выбранным выключателям нагрузки сведем в таблицу 23.
- Таблица 23
- * ВНРп-10/400-10зУ3* - выключатель нагрузки с ручным приводом со встроенным предохранителем с заземляющими ножами для применения в районах с умеренным климатом в закрытых помещениях с естественной вентиляцией.
- Выбор разъединителей выше 1000 В, устанавливаемых в ТП, выбирают по номинальному напряжению, номинальному длительному току, а в режим КЗ проверяем на термическую и электродинамическую стойкость.
- Данные по выбранным разъединителям сведем в таблицу 24.
- Таблица 24
- * РВЗ-10/630 У3* - разъединитель внутренней установки с заземляющими ножами для применения в районах с умеренным климатом в закрытых помещениях с естественной вентиляцией.
- Для защиты электрических цепей и отдельных частей электроустановок от недопустимых перегрузок и токов короткого замыкания выберем предохранители.
- Данные по выбору и проверки предохранителей приведены в таблице 25
- Таблица 25
- *ПКН001-10У3 - предохранитель кварцевый для защиты трансформаторов напряжения в районах с умеренным климатом в закрытых помещениях с естественной вентиляцией.
- 2.6 Проектирование электроснабжения цеха
- Расчет производим на основании ведомости электроприемников, приведенных в таблице 26.
- Таблица 26
- 2.6.1 Выбор схемы цеховой электрической сети
- Цеховые сети распределения электроэнергии должны:
- - обеспечить необходимую надежность электроснабжения приемников электроэнергии в зависимости от категории;
- - должны быть удобными и безопасными в эксплуатации;
- - иметь оптимальные технико-экономические показатели (минимум приведенных затрат);
- - иметь конструктивное исполнение, обеспечивающее применение индустриальных и скоростных методов монтажа.
- Схемы цеховых сетей делят на магистральные и радиальные. Линию цеховой электрической сети, отходящую от распределительного устройства низшего напряжения цеховой ТП и предназначенную для питания отдельных наиболее мощных приемников электроэнергии и распределительной сети цеха, называют главной магистральной линией. Главные магистрали рассчитаны на большие рабочие токи (до 6300 А); они имеют небольшое количество присоединений. Широко применяют магистральные схемы типа блока трансформатор-магистраль (БТМ). В такой схеме отсутствует РУ низшего напряжения на цеховой подстанции, а магистраль подключается непосредственно к цеховому трансформатору через вводной автоматический выключатель. При двухтрансформаторной подстанции и схеме БТМ между магистралями для взаимного резервирования устанавливают перемычку с автоматическим выключателем.
- Распределительные магистрали предназначены для питания приемников малой и средней мощности, равномерно распределенных вдоль линии магистрали. Такие схемы выполняют с помощью комплектных распределительных шинопроводов серии ШРА на токи до 630 А. Питание их осуществляется от главной магистрали или РУ низшего напряжения цеховой подстанции.
- Для распределительных сетей применяется преимущественно радиальная схема питания отдельных электроприемников от цеховых распределительных пунктов и шинных магистралей.
- Радиальные схемы электроснабжения представляет собой совокупность линий цеховой электрической сети, отходящих от РУ низшего напряжения ТП и предназначенных для питания небольших групп электроприемников электроэнергии, расположенных в различных местах цеха. Радиальные схемы применяют в тех случаях, когда нельзя применить магистральные схемы.
- Цеховые электрические сети выполняются изолированными проводами, кабелями и шинами. В отдельных случаях применяются голые провода.
- Род и способ прокладки сети должны соответствовать: состоянию окружающей среды; месту прокладки сети; принятой схеме сети.
- Условия ремонтно-механического цеха представлены в главе 1.
- Потребители электроэнергии в цехе, рассчитаны на переменный трехфазный ток промышленной частоты и напряжения 380 В. Расположение приемников стационарное и равномерное, что позволяет выполнить схему электроснабжения комплектными распределительными шинопроводами типа ШРА73У3 и ШРМ73У3. Из-за наличия на участке мостового крана шинопроводы располагаем на колоннах и закрепляем на кронштейнах.
- 6.2 Расчет электрических нагрузок цеха
- Уточненный расчет электрических нагрузок на шинопроводы произведем по месту упорядоченных диаграмм. По справочнику выберем коэффициенты использования и мощности (kи и cos) электроприемников (ЭП) в зависимости от их характеристик, режима работы и области применения.
- Для выбранной совокупности ЭП разделяются на группы «А» -- практически с постоянным графиком работы, для которой расчетная нагрузка принимается равной средней -- Pср.
- Рср = Рномkи(68)
- где
- Рср - средняя нагрузка, кВт
- Рном - номинальная или установленная, кВт
- kи - коэффициент использования.
- Qср = Рсрtg(69)
- где
- Qср - средняя реактивная мощность, кВАр.
- Группа «Б» -- ЭП с переменным графиком работы, для которой расчетная нагрузка определяется по коэффициенту максимума -- kм и средней нагрузке.
- Рр = kmРср(70)
- где
- Рр - расчетная активная мощность, кВт;
- km - коэффициент максимума;
- Рср - средняя активная мощность, кВт.
- Qр = Ррtg(71)
- где
- Qср - расчетная реактивная мощность, кВАр.
- Коэффициент максимума -- kм определим по справочным данным в зависимости от группового коэффициента использования и эффективного числа электроприемников -- nэф.
- Эффективное число ЭП -- nэф определяется по формуле:
- (72)
- Разделим электроприемники с постоянным и переменным графиком нагрузки. К электроприемникам с переменным графиком нагрузки относятся: мостовой кран, сварочный трансформатор, таль электрическая, кран-балка электрическая подвесная, преобразователь сварочный, сварочный агрегат, сушильный электрический шкаф, ванна для пайки, электропечь сопротивления камерная со щитом управления. Расчетная нагрузка групп, содержащих три и менее ЭП, принимается равной сумме номинальных мощностей ЭП.
- Результаты расчетов при непосредственном распределении ЭП по питающим их шинопроводам, предварительно выбранные в соответствии со схемой электроснабжения сведены в таблице 27.
- На основании произведенных расчетов принимаем шинопроводы с номинальными токами 250 А, 630 А.
- Распределение электроэнергии к отдельным электроприемникам осуществляем от ответвительных коробок шинопроводов проводом марки АПВ (алюминиевые жилы, поливинилхлоридная изоляция), проложенным в металлорукавах.
- 2.6.3 Выбор сечений кабельных линий до 1000 В
- Выберем сечения кабелей от КТП до ответвительных коробок шинопроводов, а также сечения кабелей от шинопровода до электроприемников.
- Сечения кабелей от ТП до РУ - 0,4 кВ, а также сечения кабелей от РУ - 0,4 кВ до СП выбираются аналогично сечениям кабелей 10 кВ.
- Для проверки сечения по термической стойкости рассчитывается ток КЗ для наиболее загруженной линии. Если для нее будут выполняться условия термической стойкости, то и для остальных выполняются.
- Результаты расчетов и выбора кабелей до 1000 В представлены в таблице 28.
- 2.6.4 Расчет токов короткого замыкания до 1000 В
- Особенностями расчета токов КЗ в сетях до 1000 В является необходимость учета в схемах замещения активных и индуктивных сопротивлений всех элементов, включая сопротивления контактов, сборных шин -- 0,4 кВ, расцепителей и катушек автоматов, трансформаторов тока, кабелей, так как эти сопротивления соизмеримы с сопротивлениями токоведущих элементов. Расчет сопротивлений ведется в именованных единицах, Ом, или мОм. Сети промышленных предприятий напряжением до 1000 В характеризуются большой протяженностью и наличием большого количества коммутационно-защитной аппаратуры. При напряжении 1000 В даже небольшое напряжение оказывает существенное влияние на ток К3. Поэтому в расчётах учитывают все сопротивление короткозамкнутой цепи, как индуктивное, так и активное. Расчёт токов К3 на напряжениях до 1000 В выполняют в именованных единицах. Сопротивления элементов системы электроснабжения высшего напряжения приводят к низшему напряжению.
- Приведем сопротивление системы электроснабжения высшего напряжения к напряжению 0,4 кВ
- Iр = Sр/2v3Uном(74)
- где
- Iр - расчетный ток, А;
- Sр - полная расчетная мощность, кВА;
- Uном - номинальное напряжение, кВ.
- Iр = 513,5 А
- (75)
- (76)
- Сопротивление цехового трансформатора
- (77)
- (78)
- Суммарное реактивное сопротивление
- хк1 = х10;0,4 + хцт(79)
- хк1 = 0,046 + 8,23 = 8,276 мОМ
- Суммарное активное сопротивление, кроме сопротивлений элементов системы электроснабжения высшего напряжения и цехового трансформатора, должно учитывать переходные сопротивления контактов. Для этой цели в расчет введем добавочное сопротивление, которое на шинах подстанции составляет 15 мОм.
- rк1 = r10;0,4 + rцт +rдоб(80)
- rк1 = 0,255 + 1,95 +15 = 17,205 мОМ
- Ток короткого замыкания в точке ввода 0,4 кВ трансформатора
- Ток короткого замыкания в рассматриваемых точках определяется по формуле:
- (81)
- I? = 12,21
- Ударный ток в точках короткого замыкания определя...
|
Iб110 = |
100 |
= 0,524 кА |
|
|
v3х110 |
|
Iб35 = |
100 |
= 1,649 кА |
|
|
v3х35 |
|
Iб6,3 = |
100 |
= 9,16 кА |
|
|
v3х6,3 |
|
хвл = |
х0l |
Sб |
, (48) |
|
|
U2бi |
|
rвл = |
r0l |
Sб |
, (49) |
|
|
U2бi |
|
rтр = r1* = r2* = |
Uк |
х |
Sб |
(50) |
|
|
Sтн |
Sтн |
|
rтр = r1* = r2* = |
10,5х10-3 |
х |
100 |
= 0,0017 |
|
|
25 |
25 |
|
хтр=х1*=х2* = |
( |
Uк |
)2 - r1*2 |
Sб |
(51) |
|
|
100 |
Sн |
|
хтр=х1*=х2* = |
( |
10,5 |
)2 - 0,00172 |
100 |
= 0,1049 |
|
|
100 |
25 |
|
I = |
Iб |
(52) |
||
|
х |
|
Условия выбора |
Расчет. данные |
Каталожные данные |
|||
|
ПРО-1У1)* |
ПРК-1У1)** |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
110 |
110 кВ |
150 кВ |
|
|
По номинальному току |
Iн ? Iр |
64,20 |
1000 А |
- |
|
|
По номинальному току электродинамической стойкости |
iпр.скв ? iуд |
42,41 |
80 кА |
51 кА |
|
|
По предельному току термической стойкости |
I2пр.т tт ?I2tт |
755 |
2976 кА |
1200 |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
РВС-110МУ1* |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
110 |
110 кВ |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
ПС-16Б |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
110 кВ |
110 кВ |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
К-XXVI |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
6 |
10 |
|
|
По номинальному току сборных шин |
Iн ? Iр |
305 |
2000 А |
|
|
По номинальному току шкафов |
Iн ? Iр |
305 |
630 А |
|
|
По отключающей способности |
Iн.откл ? I |
9,74 |
31,5 кА |
|
|
По номинальному току электродинамической стойкости |
iдин ? iуд |
25,91 |
81 кА |
|
|
По предельному току термической стойкости |
I2пр.т tт ?I2tт |
379 |
3969 |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
1000-31,5 У3* |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
6 |
10 |
|
|
По номинальному току |
Iн ? Iр |
305 |
630 А |
|
|
По отключающей способности |
Iн.откл ? I |
9,74 |
31,5 кА |
|
|
По номинальному току электродинамической стойкости |
iдин ? iуд |
25,91 |
80 кА |
|
|
По предельному току термической стойкости |
I2пр.т tт ?I2tт |
379 |
3969 |
|
др= |
Fрl |
+ |
fпl2п |
, (57) |
|
|
10W |
2b2h |
|
Fр= 1,76 i2уд |
l |
10-2 |
, (58) |
|
|
а |
|
Fр= 1,76 х 25,912 |
150 |
10-2 |
= 35,45 кгс |
|
|
50 |
||||
|
W = |
0,17nbh2 см3, |
(59) |
||
|
fп = |
д iуд210-2 |
, (60) |
|
|
b |
|
fп = |
0,1х 25,912х10-2 |
= 0,84 |
|
|
0,8 |
|
lп= 57х0,84v |
10 |
= 84,7 см |
||
|
0,84 |
|
др= |
35,45х150 |
+ |
0,84х84,72 |
= 490 кгс/см2 |
|
|
10х27,2 |
2х0,82х10 |
|
Ак= Ан + Акз (62) |
|
Акз= ( |
I |
)2 х tп (63) |
|
|
S |
|
Акз= ( |
9,74 |
)2 х 1,25 = 0,19х104 А2с/мм2 |
|
|
800 |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
данные |
||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
6 |
10 |
|
|
По длительно допустимому току |
Iд ? Iр |
2241,9 |
4245,8 |
|
|
По механическому напряжению шин |
дд ? др |
490 |
680 |
|
|
По термической стойкости |
фд ? фр |
110 |
200 |
|
|
По термической стойкости сечения шин |
Sтс ? S |
120 |
800 |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
данные |
||
|
ИО-10-3,75У3* |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
6 |
10 |
|
|
По разрушающему воздействию трехфазного тока короткого замыкания |
Fд = 0,6Fраз ? Fр |
21,27 |
2250 |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
ТЛ-10У3* |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
6 |
10 кВ |
|
|
По номинальному первичному току |
I1н ? Iр.утж. |
305 |
600 А |
|
|
Кратность допустимого тока внутренней электродинамической стойкости |
|
25,91 |
51 кА |
|
|
Кратность тока термической стойкости** |
(kтc Iном.т.т.)2 tт ? I2tт |
285 |
1200 А |
|
Прибор |
Тип |
Нагрузка, ВА |
|||
|
А |
В |
С |
|||
|
Амперметр |
Э351 |
0,1 |
- |
0,1 |
|
|
Счетчик активной энергии |
СА3У-И670М |
2,5 |
- |
2,5 |
|
|
Счетчик реактивной энергии |
СР4-И673 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
|
|
Итого |
5,1 |
2,5 |
5,1 |
|
Прибор |
Тип |
Число катушек напряжения в приборе |
Р, Вт |
nпр |
cos |
sin |
Полная потребляемая прибором мощность, ВА |
||
|
Р, Вт |
Q, Вар |
||||||||
|
Вольтметр электромагнитный |
Э377 |
1 |
2 |
2 |
1 |
0 |
4 |
- |
|
|
Реле напряжения |
РН-54 |
1 |
1 |
3 |
1 |
0 |
3 |
- |
|
|
Счетчик активной энергии |
СА3У-И670М |
2 |
4 |
4 |
0,38 |
0,925 |
12,15 |
29,75 |
|
|
Счетчик реактивной энергии |
СР4-И673 |
3 |
7,5 |
4 |
0,38 |
0,925 |
34,2 |
83,7 |
|
|
Итого |
51,35 |
113,45 |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
НТМИ-10-66У3* |
||||
|
По номинальному первичному напряжению |
U1н ? Uуст |
6 |
10 |
|
|
По номинальной мощности вторичной обмотки |
S2ном ? S2р |
120 |
124 |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
РВО-6У1* |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
6 |
10 кВ |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
ВНРп-10/630-10зУ3* |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
6 |
10 |
|
|
По номинальному току |
Iн ? Iр |
305 |
630 |
|
|
По номинальному току электродинамической стойкости |
iдин ? iуд |
12,73 |
25 |
|
|
По предельному току термической стойкости |
I2пр.т tт ?I2tт |
24 |
100 |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
РВЗ-10/630-10зУ3* |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн ? Uуст |
6 |
10 |
|
|
По номинальному току |
Iн ? Iр |
305 |
400 |
|
|
По номинальному току электродинамической стойкости |
iдин ? iуд |
12,73 |
52 |
|
|
По предельному току термической стойкости |
I2пр.т tт ?I2tт |
95 |
800 |
|
Условия выбора |
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
ПКН001-10У3 |
||||
|
По номинальному напряжению |
Uн = Uуст |
6 |
10 кВ |
|
№ п.п |
Наименование цеха и производственного оборудования |
Модель или тип |
Руст, кВт |
Кол-во |
|
|
Механическое отделение |
|||||
|
1 |
Токарно-винторезный станок |
165 |
28 |
1 |
|
|
2 |
Токарно-винторезный станок |
1А616 |
4,6 |
4 |
|
|
3 |
Токарно-винторезный станок |
ТВ-320Г |
2,925 |
1 |
|
|
4 |
Настольно-сверлильный станок |
НС-12Б |
0,6 |
3 |
|
|
5 |
Вертикально-сверлильный станок |
2А150 |
7,125 |
1 |
|
|
6 |
Долбежный станок |
7А420 |
3,8 |
2 |
|
|
7 |
Горизонтально-расточной станок |
2620А |
18,95 |
1 |
|
|
8 |
Поперечно-строгальный станок |
7Б35 |
4,5 |
3 |
|
|
9 |
Универсально-фрезерный станок |
6М80 |
3,4 |
2 |
|
|
10 |
Координатно-расточной станок |
2А-430 |
2,23 |
3 |
|
|
11 |
Копировально-фрезерный станок |
64415 |
3,5 |
2 |
|
|
12 |
Плоскошлифовальный станок |
С-541 |
2,8 |
3 |
|
|
13 |
Внутришлифовальный станок |
3225БП |
7,525 |
1 |
|
|
14 |
Круглошлифовальный станок |
3Б151 |
9,585 |
2 |
|
|
15 |
Зубофрезерный станок |
5312 |
10,55 |
1 |
|
|
16 |
Горизонтально-фрезерный станок |
6М82Г |
8,7 |
2 |
|
|
17 |
Настольный резьбонарезной станок |
ВС-11 |
0,6 |
2 |
|
|
18 |
Таль электрическая |
ТЭ-0,5 |
0,85 |
3 |
|
|
19 |
Кран мостовой электрический |
5т |
24,2 |
1 |
|
|
20 |
Вентилятор |
1,7 |
3 |
||
|
21 |
Вентилятор |
4,5 |
1 |
||
|
Электроремонтное отделение |
|||||
|
22 |
Сушильный электрический шкаф |
6,0 |
1 |
||
|
23 |
Трансформатор сварочный для пайки медных проводов |
ОС-5/0,5 |
5,0 кВА |
1 |
|
|
24 |
Балансировочный станок |
ДБ-4 |
1,7 |
1 |
|
|
25 |
Полуавтомат для рядовой многослойной намотки катушек (0,253 мм) |
ПР-160 |
1,0 |
3 |
|
|
26 |
Намоточный станок (0,56 мм) |
ТТ-20 |
2,8 |
2 |
|
|
27 |
Точильный станок двухсторонний |
333А |
1,7 |
2 |
|
|
28 |
Ванна для пайки |
2,8 |
1 |
||
|
29 |
Обдирочно-шлифовальный станок |
3382 |
2,8 |
3 |
|
|
30 |
Токарно-винторезный станок |
1К62 |
11,125 |
1 |
|
|
31 |
Вертикально-сверлильный станок |
2Б118 |
1,7 |
2 |
|
|
32 |
Таль электрическая |
ТЭ-0,5 |
0,85 |
1 |
|
|
33 |
Вентилятор |
2,8 |
2 |
||
|
Гальванический участок |
|||||
|
34 |
Преобразовательный агрегат |
АНД-1500/750 |
14,0 |
1 |
|
|
35 |
Вентилятор |
2,8 |
2 |
||
|
36 |
Обдирочно-шлифовальный станок с гибким валом |
3382 |
2,8 |
2 |
|
|
Заготовительное отделение |
|||||
|
37 |
Станок отрезной с дисковой пилой |
8Б66 |
8,825 |
2 |
|
|
38 |
Ножницы гильотинные |
Н-475 |
1,0 |
1 |
|
|
39 |
Пресс гидравлический |
ПВ-474 |
4,5 |
1 |
|
|
40 |
Механическая ножовка |
872А |
1,7 |
1 |
|
|
41 |
Пресс однокривошипный двойного действия |
К460Б |
10 |
2 |
|
|
42 |
Пресс фрикционный |
ФА-122 |
4,5 |
1 |
|
|
43 |
Вертикально-сверлильный станок |
2А125 |
2,8 |
1 |
|
|
44 |
Обдирочно-точильный станок |
3М634 |
2,8 |
3 |
|
|
45 |
Вентилятор |
4,5 |
3 |
||
|
46 |
Кран-балка электрическая подвесная |
7,3 |
1 |
||
|
Сварочное отделение |
|||||
|
47 |
Трансформатор сварочный |
ТСД-1000 |
83 кВА |
3 |
|
|
48 |
Преобразователь сварочный |
ПСО-300 |
14 |
1 |
|
|
49 |
Сварочный агрегат |
САМ-4000 |
32 |
2 |
|
|
Кузнечно-термическое отделение |
|||||
|
50 |
Молот пневматический ковочный |
МБ-412 |
10,0 |
2 |
|
|
51 |
Электропечь сопротивления камерная со щитом управления (1330 0С) |
Г-30 ЩУ-12 |
30,0 |
3 |
|
|
52 |
Вентилятор |
- |
2,8 |
1 |
|
|
53 |
Таль подвесная электрическая |
0,5 т |
0,85 |
1 |
|
|
54 |
Кран балка |
- |
7,3 |
1 |
Подобные документы
Расчёт электрических нагрузок осветительной сети. Выбор мощности компенсирующих устройств. Проектирование трансформаторной подстанции. Конструктивное исполнение цеховой электрической цепи. Проектирование освещения и организация мер безопасности.
дипломная работа [1,1 M], добавлен 07.11.2012Расчет электрических сетей осветительных установок, выбор напряжения и схемы питания электрической сети. Защита электрической сети от аварийных режимов и мероприятия по повышению коэффициента мощности электрической сети осветительной установки.
курсовая работа [761,4 K], добавлен 10.06.2019Определение и анализ электрических нагрузок системы электроснабжения объекта. Ознакомление с процессом выбора числа и мощности цеховых трансформаторов. Характеристика основных аспектов организации технического обслуживания электрооборудования цеха.
дипломная работа [7,1 M], добавлен 08.02.2022Первым этапом проектирования системы электроснабжения является определение электрических нагрузок. По значению электрических нагрузок выбирают и проверяют электрооборудование системы электроснабжения, определяют потери мощности и электроэнергии.
дипломная работа [653,6 K], добавлен 20.07.2008Проектирование электроснабжения цехов цементного завода. Расчет электрических нагрузок: цехов по установленной мощности и коэффициенту спроса, завода в целом, мощности трансформаторов. Определение центра нагрузок и расположения питающей подстанции.
курсовая работа [142,1 K], добавлен 01.02.2008Описание технологического процесса в аммиачно-холодильном цехе, его назначение и необходимое оборудование. Характеристика окружающей среды производственных помещений. Выбор рационального напряжения питающей сети. Выбор системы внешнего электроснабжения.
дипломная работа [678,1 K], добавлен 08.12.2010Анализ и расчет электрических нагрузок. Компенсация реактивной мощности. Выбор типа и числа подстанций. Расчет и питающих и распределительных сетей до 1000В, свыше 1000В. Расчет токов короткого замыкания. Расчет заземляющего устройства. Вопрос ТБ.
курсовая работа [100,4 K], добавлен 01.12.2007Описание технологического процесса цеха и техническая характеристика производственных машин. Выбор электродвигателей по типу, мощности и напряжению производственных механизмов. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов на цеховой подстанции.
дипломная работа [687,4 K], добавлен 21.06.2022Изучение схемы электроснабжения подстанции, расчет электрических нагрузок. Выбор числа и мощности трансформаторов. Составление схемы РУ высокого и низкого напряжений подстанции. Расчёт токов короткого замыкания. Подбор выключателей, кабелей и их проверка.
курсовая работа [571,1 K], добавлен 17.02.2013Проектирование жилета детского повседневного, описание его внешнего вида и характеристика используемых материалов. Определение предполагаемой мощности потока. Технологические требования к выбранной технологической операции, описание применяемой машины.
курсовая работа [2,5 M], добавлен 17.11.2010Описание работы плавильного цеха Аксуского завода ферросплавов. Выбор типа и мощности электрических печей. Процесс оплавления шихтовых материалов на производстве кремнистых сплавов. Расчет полезной мощности проектируемой печи и количества мостовых кранов.
курсовая работа [36,7 K], добавлен 11.05.2012Проектирование внутрицеховых электрических сетей завода ОАО "Тагат" имени С.И. Лившица. Определение силовой и осветительной нагрузок; выбор числа и мощности трансформаторов цеховой подстанции. Расчет релейной защиты и автоматики; меры электробезопасности.
дипломная работа [2,5 M], добавлен 18.02.2013Общая характеристика и назначение участка, режим его работы и расчет годовой трудоемкости. Определение количества производственных рабочих, составление ведомости. Описание технологического процесса. Техника безопасности и противопожарные мероприятия.
курсовая работа [72,8 K], добавлен 18.10.2014Описание конструкции пассажирского лифта и технологического процесса его работы. Проектирование электропривода: выбор рода тока и типа электропривода; расчет мощности двигателя; определение момента к валу двигателя; проверка по нагреву и перегрузке.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 16.11.2010Вопросы реконструкции электроснабжения восточной части г. Барнаула. Расчет электрических нагрузок потребителей и района в целом. Выбор количества и мощности трансформаторов потребителей и трансформаторов ГПП, высоковольтной аппаратуры и кабеля.
дипломная работа [418,1 K], добавлен 19.03.2008Разработка проекта изменения электрической части Запорожской АЭС: технико-экономическое сопоставление вариантов и выбор схемы выдачи мощности АЭС. Расчет электроснабжения собственных нужд блока, выбор мощности дизель-генераторов систем надежного питания.
курсовая работа [356,4 K], добавлен 22.11.2010Картограмма и определение центра электрической нагрузки кузнечного цеха. Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Расчет токов короткого замыкания. Расчет питающей и распределительной сети по условиям допустимой потери напряжения.
дипломная работа [538,0 K], добавлен 18.05.2015Область применения системы ЧПУ "Электроника НЦ-31". Описание режимов работы установки. Описание модуля контроллер привода. Составление маршрутного технологического процесса определения возможных неисправностей. Проектирование инструментальной наладки.
дипломная работа [1,7 M], добавлен 07.01.2016Краткое описание технологического процесса в исследуемом цехе. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Расчет теплопотерь, а также поступлений теплоты от солнечной радиации. Определение и характер различных вредностей, поступающих в помещение.
курсовая работа [139,3 K], добавлен 27.10.2013Назначение и область применения электрической тали. Техническое описание конструкции. Определение усилия в канате механизма подъема. Определения геометрических размеров барабана. Расчет мощности и выбор электродвигателя. Кинематические силовые расчеты.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 23.07.2011