Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

Поэтому задача разработки и создания новых методов и средств неразрушающего контроля, обладающих большей информативностью и производительностью, а также более высоким метрологическим уровнем, позволяющих проводить непрерывный контроль (НК) характеристик качества многослойных изделий, в частности металлофторопластовых лент (МФЛ), является актуальной.

Цель работы. Целью настоящей работы является разработка нового метода неразрушающего контроля, позволяющего определять толщины слоев, пористость бронзового каркаса, теплофизические свойства (ТФС) материала верхнего слоя четырехслойных металлофторопластовых лент, а также средств для его реализации.

Для достижения поставленной цели необходимо решение следующих задач:

- провести информационный обзор и сравнительный анализ существующих методов и средств неразрушающего технологического контроля многослойных изделий;

- исследовать возможности известных методов контроля ТФС многослойных изделий для оперативного непрерывного технологического контроля качества металлофторопластовых лент;

- разработать новый метод контроля четырехслойных объектов, отличающийся повышенной информативностью, точностью, оперативностью контроля параметров МФЛ;

- разработать информационно-измерительную систему (ИИС), реализующую созданный метод контроля технологических параметров МФЛ;

- провести метрологический анализ разработанного метода контроля качества МФЛ с рекомендациями повышения его метрологического уровня;

- осуществить экспериментальную проверку разработанного метода и внедрить его в производство.

Научная новизна. Разработан новый метод для непрерывного неразрушающего контроля толщины слоев, пористости бронзового каркаса, теплофизических свойств материала верхнего слоя многослойной металлофторопластовой ленты, являющийся комбинацией теплового и индуктивного методов, впервые позволяющий контролировать параметры четырехслойных объектов и обладающий повышенной информативностью, высокой производительностью контроля, а также достаточной для технологического контроля точностью и возможностью автоматизации процесса измерения.

Разработана ИИС непрерывного контроля технологических параметров металлофторопластовой ленты, позволяющая с достаточной для технологического контроля точностью определять толщины слоев, пористость бронзового каркаса и теплопроводность приработочного слоя.

Созданы математическое, алгоритмическое и программное обеспечения, позволяющие автоматизировать процесс контроля технологических параметров МФЛ и повышающие производительность контроля качества при изготовлении МФЛ.

Практическая ценность работы. Практическая ценность диссертационной работы заключается в создании ИИС НК технологических параметров металлофторопластовых лент в процессе их производства. Созданная ИИС НК позволяет повысить оперативность и точность контроля толщин слоев, пористости бронзового каркаса, теплопроводности приработочного слоя, что в итоге обуславливает повышение качества выпускаемых изделий. Способ, положенный в основу ИИС, защищен патентом РФ на изобретение. Разработанная ИИС принята к внедрению на ОАО «Завод подшипников скольжения» г. Тамбова.

Методы и методики исследования. Исследования, включенные в диссертацию, базируются на использовании аппарата математической физики, теории теплопроводности, математического моделирования, математической статистики, математической метрологии и компьютерных технологий.

Реализация научно-технических результатов заключается в создании и внедрении при непосредственном участии автора ИИС НК технологических параметров металлофторопластовой ленты в процессе ее изготовления. Результаты диссертационной работы приняты к использованию в ОАО «Завод подшипников скольжения» (г. Тамбов).

Материалы диссертационной работы используются в учебном процессе на кафедрах Тамбовского государственного технического университета.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы были рассмотрены и обсуждались на XI, XII научных конференциях ТГТУ «Фундаментальные и прикладные исследования, инновационные технологии, профессиональное образование» (г. Тамбов, 2006, 2007 гг.) и шестой международной теплофизической школе «МТФШ-6».

1. Методы и средства контроля характеристик качества многослойных изделий

Анализ состояния производства многослойных антифрикционных материалов показал, что степень влияния характеристик качества на дефектность материалов различна. В ряде случаев выборочный контроль материалов не гарантирует их высокое качество, особенно при серийном и массовом производстве. Для этого необходим непрерывный НК тех характеристик качества, по которым выявляется больший объем дефектных деталей.

Для определения условий повышения точности, оперативности, производительности контроля и возможности автоматизации процесса НК приведен обзор методов, приборов и автоматизированных систем контроля характеристик качества многослойных объектов. Проанализированы методы и средства НК толщины однослойных и двухслойных изделий в процессе их производства.

Проведенный анализ методов, измерительных устройств и автоматизированных систем контроля характеристик качества многослойных изделий показал, что большое разнообразие применяемых в промышленности слоистых металлических и неметаллических композиций требует разработки и применения различных методов и средств контроля качества как, собственно, таких материалов, так и изделий из них. В работе обосновано, что для непрерывного контроля толщин слоев многослойных изделий наиболее целесообразно использование тепловых методов неразрушающего контроля. Установлено, что существующие методы неразрушающего контроля толщины верхнего композитного слоя не позволяют обеспечить достаточную точность измерения ТФС слоев, а, следовательно, и толщины. Поэтому для повышения метрологического уровня, оперативности и производительности контроля необходима разработка новых методов определения ТФС и толщины приработочного слоя МФЛ.

2. Метод контроля толщин слоев, пористости металлического каркаса, ТФС приработочного слоя четырехслойных металлофторопластовых изделий

Блок-схема технологического контроля металлофторопластовой ленты представлена на рис. 1. Отличительной особенностью метода является то, что для измерения пористости металлического каркаса осуществляют локальное воздействие источником тепловой энергии, сфокусированной в виде полосы на поверхность ленточного материала, далее на основе характеристик температурного поля определяют пористость. Для определения теплопроводности приработочного слоя осуществляют воздействие точечным источником тепловой энергии, измеряют термоприемником при разных значениях мощности источника избыточную температуру нагреваемой поверхности в точке, расположенной на определенном расстоянии за точечным источником тепловой энергии по линии его движения. Определение толщины приработочного слоя производится на основе измерения характеристик распространения температурного поля от действия полосового движущегося источника тепла.

Структурная схема технологического контроля качества металлофторопластового ленточного материала показана на рис. 2.

Контроль толщины слоев биметаллической основы (рис. 2, а) осуществляется следующим образом.

Биметаллическая полоса 1 и эталон 2 намагничиваются с помощью

П-образных электромагнитов 3 и 4 на фиксированной частоте генератора 5. Электромагниты установлены со стороны ферромагнитного слоя биметалла. В электромагните магнитная цепь замыкается измеряемой полосой, в эталонном - эталоном. Первичные обмотки электромагнитов питаются переменным током от генератора такой частоты, когда эффективная глубина проникновения вихревых токов больше, чем толщина измеряемой полосы. В измерительных обмотках электромагнитов возникают напряжения, которые пропорциональны толщинам измеряемого ферромагнитного основания биметалла и эталона. Вторичные обмотки соединены так, что их напряжения в схеме сравнения направлены навстречу друг другу. Так как напряжение, поступающее от вторичной обмотки эталонного электромагнита, постоянно, а напряжение от вторичной обмотки измерительного электромагнита, контролирующего толщину ферромагнитного слоя прокатываемой биметаллической полосы, меняется в зависимости от изменения этой толщины, то результирующее напряжение будет пропорционально отклонению толщины от заданной эталоном. Выпрямленный ток поступает на указатель 7 отклонения толщины ферромагнитного слоя биметаллической полосы от заданной толщины.

Рис. 1. Блок схема контроля параметров металлофторопластовой ленты (пунктир - новые операции)

Экранные измерительная 8 и эталонная 9 катушки расположены соответственно над измерительным электромагнитом 3 и эталонным электромагнитом 4 с противоположной стороны биметаллической полосы 1 и эталона 2. Катушки 8 и 9 соединены таким образом, что их напряжения направлены навстречу друг другу. Синусоидальный ток, действующий в возбуждающих (первичных) обмотках измерительного и эталонного электромагнитов, создает электромагнитное поле, которое возбуждает вихревые токи в электропроводящем верхнем слое биметаллической полосы.

Эти вихревые токи затухают по мере проникновения вглубь исследуемого объекта. Электромагнитное поле вихревых токов воздействует на измерительную 8 и эталонную 9 катушки, наводя в них эдс, которые пропорциональны толщинам измеряемого верхнего слоя биметалла и эталона. Напряжение эталонной катушки также постоянно, а напряжение измерительной катушки, контролирующей толщину верхнего слоя биметаллической полосы, меняется в зависимости от изменения этой толщины. Результирующее напряжение будет пропорционально отклонению толщины от заданной эталоном. Выпрямленный ток в выпрямителе 10 поступает на второй указатель 11 отклонения толщины верхнего слоя прокатываемого биметалла от заданной толщины.

Толщину третьего (рис. 2, б) слоя, движущегося металлофторопластового ленточного материала, определяют как разницу между общей толщиной трехслойной металлической ленты, измеренной индуктивным микрометром, и общей толщиной двухслойной ленты. Действие индуктивного микрометра основано на преобразовании отклонений толщины полосы, воспринимаемых двумя роликами 12, в изменение индуктивности преобразователя 16, обмотки которого образуют мостовую схему, питаемую от генератора. Сигнал с диагонали моста подается на миллиамперметр 17, градуированный в миллиметрах отклонения полосы от номинала.

Измерение пористости бронзового каркаса (рис. 2, в) движущейся МФЛ заключается в следующем. С помощью источника тепла 18 постоянной мощности, сфокусированного на поверхность исследуемого изделия в виде полосы длиной 40…50 мм, шириной 4…6 мм, нагревают поверхность исследуемого изделия и измеряют установившуюся избыточную температуру Т1 в центре источника тепла первым термоприемником 19 и температуру Т2 вторым термоприемником 20 на поверхности изделия в точке, расположенной с обратной стороны напротив линейного источника тепла.

Рис. 2. Схема непрерывного контроля качества металлофторопластового ленточного материала

металлофторопластовый термический теплопроводность ленточный

Термическое сопротивление последовательно соединенных составных стенок, ориентированных перпендикулярно тепловому потоку, определяется по формуле:

, (1)

где Ri, hi, лi - соответственно термическое сопротивление, толщина и теплопроводность i-й стенки; S = lb - площадь теплового воздействия; l, b -длина и ширина области нагрева.

Поскольку разность установившихся избыточных температур, обусловленная сопротивлением различных слоев при тепловом воздействии источником постоянной мощности, определяется в соответствии с зависимостью вида ДТ = qR, то зависимость между температурами Т1, Т2 и тепловым потоком для трехслойной системы (рис. 2, в), состоящей из стального основания, слоя меди и слоя пористого бронзового каркаса, с известными толщинами слоев будет иметь вид:

, (2)

где h1, л1 - толщина (м) и теплопроводность (Вт/(м К)) нижнего слоя;

h2, л2 - толщина и теплопроводность второго слоя; h3, - толщина и теплопроводность бронзового каркаса; S - площадь участка активного теплового воздействия (м2); q - мощность источника тепла (Вт).

В этом случае теплопроводность пористого бронзового каркаса определяется как:

. (3)

Теплопроводность пористого металлического каркаса связана с величиной пористости следующей зависимостью:

, (4)

где к - теплопроводность материала каркаса в компактном состоянии; - пористость бронзового каркаса; Vп - объем, занимаемый порами (м3); V - объем пористого материала (м3).

Тогда из формулы (4) можно определить пористость бронзового каркаса:

. (5)

Определение теплопроводности приработочного слоя (рис. 2, г) проводится в соответствии со схемой, представленной на рис. 3. На поверхность исследуемого объекта, движущегося со скоростью v, действуют точечным источником тепла 1 мощностью q0 со стороны контролируемого слоя, при этом теплоприемником 2 контролируется избыточная температура на расстоянии х1 по линии движения источника тепла. Параллельно ведут постоянное измерение температуры окружающей среды Тос термопарой 4 в непосредственной близости к контролируемому слою, а также измеряют температуру Тсл ненагретой поверхности контролируемого слоя термоприемником 3. Рассчитывают поправочный коэффициент kос, учитывающий прозрачность окружающей среды и степень черноты приработочного слоя по зависимости:

. (6)

Рис. 3. Контроль теплопроводности приработочного слоя МФЛ: а) структурная схема: 1 - источник тепла; 2, 3 - приемник тепла; 4 - датчик температуры окружающей среды; б) зависимость средней теплопроводности от мощности источника тепла

Далее через интервал времени, когда процесс нагрева станет псевдостационарным, измеряют температуру термоприемником 2 на линии движения источника тепла на расстоянии от него (рис. 3). Рассчитывают ориентировочное значение теплопроводности, которое будет равно:

. (7)

Затем ступенчато снижают мощность источника 1 в соответствии с зависимостью:

, (8)

где p - количество уровней градаций мощности, как правило p = 10…30.

После каждого снижения мощности, через время измеряют избыточную температуру термоприемником 2 на расстоянии от источника тепла. Для каждого из уровней мощности рассчитывают значение среднеинтегральной теплопроводности . Общий вид зависимости теплопроводности от мощности источника показан на рис. 3, б. На зависимости хорошо видна точка перехода от параболической формы к постоянному значению теплопроводности. На участке 1 (рис. 3, б) глубина прогрева не превышает толщину приработочного слоя. С повышением мощности источника тепла глубина прогрева поверхностного слоя увеличивается, вследствие этого значение теплопроводности увеличивается из-за влияния металлического бронзового каркаса. Таким образом, по зависимости (рис. 3, б) определяют мощность , которая будет являться максимальной мощностью теплового воздействия при данной толщине приработочного слоя. Найдя оптимальное значение мощности для данной толщины приработочного слоя, контролируют его теплопроводность по зависимости:

. (9)

Если во время контроля наблюдается изменение значений теплопроводности ( - > ?), то путем уменьшения мощности источника тепла на один шаг определяют причины этого изменения. Изменение контролируемой теплопроводности может быть вызвано как уменьшением толщины приработочного слоя, так и изменением концентрации входящих в данный слой компонент. Если при уменьшении мощности источника тепла значение теплопроводности не изменяется (т.е. ее значение остается на прежнем уровне в пределах погрешности измерения), следовательно, изменились концентрации компонент контролируемого слоя, а изменение теплопроводности при меньшем тепловом воздействии вызвано изменением толщины приработочного слоя.

Контроль толщины приработочного слоя (рис. 2, д) осуществляют в соответствии со схемой, представленной на рис. 4 по следующему алгоритму.

Рис. 4. Определение толщины приработочного слоя МФЛ: а) структурная схема; б) распределение температур при установившемся температурном поле: 1 - со стороны действия источника тепла; 2 - с противоположной стороны

На движущуюся со скоростью v ленту действуют источником тепловой энергии 1 в виде полосы размером мощностью q, достаточной для прогрева всей толщины ленты. Кроме того, для расчета коэффициента коррекции сигнала термоприемника термопарой 5 контролируют температуру Тос окружающей среды и температуры ненагретой ленты с двух сторон и искомые коэффициенты (две стороны) определяют в соответствии с зависимостями:

kср1=Тсл1 / Тос;

kср2=Тсл2 / Тос. (10)

При тепловом воздействии на движущийся с постоянной скоростью объект образуется псевдостационарное температурное поле как со стороны действия источника тепла, так и с противоположной стороны. Распределение температур на линии, проходящей через центр полосы источника тепла и параллельной направлению движения, показано на рис. 4, б.

Как видно из зависимостей (рис 4, б) максимальная температура с противоположной стороны от действия источника тепла смещена на расстояние x1 в сторону запаздывания относительно центра источника тепла.

Искомое значение толщины приработочного слоя определяют, исходя из следующего. Находят расстояние x1 , начиная смещение термоприемника от центра источника тепла на расстояние в сторону перемещения ленты, и фиксируют температуру Ti на каждом шаге. При этом

(11)

где - перемещение на i-м шаге; w - коэффициент, определяющий скорость поиска, как правило, w = 5…20; - значения расстояний от центра источника тепла на i- и (i - 1)-шаге соответственно; -значения температур на расстояниях от центра источника тепла xi и xi - 1 соответственно; - разрешающая способность устройства перемещения датчиков.

Смещение продолжают до тех пор, пока не будут выполняться условия:

(12)

где - константа (0,1…5), влияющая на точность определения расстояния до максимума температуры, зависящая от скорости перемещения ленты и контролируемого материала; Тос - температура окружающей среды.

Найдя расстояние x1, определяют уточненные значения температур:

; (13)

, (14)

где Т1, Тx1 - значения максимальных температур со стороны действия источника тепла и с противоположной стороны ленты; - коэффициенты коррекции сигнала термоприемников.

Для четырехслойной системы, состоящей из стального основания, слоя меди, слоя пористого бронзового каркаса, поры которого заполнены фторопластом-4 с наполнителем дисульфида молибдена, разность установившихся избыточных температур, согласно зависимости (1) определяется следующим образом:

, (15)

гдеТ1ут и Т2ут - значения установившихся избыточных температур в точках контроля x1 и x2 (К); h1, h2, h3, h4 - толщины стальной подложки, медного слоя, бронзового каркаса, заполненного фторопластом-4 с наполнителем и приработочного слоя соответственно (м); - теплопроводности стали, меди, двухкомпонентной системы, состоящей из бронзового пористого каркаса и фторопласта-4 с наполнителем, и материала приработочного слоя соответственно (Вт/(м К)).

Зная концентрацию компонент приработочного слоя и пористость бронзового каркаса и с учетом того, что пористый бронзовый каркас, поры которого заполнены фторопластом-4 с наполнителем дисульфида молибдена, представляет собой структуру в виде двух взаимопроникающих решеток, как показано в [1], можно определить теплопроводность бронзового каркаса, заполненного материалом приработочного слоя.

Следовательно, толщина приработочного слоя рассчитывается по зависимости:

, (16)

Таким образом, используя представленный метод, можно определить толщины всех четырех слоев, теплопроводность приработочного слоя и пористость бронзового каркаса металлофторопластового ленточного материала в технологическом процессе производства.

3. Информационно-измерительная система (ИИС) непрерывного технологического контроля параметров МФЛ в процессе ее производства

Технологический процесс изготовления МФЛ включает в себя следующие основные этапы: покрытие поверхности стальной ленты слоем меди; нанесение на омедненную поверхность слоя сферических частиц бронзы; спекание пористого каркаса в восстановительной атмосфере с последующим охлаждением в этой же атмосфере; заполнение пор спеченного на стали слоя бронзы фторопластом с мелкодисперсным наполнителем, повышающим нагрузочную способность материала; спекание фторопласта в порах и на рабочей поверхности материала; калибрование готовой ленты.

Контроль качества МФЛ в процессе производства предполагает в первую очередь контроль теплопроводности и толщины приработочного слоя.

Структурная схема ИИС контроля толщины и теплопроводности приработочного слоя представлена на рис. 5.

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Рис. 5. Структурная схема ИИС контроля теплопроводности и толщины приработочного слоя МФЛ

ИИС состоит из измерительных головок ИГ1 и ИГ2, управляющего процессора 4, модулей управления источниками тепла 5, 8, устройства перемещения термоприемника 6, модулей обработки сигналов источников тепла 7, 7а, модуля ввода-вывода информации 9, модуля обработки сигнала термопары 10. В состав измерительных головок входят термоприемники 1, датчик температуры окружающей среды 2, точечный источник тепла 3 с максимальной мощностью Pmax = 0,5 Вт, источник в виде полосы 3а с максимальной мощностью Pmax = 25 Вт, датчик наличия ленты 11.

Основными элементами ИИС являются измерительные головки ИГ1 и ИГ2, которые находятся на фиксированном расстоянии друг от друга, при этом расстояние выбирается так, чтобы исключить их взаимное тепловое влияние. В частности при мощности точечного источника тепла 3 равной 0,5 Вт расстояние между головками должно быть не менее 0,4 м.

Принцип работы ИИС заключается в следующем. Лента движется по технологической линии со скоростью v. Так, например, технологический процесс изготовления металлофторопластовой ленты предусматривает скорость перемещения ленты 0,55 см/сек. При поступлении ленты в зону контроля теплопроводности приработочного слоя в датчике наличия ленты 11 появляется сигнал, и начинается контроль теплопроводности приработочного слоя. Через время l/v запускается алгоритм контроля толщины приработочного слоя, причем в качестве теплопроводности приработочного слоя принимается значение теплопроводности, измеренное с запаздыванием на время l/v.

Таким образом, представленная ИИС позволяет контролировать основные технологические параметры МФЛ в процессе ее производства, что дает возможность осуществлять непрерывный технологический контроль каждой ленты, сходящей с технологической линии.

4. Метрологический анализ разработанного метода и ИИС

На базе аналитических соотношений, полученных с использованием математических моделей измерительных процедур, оценен вклад каждой из компонент, участвующих в процедуре измерения, а также выявлены доминирующие среди них, что позволяет целенаправленно влиять на общую погрешность измерения. Показано что при контроле коэффициента теплопроводности приработочного слоя МФЛ доминирует погрешность установления мощности источника тепла qk и определения коэффициента окружающей среды kос. Далее по степени значимости следуют погрешность измерения избыточной температуры T(x1) и погрешность установления расстояния x1. Рассчитано, что на точность контроля толщины приработочного слоя наибольшее влияние оказывает погрешность измерения избыточных температурТ1ут Т2ут, менее значимы погрешности установления мощности источника тепла q и площади теплового воздействия S. Также проведены экспериментальные исследования бесконтактного метода неразрушающего контроля технологических и теплофизических параметров многослойных изделий (МФЛ), подтвердившие корректность основных теоретических выводов, положенных в основу разработанного метода контроля. Максимальные относительные погрешности при контроле теплопроводности и толщины приработочного слоя составляют 9,9 % и 8,4 % соответственно.

Заключение

1. Проведен анализ методов, измерительных устройств и автоматизированных систем технологического контроля многослойных материалов показавший, что существующие методы неразрушающего контроля толщины приработочного слоя не позволяют обеспечить достаточную точность измерения ТФС слоя, а следовательно, и толщины. Поэтому для повышения метрологического уровня, оперативности и производительности контроля необходима разработка нового метода определения ТФС и толщин слоев многослойных объектов.

2. Разработан метод непрерывного НК технологических параметров металлофторопластовой ленты в технологическом потоке ее изготовления, отличительной особенностью которого является возможность контроля параметров четырехслойных объектов, повышенная информативность, высокая производительность контроля.

3. Создана и апробирована в лабораторных и промышленных условиях ИИС НК, реализующая с погрешностью, не превышающей 10 %, предложенный новый метод контроля технологических параметров четырехслойного металлофторопластового ленточного материала, отличающаяся своей гибкостью построения за счет пространственного разнесения устройств, входящих в ее состав, и построения канала связи между ними и центральным модулем.

4. Разработаны алгоритмы работы устройств, математическое и программное обеспечения ИИС, позволяющие повысить производительность и точность и автоматизировать процесс технологического контроля МФЛ.

5. Проведен анализ погрешности результатов измерений характеристик качества МФЛ бесконтактным методом НК на базе аналитических соотношений, полученных с использованием математических моделей измерительных процедур, который позволил определить вклад каждой из компонент, участвующих в процедуре измерения, а также выявить доминирующие среди них. Подобный подход создает предпосылки для целенаправленного воздействия на источники погрешности.

6. Проведена метрологическая обработка экспериментальных данных, которая показала пригодность разработанной ИИС для технологического контроля параметров металлофторопластовых лент с требуемым метрологическим уровнем.

Литература

1. Пат. 2313065 Российская Федерация, МПК7 G 01 N 25/00. Способ непрерывного контроля толщины слоев четырехслойного металлофторопластового ленточного материала, пористости его металлического каркаса и концентрации входящих в четвертый слой компонент / А.Н. Банников, А.П. Пудовкин, Т.И. Чернышова; Тамб. гос. техн. ун-т. - № 2006117923/28 ; заявл. 24.05.2006 ; опубл. 20.12.2007, Бюл. № 35.

2. Банников, А.Н. Метод неразрушающего контроля металлофторопластовых материалов / А.Н. Банников, Т.И. Чернышова // Вестник Тамбовского государственного университета. - 2007. - т. 13. - № 1А. - С. 8 - 12.

3. Банников, А.Н. Непрерывный технологический контроль металлофторопластового ленточного материала / А.Н. Банников, А.П. Пудовкин, Т.И. Чернышова // Фундаментальные и прикладные исследования, инновационные технологии, профессиональное образование: сб. трудов XI науч. конф. ТГТУ. - Тамбов: Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та, 2006. - С. 129 - 133.

4. Банников, А.Н. Метод неразрушающего контроля металлофторопластовых материалов / А.Н. Банников, А.П. Пудовкин, Т.И. Чернышова // Шестая международная теплофизическая школа «Теплофизика в энергосбережении и управлении качеством». - Тамбов: Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та, 2007. - С. 204 - 206.

5. Банников, А.Н. Метод неразрушающего контроля свойств металлофторопластовых ленточных материалов / А.Н. Банников, Т.И. Чернышова // Фундаментальные и прикладные исследования, инновационные технологии, профессиональное образование: сб. трудов XII науч. конф. ТГТУ. - Тамбов: Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та, 2007. - С. 81 - 84.

Размещено на Allbest.ru