Влияние рукавов электрододержателя на активное сопротивление трубошинного участка токоподвода дуговой сталеплавильной печи

Размещено на http://www.allbest.ru/

УДК 621.365.2

Новосибирск, НГТУ

Влияние рукавов электрододержателя на активное сопротивление трубошинного участка токоподвода дуговой сталеплавильной печи

Власов Д.С.

Бикеев Р.А.

Для расчета электрических, рабочих, эксплуатационных характеристик проектируемой ДСП, а также для разработки технологического процесса необходимо знать активные сопротивления элементов токоподвода, входящие в электрическую схему замещения печного контура.

Существует общеизвестная инженерная методика расчета активных сопротивлений токоподвода мощных электротехнологических установок, в которой эти дополнительные потери учитываются с помощью коэффициент добавочных потерь (КДП) [1]. Данный коэффициент введен только для ферромагнитных металлоконструкций, расположенных вблизи токоведущих проводников. Рекомендуемое значение КДП в этой методике составляет 1.15.

Инженерных методик точного учета влияния металлоконструкций на активное сопротивление токоподвода на данный момент не существует. Однако исследовательские работы в этом направлении ведутся давно. В 1960 - 1970 гг. во ВНИИЭТО были выполнены исследования по определению электрических потерь в рукавах и стойках электрододержателей дуговых сталеплавильных печей ДСП-100 и ДСП-200, изготовленных из конструкционной магнитной и немагнитной стали [2, 3].

Физическое моделирование - надежный, хорошо зарекомендовавший себя метод. Однако он требует изготовления, хоть и в уменьшенном масштабе, исследуемого объекта. В случае дуговых сталеплавильных печей стоимость таких работ весьма велика.

Исследования, подобные приведенным выше, можно в настоящее время проводить методами численного моделирования.

Для этого в программном пакете конечно-элементного численного моделирования ANSYS была построена базовая геометрическая модель с использованием чертежей реальной установки ДСП-100 И6, приведенная на рисунке 1. токоподвод дуговой сталеплавильный печь

При формировании допущений численной модели две трубошины, относящиеся к одной фазе, были заменены одним медным проводником коробчатого сечения, ширина и высота которого соответствовали габаритным размерам двух трубошин, а толщина стенки равнялась толщине стенки трубошины (рисунок 2). При этом, изменяемыми параметрами модели являются: расстояние от крайней трубошины до крайнего рукава h1 и расстояние от средней трубошины до среднего рукава h2. Различные сочетаний значений h1 и h2 представляют собой различные варианты исполнения трубошинного участка токоподвода ДСП. При этом рукава электрододержателей могут быть из магнитной стали (мr=f(H), с=20•10-8 ом м) или немагнитной стали (мr=1, с=80•10-8 ом м).

Рисунок 1 - Общий вид трубошинного участка токоподвода трехфазной ДСП-100 И6: 1 - трубошины фаз, 2 - стальные рукава электрододержателей. Рисунок 2 - Расчетная модель трубошинного участка ДСП-100 И6: 1 - модельные трубошины, 2 - рукава электрододержателей; h1 и h2 - геометрические параметры модели.

В результате решения системы уравнений Максвелла в модельных элементах трубошинного участка токоподвода и окружающем пространстве было получено распределение удельной активной и реактивной мощности в расчетной области, из которых легко найти активные сопротивление элементов токоподвода относительно тока источника питания:

,

где - интегральная активная мощность, - ток источника питания.

Имея электрические параметры, полученные из модели без проводящих рукавов, можно получить коэффициенты дополнительных потерь для разных вариантов значений h1 и h2 и материалов рукавов по формуле:

,

где , - сопротивление фазы участка токоподвода в присутствии близлежащих металлоконструкций и в их отсутствии соответственно.

На рисунке 3 приведены графики зависимости среднефазного КДП от геометрических параметров h1 и h2 и свойств рукавов.

Из графиков видно, что среднефазный КДП уменьшается с увеличением расстояния между трубошинами и рукавами. В работе [2] этот коэффициент для 100-тонной ДСП получился равным 1.35 для h1 = 1400 мм и h2 = 2400 мм. Это значение отмечено на рисунке 3 и отличается от результатов выполненного численного моделирования не более чем на 4%. При этом результаты численного моделирования, полученные для магнитной и немагнитной стали, отличаются друг от друга не более чем на 9%, что подтверждает выводы работы [2]. Таким образом, правильность модели трубошинного участка токоподвода ДСП-100 И6 подтверждается экспериментом с достаточной для инженерных расчетов точностью.

Выполненные расчеты показали, что КДП для активного сопротивления фаз может варьироваться в диапазоне 1.2 ч 2.6.

Рисунок 3 - Коэффициенты добавочных потерь к активному сопротивлению:

а) среднефазный коэффициент добавочных потерь КДПАС участка трубошин ДСП-100: 1 - h1 = 500 мм; 2 - h1 = 1000 мм; 3 - h1 = 1500 мм; сплошные - магнитная сталь, пунктирные - немагнитная; Х - экспериментальный результат [2]; б) коэффициент добавочных потерь для активного сопротивления: 1, 2, 3 - крайняя фаза; 4, 5, 6 - средняя фаза; 1, 4 - h1 = 500 мм; 2, 5 - h1 = 1000 мм; 3, 6 - h1 = 1500 мм; сплошные - магнитная сталь, пунктирные - немагнитная.

Полученный результат можно объяснить, с одной стороны, более широким диапазоном изменения расстояний между трубошинами и рукавами, а с другой стороны, учетом трехфазной системы токов в трубошинах, взаимодействующих как между собой, так и с рукавами электрододержателей собственной и соседних фаз.

Полученные зависимости коэффициента добавочных потерь можно рекомендовать к использованию при проектировании аналогичных дуговых сталеплавильных печей, имеющих геометрические параметры, входящие в диапазон исходных данных выполненного исследования.

Список литературы

1. Данцис, Я. Б. Короткие сети и электрические параметры дуговых электропечей [Текст] / Я.Б. Данцис. - Москва : Металлугрия, 1987. - 320 с.

2. Бортничук, Н.И. Работы по моделированию коротких сетей в лаборатории ВНИИЭТО [Текст] / Н.И. Бортничук // Сб. науч. тр. Моделирование коротких сетей . - Москва : ЦИНТИЭЛ, 1963.

3. Бортничук, Н. И. Методы определения и улучшения электрических параметров электродуговых печей [Текст] / Н. И. Бортничук, Л. А. Сафронов и О. В.Юрыгин // Электротермия. - 1964. - №31. - С. 41-43.

Аннотация

В статье приведен метод расчета коэффициента добавочных потерь (КДП) для учета металлоконструкций, лежащих вблизи токоведущих элементов, на электрические параметры токоподвода. Приведены результаты численного моделирования для трехфазной 100-тонной дуговой сталеплавильной печи в виде зависимостей активного сопротивления участка и КДП от геометрии участка токоподвода и свойств рукавов. Результаты подтверждены экспериментальными данными.

Ключевые слова: дуговая сталеплавильная печь, коэффициент добавочных потерь, рукав электрододержателя, трубошины, схема замещения электропечного контура, мощные электротехнологические установки

In the article is shown method of calculation of coefficient of additional losses (CAL) to take into account influence of metallic constructions on electrical parameters of current-lead. There are also shown results of numerical simulation for three-phase arc steel furnace of 100 ton capacity in form of graphs of dependences of active resistance and CAL on geometry of current-lead partition and properties of the arms. The results are verified by experimental data.

Key-words: electric arc furnace, coefficient of additional loses, electrode holding arm, tubular bus, equivalent circuit of furnace, powerful electrotechnological installations

Размещено на Allbest.ru