Формирование излучающей поверхности в трубчатых печах пиролиза вихревыми горелками диффузионно-кинетического типа

Размещено на http://www.allbest.ru/

ФОРМИРОВАНИЕ ИЗЛУЧАЮЩЕЙ ПОВЕРХНОСТИ В ТРУБЧАТЫХ ПЕЧАХ ПИРОЛИЗА ВИХРЕВЫМИ ГОРЕЛКАМИ ДИФФУЗИОННО-КИНЕТИЧЕСКОГО ТИПА

А.С. Печников, Л.Г. Григорян Самарский государственный технический университет (СамГТУ)

Предлагается для формирования излучающей поверхности топок трубчатых печей пиролиза использовать вихревые газовые горелки типа АГГ. На основе теории свободных турбулентных струй определены закономерности аэродинамики факела горелок типа АГГ, позволяющие добиться оптимального расположения горелок на излучающих стенах и равномерного обогрева труб.

Ключевые слова: горелка вихревая, печь пиролиза, факел, длина факела, расчёт факела.

Для осуществления эффективного режима теплообмена в топочной камере печи пиролиза необходимо решить задачу по формированию излучающей поверхности с равномерным полем температур. Это можно сделать в основном двумя способами.

1. Организовать короткофакельное сжигание топливного газа (так называемое беспламенное горение) по всей излучающей поверхности.

На основе этого способа разработаны беспламенные панельные горелки [1], широко применяемые проектными организациями в трубчатых печах нефтепереработки в течение длительного времени, однако при использовании этих горелок в условиях печей пиролиза отмечается ряд недостатков [2], не позволяющих реализовать этот способ обогрева пирозмеевиков с достаточной эффективностью.

2. Организовать поверхностное горение тонкого слоя предварительно полностью или частично подготовленной смеси топливного газа на огнеупорной поверхности.

Особенностью поверхностного горения является быстрота теплообмена между тонким слоем горящей газовоздушной смеси и нагреваемой поверхностью. Происходит интенсивная передача теплоты, в основном конвекцией, от горящего факела к огнеупорной поверхности, которая раскаляется и служит источником сильного теплового излучения на поверхность реакционных труб. При поверхностном сжигании топливного газа можно с высокой эффективностью использовать виды топлива, дающие пламя меньшей светимости. На практике в трубчатых печах пиролиза в качестве топлива широко применяют природный газ и метан - водородную фракцию (МВФ) с низким содержанием тяжелых углеводородов.

Таким образом, этот способ является наиболее перспективным, на его основе разрабатывают наиболее используемые горелки для трубчатых печей пиролиза.

В последнее время в трубчатых печах пиролиза углеводородного сырья для реализации режима косвенного теплообмена в топке, когда удельный тепловой поток от пламени к кладке больше, чем к поверхности нагрева, широкое применение нашли газовые горелки типа АГГ [3]. Эти горелки относятся к классу плоскопламенных инжекционных вихревых горелок неполного предварительного смешения топливного газа с воздухом (диффузионно-кинетического типа).

Для достижения равномерного температурного поля на кладке печи необходимо иметь знания о формировании факела на излучающей поверхности, в частности о размерах горящих факелов и развитии процессов выгорания топлива по длине факела. При определении длины факела горелок типа АГГ примем схему вытекающей веерной газовоздушной струи из горелки согласно схеме свободной затопленной турбулентной струи по Г.Н. Абрамовичу [4] и применительно к горелке АГГ изобразим её на рис. 1.

Рис. 1. Аэродинамическая модель (схема) факела горелки типа АГГ

Выберем такую систему координат, у которой начало находится на оси горелки на расстоянии «А» от излучающей поверхности топки, ось абсцисс имеет радиальное направление и лежит в плоскости симметрии струи, а ось ординат перпендикулярна плоскости симметрии.

Применим к указанной веерной струе ГВС закономерности изотермических струй и исследуем её с целью определения стехиометрической длины факела горелки АГГ.

Осевую скорость в любом сечении основного участка веерной струи можно определить из соотношения [4]

, (1)

где - скорость на выходе из сопла; - скорость на оси струи (максимальная скорость по сечению струи); - расстояние до сечения, в котором определяется скорость струи; - полуширина струи на выходе из кольцевого источника (сопла горелки); - расстояние от полюса струи до выходного сечения сопла; - коэффициент структуры струи, зависящий от распределения скоростей в начальном сечении струи.

Распределение скоростей по поперечному сечению веерной струи определяется универсальным уравнением Шлихтинга:

, (2)

где - скорость в поперечном сечении струи; - текущая ордината, на которой определяется скорость ; - ордината границы струи.

Расход газовоздушной смеси в сечении струи, расположенном на расстоянии от среза сопла, в котором будет иметь место стехиометрическое соотношение газа с подсасываемым воздухом, можно определить по формуле

. (3)

Используя формулу (2) и подставляя значение из (1), запишем (3) в виде

. (4)

Проинтегрировав это выражение, с учётом граничных условий при подстановке

получим:

. (5)

Ординату границы струи можно определить из соотношения [4]:

.

Формулу (5) перепишем в более удобной форме, обобщив цифровые значения:

, м3/с. (6)

Так как на расстоянииот оси горелки струя подсосала некоторое количество воздуха, равное стехиометрическому соотношению с топливом, а стехиометрический коэффициент образовавшейся смеси , то усреднённый расход смеси будет складываться из подаваемого в горелку количества горючего газа и общего количества воздуха , необходимого для сжигания этой смеси:

. (7)

Однако в нашем случае часть воздуха (до 20% от необходимого для горения) подсасывается внутрь горелки, смешиваясь там с горючим газом, и затем, уже за соплом горелки, эта струя подсасывает с одной стороны инжектируемый атмосферный воздух, а с другой стороны - дымовые газы, содержащие некоторое количество участвующего в горении смеси кислорода, соответствующее коэффициенту избытка воздуха в топочной камере.

С учётом этого составим баланс по подсасываемому в горелку воздуху:

или ,

где - количество воздуха, подсасываемого с двух сторон струи, распространяемой в топке печи; - общий коэффициент расхода воздуха через горелку; - коэффициент расхода первичного воздуха через горелку; - коэффициент расхода вторичного воздуха, поступающего в горелку.

Так как большая часть кислорода воздуха подсасывается с внешней стороны факела, а остальная часть (меньшая) - со стороны топки, то с учётом концентраций кислорода в этих спутных потоках можно записать:

,

.

, м3/ч. (8)

Приравняв правые части уравнений (7) и (9), полагая постоянной концентрацию кислорода в атмосферном воздухе и пренебрегая значением концентрации кислорода в дымовых газах топочного пространства, получим в окончательном виде формулу для определения стехиометрической длины факела горелки типа АГГ:

, м , (9)

где - секундный расход топливного газа через горелку, м3/с.

В предположении о пропорциональности длины реального факела его стехиометрической длине, показанной в работе [5], эту связь можно выразить через суммарный коэффициент пропорциональности:

горелка печь пиролиз факел

, м. (10)

Суммарный коэффициент пропорциональности, отличающий стехиометрическую длину факела от реальной длины факела и учитывающий влияние соотношения импульсов газового и воздушного потоков (степень их предварительного смешения), ограниченность пространства, в котором развивается факел (настильность на излучающую поверхность), интенсивность теплоотдачи, а также температуру и плотность дымовых газов в топке, можно определить только экспериментально.

Так как изучение характеристик факела горелки в условиях промышленной трубчатой печи представляет определённую трудность, нами для определения выходных параметров горючей смеси горелок типа АГГ был применен огневой стенд, разработанный на базе опытно-промышленной печи пиролиза. Материалы этих исследований использованы для нахождения эмпирических констант и проверки адекватности математической модели диффузионного веерного факела.

Огневой стенд имеет топочную камеру, на излучающих стенах которой устанавливались горелки типа АГГ-3М (по одной с каждой стороны). Стенд оборудован змеевиковой системой съёма тепла, приборами для измерения расхода топливного газа, его температуры и давления, разрежения в объёме топки, контроля температур кладки, змеевика и дымовых газов; пробоотборными системами для определения состава топливного газа, а также состава продуктов сгорания по длине факела (в пяти точках) и на выходе из топки.

Скорость газовоздушной смеси на срезе сопла горелки и по длине факела измерялась с помощью двухканальной напорной трубки конструкции ВТИ. Продукты сгорания анализировались на хроматографе "ECOM-SL". Все измерения проводились в условиях стационарного режима (Ттопки= idem; топки = 1,1) в точках, соответствующих максимальному скоростному напору в поперечном сечении разомкнутого веерного факела.

Эксперимент проводился с горелками типа АГГ-3М как соответствующими размерам топочной камеры стенда, без стеснения развития факела. В качестве основного режима, при котором исследовались параметры факела, был принят номинальный. Для горелки типа АГГ-3М расход устанавливался равным 60 м3/ч. Расход воздуха через горелки регулировался с помощью жалюзи регулятора инжекции - глушителя шума и общего шибера на дымоходе, при этом коэффициент расхода воздуха поддерживался постоянным и равным 1,1.

Полученные зависимости представлены на рис. 2.

Рис. 2. Распределение относительных скоростей, концентраций СО2 и химического недожога по радиусу факела горелки типа АГГ-3М

Относительные значения величин недожога топлива и концентраций СО2 рассчитывались по результатам анализов проб продуктов сгорания, взятых в различных точках по длине факела, относительная скорость продуктов сгорания - в долях от скорости газовоздушной смеси на срезе горелки.

Анализ экспериментально определённых полей скоростей в сечениях горизонтального участка факела, формируемого горелками типа АГГ, показал, что аэродинамическая структура неизотермического (горящего) факела значительно отличается в количественном отношении при сохранении качественного подобия от изотермического (холодного) факела. Это проявляется в более быстром уменьшении величины расходной составляющей скорости потока в горящем факеле при удалении от амбразуры горелки, в большем раскрытии горящего факела при более развитой приосевой рециркуляционной зоне при приблизительно равных параметрах крутки изотермического и горящего факелов. На приведённых рисунках видно, что на выходе из сопловой щели скорость газовоздушной смеси резко падает (в месте касания потока излучающей стены скорость составляет 5ч7 м/с, а на расстоянии 55ч75 калибров имеет значения менее 1 м/с), одновременно идёт эффективное выгорание топлива, и на расстоянии 55 калибров от оси горелки химический недожог составляет менее 2%, что говорит о завершённости процесса горения топлива и определяет, таким образом, длину факела исследуемой горелки.

В результате обработки экспериментально полученных данных в условиях, максимально приближенных к промышленным (по роду сжигаемого газа, геометрии горелки и топки, температурному уровню топочного пространства и т.д.), определён суммарный коэффициент пропорциональности для горелки типа АГГ-3М -.

Библиографический список

1. Бахшиян Ц.А. Трубчатые печи с излучающими стенами топки. - М.: ГОСИНТИ, 1960. - 192 с.

2. Шарихин В.В., Мухина Т.Н., Печников А.С. и др. Повышение эффективности топливных систем трубчатых печей // Нефтепереработка и нефтехимия. - 2002. - №4. - С. 15-17.

3. Шарихин В.В., Мухина Т.Н., Печников А.С. и др. Газовые горелки типа АГГ для систем сжигания топлива в трубчатых печах // Нефтепереработка и нефтехимия. - 1998. - №1. - С. 32-35.

4. Абрамович Г.Н., Гиршович Т.А., Крашенинников С.Ю., Секундов А.Н., Смирнова И.П. Теория турбулентных струй. Изд. 2-е, перераб и доп. / Под ред. Г.Н. Абрамовича. - М.: Наука, 1984. - 717 с.

5. Усовершенствование методов сжигания природного газа в сталеплавильных печах / В.Г. Лисиенко, Б.И. Китаев, Н.И. Кокарев. - М.: Металлургия, 1977. - 280 с.

Размещено на Allbest.ru