Вибір режимів при відрізанні фрезами з врахуванням динамічного стану інструменту
Напрацювання рекомендацій для вибору режимів різання при відрізанні стандартними відрізними фрезами з врахуванням їх динамічного стану. Аналіз значення критерію динамічного стану для всього ряду стандартних відрізних і прорізних фрез відповідно до ГОСТу.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | статья |
| Язык | украинский |
| Дата добавления | 29.09.2018 |
| Размер файла | 674,7 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
|
№ 1(13) * 2006 |
Науковий вісник Національного Технічного Університету Нафти і Газу |
Размещено на http://www.allbest.ru/
70
|
ВИБІР РЕЖИМІВ РІЗАННЯ ПРИ ВІДРІЗАННІ ФРЕЗАМИ З ВРАХУВАННЯМ ДИНАМІЧНОГО СТАНУ ІНСТРУМЕНТУ
В.Г. Панчук
Аннотация
Проведен вычислительный эксперимент, в котором моделируется процесс отрезки фрезами. Выполнен анализ динамического состояния стандартных фрез общим количеством 896 типоразмеров. Определены критические значения режимов резания, которые приводят к неустойчивой работе отрезных фрез.
Annotation
There is realized the computational experiment in which the mill cutting off process is simulated. The dynamic state analysis of standard size mills by total number of 896 is carried out. The critical values of cutting conditions which cause unstable mill cutting are determined.
Вступ
При визначенні працездатності відрізних фрез і дослідженнях їх поведінки в процесі різання актуальною є проблема, пов'язана з вивченням динамічної нестійкості і відповідно з підбором таких параметрів фрези та режимів різання, які дають змогу запобігти або послабити негативні впливи цього явища. Під час роботи відрізної фрези виникають зовнішні збурюючі сили, викликані контактом зубів пили з оброблюваним матеріалом. Результуюча сили різання розкладається на поздовжню і поперечну складові щодо площини фрези. Відрізна фреза є інструментом, у якого діаметр значно перевищує товщину. У зв'язку з цим відрізна фреза характеризується низькою динамічною стійкістю у перпендикулярному до її площини напрямі. В реальному процесі відрізання поперечна складова сили різання виникає внаслідок дії багатьох факторів (похибки виготовлення, похибки установлення, деформації та ін.) [1]. Її абсолютна величина порівняно з іншими складовими досить мала, але оскільки жорсткість фрези в осьовому напрямі набагато менша, ніж в радіальному, то присутність такої складової сили різання, яка викликає згинаючі коливання, буде здійснювати переважаючий вплив на динамічну нестійкість при роботі фрези.
Як параметр, що характеризує працездатність фрези, пропонується використати критерій динамічного стану фрези [1, 2], визначений в роботі [3] на основі числового розрахунку амплітуди коливань власних форм:
,
де: - амплітуда вимушених коливань k-ї гармоніки для j-ї власної форми;
- амплітуда k-ї гармоніки збурюючої сили;
- її кругова частота;
- власна кругова частота.
Даний критерій оцінки динамічного стану відрізної фрези грунтується на припущенні, що в результаті похибки виготовлення і складання системи верстат-фреза-заготовка і деформування цієї системи під дією сили різання має місце зміщення і поворот серединної площини фрези відносно прорізу. Внаслідок цього виникає прогин фрези за рахунок контакту її бокової поверхні з поверхнею прорізаного паза.
Критерій динамічного стану відрізної фрези широко використовується в дослідженнях нових прогресивних конструкцій відрізних фрез [1, 2, 4, 5], його адекватність доведена експериментальним шляхом [5, 6].
Однак слід зауважити, що внаслідок дії різних технічних, технологічних і економічних факторів використання нових прогресивних конструкцій різального інструменту на практиці обмежене. Як правило, на виробництві використовуються стандартні конструкції різального інструменту, в тому числі і відрізних фрез [8]. Режими різання при цьому встановлюються за традиційною методикою за відповідною довідковою та нормативною літературою [9].
Метою даної статті є напрацювання рекомендацій для вибору режимів різання при відрізанні стандартними відрізними фрезами з врахуванням їх динамічного стану.
Постановка задачі
прорізний фреза різання відрізний
З метою вироблення рекомендацій з встановлення оптимальних режимів різання стандартними відрізними фрезами аналізуються значення критерію динамічного стану для всього ряду стандартних відрізних і прорізних фрез відповідно до ГОСТ 2679-73. Залежності критерію динамічного стану отримуються в результаті проведення обчислювального експерименту, в основі якого лежить математична модель [3] процесу фрезерування відрізними фрезами.
Реалізація моделі
Математична модель [3] процесу відрізання фрезами реалізується у вигляді машинної моделі на базі існуючого обчислювального комплексу [7] для розрахунку власних частот і форм коливання пластинчастих конструкцій, який призначений для розрахунку конструкцій складної геометричної форми при довільних крайових умовах. Вихідним параметром моделі є критерій динамічного стану відрізної фрези .
В машинній моделі моделюється процес розрізання фрезою сталевої пластини. Вхідними факторами моделі при цьому є: діаметр фрези , мм; ширина фрези , мм; кількість зубів , шт; товщина пластини, що розрізається, , мм; зміщення пластини відносно осі фрези , мм; частота обертання фрези , хв-1; модуль пружності матеріалу фрези, приймається кгс/мм2 і густина матеріалу фрези, приймається кг/мм3.
Суттєвим недоліком існуючого обчислювального комплексу [7] є діалоговий режим роботи, який є неефективним при проведенні великої кількості розрахунків. Нами були розроблені додаткові програмні модулі, які дозволяють реалізувати пакетний режим роботи моделі. При цьому забезпечується програмний запуск на виконання виконавчих модулів існуючого обчислювального комплексу, введення необхідних вхідних даних з файлів даних і вивід результатів обчислення в текстові файли у формі, зручній для подальшої обробки в табличному редакторі. Є можливість вказувати кількість гармонік, які використовуються для визначення критерію динамічно стану фрези.
Розрахунковий блок машинної моделі [2, 3] забезпечує розрахунок амплітуди власних коливань на 100 гармоніках.
Реалізація машинного експерименту
Прийнята методика вибору режимів різання в процесі відрізання фрезами полягає у визначенні частоти обертання і хвилинної подачі відрізної фрези залежно від подачі фрези на зуб, діаметра фрези, ширини фрези, кількості зубів фрези і глибини фрезерування, при яких забезпечується задана економічна стійкість інструменту. Динамічні властивості інструменту при цьому не враховуються.
Пошуковим експериментом встановлено, що головними факторами, які суттєво впливають на динамічну стійкість фрези в процесі відрізання, є діаметр фрези, частота обертання, крок між зубами і ширина фрези. Найбільший вплив на динамічну нестійкість відрізних фрез має частота обертання. Менше впливають крок між зубами і ширина фрези. Товщина пластини, що розрізається, і зміщення пластини відносно осі фрези в зонах стабільних частот практично не впливають на коефіцієнт динамічної стійкості фрези. Встановлено, що в діапазоні допустимих частот обертання відрізної фрези певної конструкції існують зони її динамічної нестійкості, що потрібно враховувати при виборі режимів різання.
Також встановлено в роботах [1, 2, 4] і підтверджено пошуковим експериментом, що визначальний вплив на працездатність фрези здійснюють коливання на нижніх гармоніках. Тому в наступних розрахунках коефіцієнт динамічного стану фрези визначається за 8-ма першими гармоніками.
В ході обчислювального експерименту проведені розрахунки критерію динамічного стану для всіх типорозмірів відрізних фрез діаметром від 50 до 315 мм (див. табл. 1) в допустимому діапазоні частот обертання. У відповідності до ГОСТ 2679-73 це складає 896 типорозмірів. Допустимий діапазон частот обертання для фрез визначався за традиційною методикою [9]. Кількість рівнів варіації для частоти обертання фрези залежно від величини діапазону коливається в межах від 20 до 40.
На основі одержаних результатів побудовані залежності критерію динамічного стану фрези від частоти обертання фрези і кількості зубів для кожної комбінації діаметр-ширина фрези. Аналіз залежностей засвідчив, що залежність критерію динамічного стану від частоти обертання фрези має яскраво виражений нелінійний характер. В ряді випадків спостерігаються яскраво виражені максимуми, значення яких значно відхиляються від загальної тенденції. В якості ілюстрації на рис. 1 представлені приклади двох одержаних реалізацій.
При цьому слід враховувати, що динамічна стійкість фрези тим більша, чим ближче до нуля значення критерію динамічного стану. Отже, існування максимумів вказує на наявність зони динамічної нестійкості при деяких частотах обертання фрези. Це виникає у випадках, коли частота вимушених коливань, спричинених силою різання при заданих режимах різання, близька до власної частоти коливання фрези.
На основі аналізу залежностей визначені значення критичних частот nкр фрез (див. табл. 2) при заданих значеннях діаметра, товщини, кількості зубів фрези в діапазоні частот від nmin до nmax.
Таблиця 1
Типорозміри фрез відрізних для аналізу динамічного стану
|
D, мм |
B, мм |
z, мм |
||
|
Дрібний зуб. |
50 |
0,25; 0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1; 1,2; 1,6; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6 |
40; 48; 64; 80; 100; 128 |
|
|
63 |
0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1; 1,2; 1,6; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6 |
48; 64; 80; 100; 128 |
||
|
80 |
0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1; 1,2; 1,6; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6 |
64; 80; 100; 128 |
||
|
100 |
0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1; 1,2; 1,6; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6 |
64; 80; 100; 128 |
||
|
125 |
0,8; 1; 1,2; 1,6; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6 |
80; 100; 128; 160 |
||
|
160 |
1,2; 1,6; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6 |
100; 128; 160 |
||
|
200 |
1,6; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6 |
100; 128; 160 |
||
|
250 |
2; 2,5; 3; 4; 5; 6 |
100; 128; 160; 200 |
||
|
315 |
2,5; 3; 4; 5; 6 |
160; 200 |
||
|
Середній зуб. |
50 |
0,5; 0,6; 0,8; 1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0 |
24; 32; 40; 48 |
|
|
63 |
0,5; 0,6; 0,8; 1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0 |
24; 32; 40; 48; 64 |
||
|
80 |
0,6; 0,8; 1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0 |
32; 40; 48; 64 |
||
|
100 |
0,8; 1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0 |
40; 48; 64 |
||
|
125 |
1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0 |
48; 64; 80 |
||
|
160 |
1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 5,0; 6,0 |
48; 64; 80 |
||
|
200 |
1,6; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 5,0; 6,0 |
48; 64; 80 |
||
|
250 |
2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 5,0; 6,0 |
64; 80; 100 |
||
|
315 |
2,5; 3,0; 4,0; 5,0; 6,0 |
80; 100 |
||
|
Середній зуб. |
50 |
4,0; 5,0 |
24 |
|
|
63 |
4,0; 5,0; 6,0 |
24; 32 |
||
|
80 |
5,0; 6,0 |
32; 40 |
||
|
100 |
5,0; 6,0 |
40 |
||
|
125 |
5,0; 6,0 |
40 |
||
|
Крупний зуб. |
50 |
1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5 |
16; 20 |
|
|
63 |
1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0 |
16; 20; 24 |
||
|
80 |
1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0 |
20; 24 |
||
|
100 |
1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0 |
20; 24; 32 |
||
|
125 |
1,6; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0 |
24; 32 |
||
|
160 |
1,6; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 4,5 |
24; 32; 40 |
||
|
200 |
2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 4,5; 5,0 |
32; 40 |
||
|
250 |
2,5; 3,0; 4,0; 4,5; 5,0 |
32; 40 |
||
|
315 |
1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 4,5; 5,0; 6,0 |
40; 48 |
||
|
Крупний зуб. |
63 |
1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5 |
14; 16; 18 |
|
|
80 |
1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0 |
14; 16; 18; 20 |
||
|
100 |
1,0; 1,2; 1,6; 2,0; 2,5; 3,0 |
16; 18; 20; 22 |
||
|
125 |
1,6; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0 |
18; 20; 22 |
||
|
160 |
1,6; 2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 4,5 |
20; 22; 26 |
||
|
200 |
2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 4,5; 5,0 |
20; 22; 26 |
||
|
250 |
2,5; 3,0; 4,0; 4,5; 5,0 |
20; 22; 26 |
Рисунок 1 Приклади залежностей критерію динамічного стану фрези
Таблиця 2
Результати експерименту
|
D, |
B, |
z, |
nкр, |
Cr |
nmin, |
nmax, |
D, |
B, |
z, |
n, |
Cr |
nmin, |
nmax, |
D, |
B, |
z, |
n, |
Cr |
nmin, |
nmax, |
|
|
50 |
0,25 |
40 |
120 |
40 |
16 |
204 |
50 |
0,5 |
100 |
132 |
38 |
16 |
204 |
80 |
1,0 |
100 |
124 |
35 |
16 |
172 |
|
|
140 |
85 |
168 |
111 |
1,2 |
100 |
108 |
1011 |
||||||||||||||
|
168 |
132 |
188 |
65 |
100 |
2,5 |
128 |
92 |
143 |
16 |
120 |
|||||||||||
|
80 |
60 |
242 |
0,6 |
64 |
180 |
85 |
125 |
0,8 |
100 |
40 |
2270 |
16 |
104 |
||||||||
|
84 |
287 |
80 |
144 |
202 |
100 |
5344 |
|||||||||||||||
|
140 |
537 |
168 |
303 |
1,0 |
160 |
52 |
72 |
16 |
96 |
||||||||||||
|
188 |
44 |
0,8 |
80 |
192 |
118 |
1,2 |
100 |
60 |
1450 |
||||||||||||
|
100 |
48 |
52 |
100 |
188 |
62 |
100 |
513 |
||||||||||||||
|
56 |
41 |
128 |
120 |
130 |
1,6 |
80 |
100 |
359 |
|||||||||||||
|
84 |
115 |
140 |
84 |
100 |
80 |
905 |
|||||||||||||||
|
124 |
116 |
1,0 |
100 |
168 |
62 |
100 |
796 |
||||||||||||||
|
168 |
300 |
192 |
39 |
2 |
100 |
100 |
392 |
||||||||||||||
|
48 |
100 |
146 |
1,2 |
128 |
180 |
66 |
2,5 |
100 |
76 |
114 |
|||||||||||
|
140 |
164 |
63 |
0,3 |
80 |
76 |
56 |
16 |
172 |
160 |
76 |
123 |
||||||||||
|
128 |
184 |
42 |
152 |
62 |
3 |
160 |
76 |
51 |
|||||||||||||
|
0,3 |
40 |
168 |
84 |
100 |
108 |
468 |
160 |
1,2 |
64 |
76 |
26 |
16 |
96 |
||||||||
|
48 |
120 |
145 |
168 |
90 |
80 |
76 |
33 |
||||||||||||||
|
140 |
154 |
0,4 |
64 |
136 |
103 |
128 |
56 |
44 |
|||||||||||||
|
168 |
163 |
152 |
67 |
3 |
128 |
68 |
65 |
||||||||||||||
|
80 |
72 |
239 |
80 |
152 |
102 |
4 |
128 |
92 |
8,6 |
||||||||||||
|
84 |
359 |
100 |
72 |
259 |
200 |
1,6 |
64 |
88 |
26 |
16 |
88 |
||||||||||
|
168 |
530 |
108 |
103 |
100 |
68 |
83 |
|||||||||||||||
|
176 |
63 |
144 |
461 |
160 |
68 |
125 |
|||||||||||||||
|
128 |
88 |
57 |
128 |
68 |
12630 |
80 |
108 |
||||||||||||||
|
116 |
62 |
172 |
99 |
2 |
128 |
68 |
48 |
||||||||||||||
|
0,4 |
48 |
140 |
132 |
0,5 |
80 |
136 |
166 |
76 |
49 |
||||||||||||
|
160 |
142 |
100 |
108 |
152 |
2,5 |
128 |
76 |
37 |
|||||||||||||
|
64 |
120 |
92 |
0,6 |
80 |
152 |
54 |
160 |
68 |
44 |
||||||||||||
|
140 |
191 |
100 |
108 |
251 |
76 |
55 |
|||||||||||||||
|
80 |
96 |
229 |
128 |
172 |
70 |
3 |
160 |
56 |
76 |
||||||||||||
|
112 |
344 |
0,8 |
100 |
108 |
81 |
4 |
160 |
88 |
39 |
||||||||||||
|
124 |
103 |
144 |
210 |
5 |
160 |
68 |
43 |
||||||||||||||
|
100 |
148 |
471 |
128 |
136 |
249 |
250 |
2 |
160 |
60 |
40 |
16 |
72 |
|||||||||
|
188 |
57 |
80 |
0,3 |
80 |
116 |
457 |
16 |
140 |
200 |
72 |
56 |
||||||||||
|
128 |
60 |
236 |
128 |
84 |
315 |
1,0 |
40 |
38 |
603 |
16 |
52 |
||||||||||
|
140 |
586 |
128 |
116 |
110 |
48 |
38 |
612 |
||||||||||||||
|
0,5 |
48 |
20 |
138 |
0,4 |
100 |
36 |
273 |
1,2 |
48 |
38 |
359 |
||||||||||
|
196 |
131 |
84 |
705 |
1,6 |
48 |
38 |
337 |
||||||||||||||
|
80 |
120 |
216 |
132 |
73 |
2,5 |
200 |
38 |
1045 |
|||||||||||||
|
140 |
324 |
128 |
112 |
88 |
4 |
160 |
38 |
52 |
|||||||||||||
|
168 |
256 |
0,5 |
128 |
140 |
88 |
200 |
46 |
108 |
|||||||||||||
|
100 |
84 |
78 |
0,6 |
100 |
124 |
61 |
5 |
200 |
38 |
65 |
|||||||||||
|
96 |
50 |
128 |
112 |
42 |
48 |
32 |
|||||||||||||||
|
112 |
40 |
0,8 |
100 |
72 |
306 |
||||||||||||||||
|
124 |
132 |
84 |
163 |
Висновки
В діапазоні допустимих частот обертання відрізної фрези певної конструкції існують зони її динамічної нестійкості, що потрібно враховувати при виборі режимів різання. Одержані результати мають практичне значення при виборі оптимальних режимів різання при відрізанні фрезами.
Література
1. Равская Н.С., Бабенко А.Е., Боронко О.А., Лорох Р. Определение критерия динамиче-ского состояния пилы // Вестник НТУУ "КПИ". Машиностроение. 1998. Вып. 33. С. 157-162.
2. Равская Н.С., Бабенко А.Э., Боронко О.А. Оценка конструкции дисковых пил по критерию их динамического состояния // Вестник НТУУ "КПИ". Машиностроение. 2000. Вып. 39. С. 14-18.
3. Бабенко А.Є., Равська Н.С., Боронко О.О., Трубачев С.І. Визначення власних частот і власних форм коливань дискових пил // Наукові вісті Національного технічного університету України “Київський політехнічний інститут”. 1998. № 3(4). С. 62-65.
4. Бабенко А.Э., Равская Н.С., Боронко О.А. Влияние динамических характеристик дисковых пил на их работоспособность // Вестник НТУУ "КПИ". Машиностроение. 2002. Вып. 43. С. 169.
5. Равская Н.С., Бабенко А.Э., Боронко О.А. Проектирование прогресивных конструкций дисковых пил с неравномерным шагом // Прогрессивные технологии и ситемы в машиностроении. Донецк, 2000. Вып. 13. С. 134-137.
6. Равская Н.С., Семенов А.В. Экспериментальные исследования процесса отрезки дисковыми пилами с неравномерным шагом зубьев // Резание и инсрумент в технологических системах. Харьков: ХПИ, 1999. Вып. 53, С. 144-145.
7. Боронко О.А. Программный комплекс решения задачи динамического состояния дисковой пилы при кинематическом возбуждении ее изгибных колебаний // Вестник НТУУ "КПИ". Машиностроение. 1998. Вып. 34. С. 189-192.
8. ГОСТ 2679-73 Фрезы прорезные (шлицевые) и отрезные.
9. Справочник технолога-машиностроите-ля: В 2-х т. Т. 2 / Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. М.: Машиностроение, 1985. 496 с.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Аналіз особливостей конструкцій, експлуатації, працездатності торцевих фрез. Дослідження впливу косокутної геометрії різальних ножів фрез та режимів різання на характер фрезерування. Аналіз кінематики процесу фрезерування торцевими ступінчастими фрезами.
реферат [88,3 K], добавлен 10.08.2010Схема розбивки фрагмента елементарної ділянки різальної частини фрез на восьмикутні елементи. Моделювання процесу контурного фрезерування кінцевими фрезами. Методика розрахунку контактних напружень на ділянках задньої поверхні різального інструменту.
реферат [472,6 K], добавлен 10.08.2010Вибір різального та вимірювального інструменту, методів контролю. Токарна програма та норми часу. Підсумок аналітичного розрахунку режимів різання на точіння. Розрахунок режимів різання на наружні шліфування. Опис технічних характеристик верстатів.
контрольная работа [28,1 K], добавлен 26.04.2009Розрахунок режимів різання розрахунково-аналітичним методом для токарної та фрезерної операції. Знаходження коефіцієнтів для визначення складових сили різання. Визначення загального поправочного коефіцієнту на швидкість різання. Види фрезерних операцій.
контрольная работа [1,2 M], добавлен 04.07.2010Аналіз технологічності деталі. Обгрунтування методу виготовлення заготовки. Вибір металорізальних верстатів. Вибір різального інструменту. Розрахунок режимів різання. Розробка конструкції верстатного пристрою. Розробка конструкції контрольного пристрою.
курсовая работа [368,8 K], добавлен 18.11.2003Опис призначення компресорної установки і муфти приводу. Конструкція і умови експлуатації вала привідного; технічні вимоги щодо його виготовлення. Вибір та обґрунтування схеми базування заготовки при обробці шпонкового пазу. Визначення режимів різання.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 05.02.2012Вид, призначення та характеристики деталі "Корпус", особливості технологічного процесу обробки. Вибір різальних інструментів виходячи із оброблюваного матеріалу та заданих початкових умов. Розрахунок режиму різання деталі "корпус" різними методами.
контрольная работа [553,3 K], добавлен 04.07.2010Призначення і технічна характеристика лінії та верстата. Опис будови і конструкції верстата в склад лінії, що модернізується. Дослідження режимів роботи верстата: вибір різального інструменту, розрахунок швидкостей різання, пропозиції із модернізації.
курсовая работа [76,8 K], добавлен 10.05.2011Визначення службового призначення прошивного ролика і вивчення його конструктивних особливостей. Розробка креслення заготовки деталі "ролик" і розрахунок оптимальних параметрів для її обробки. Підбір інструменту і обґрунтування режимів різання деталі.
курсовая работа [923,2 K], добавлен 07.08.2013Опис призначення та конструкції валу коробки передач. Встановлення кількості маршрутів. Вибір раціонального способу ремонту. Розрахунок режимів різання. Розробка технологічного процесу усунення дефектів. Знаходження прейскурантної вартості нової деталі.
курсовая работа [630,1 K], добавлен 17.10.2014Удосконалення комбінованої схеми різання з регулюванням положення профілюючого різального ножа в процесі обробки. Конструювання чистової косокутної торцевої фрези з комбінованою схемою різання. Розроблення рекомендацій щодо визначення параметрів якості.
реферат [51,3 K], добавлен 10.08.2010Опис конструкції і призначення деталі. Вибір методу одержання заготовки. Розрахунок мінімальних значень припусків по кожному з технологічних переходів. Встановлення режимів різання металу. Технічне нормування технологічного процесу механічної обробки.
курсовая работа [264,9 K], добавлен 02.06.2009Аналіз технологічності конструкції деталі Стійка. Вибір заготовки та спосіб її отримання за умов автоматизованого виробництва. Вибір обладнання; розробка маршрутного процесу та управляючих програм для обробки деталі. Розрахунок припусків, режимів різання.
курсовая работа [2,0 M], добавлен 10.01.2015Критерій мінімальної собівартості деталі, максимальної продуктивності та максимального прибутку. Робочий рух стругального верстата, здійсненний за допомогою гідравлічного приводу. Специфіка циліндричного фрезерування та вибір відповідних режимів різання.
контрольная работа [355,5 K], добавлен 30.06.2011Проведення технологічних розрахунків режиму різання при точінні деталі для токарно-гвинторізного верстату. Визначення технологічної послідовності переходів на токарній операції, вибір ріжучого інструменту та потужність різання для кожного переходу.
контрольная работа [2,4 M], добавлен 07.07.2010Розробка технологічного процесу виготовлення деталі "тяга": вибір методу виготовлення заготовки, устаткування і інструмента для кожної операції технологічного процесу, призначення послідовності виконання операцій, розрахунок елементів режимів різання.
курсовая работа [459,6 K], добавлен 27.09.2013Нарізання зубчастих коліс дисковими модульними фрезами. Технологія нарізання зубчастих коліс пальцевими фрезами. Схема роботи зуборізних інструментів. Заокруглення зубців циліндричних зубчастих коліс. Основні методи накатування зубців зубчастих коліс.
реферат [417,6 K], добавлен 23.08.2011Аналіз існуючих систем токарного інструменту. Вибір методики досліджень статичної жорсткості конструкцій різців, визначення припустимих подач, опис пристроїв. Дослідження напружено-деформованого стану елементів різця з поворотною робочою частиною.
реферат [25,0 K], добавлен 10.08.2010Проектування операційного технологічного процесу виготовлення деталі "Корпус": вибір форми заготовки, розрахунок припусків на обробку, режимів різання, похибок базування, затискання елементу. Розробка схеми взаємодії сил та моментів, що діють на деталь.
курсовая работа [2,3 M], добавлен 04.07.2010Розробка технологічного процесу механічної обробки деталі "корпус пристрою". Креслення заготовки, технологічне оснащення. Вибір методу виготовлення, визначення послідовності виконання операцій (маршрутна технологія). Розрахунок елементів режимів різання.
дипломная работа [2,9 M], добавлен 16.02.2013
