Особенности разрушения разнесенных преград из анизотропного материала при ударе

Размещено на http://www.allbest.ru/

УДК 539.42

особенности разрушения разнесенных преград из анизотропного материала при ударе

А.В. Радченко, П.А. Радченко

Данные об авторах:

Радченко Андрей Васильевич: доктор физико-математических наук, профессор, директор Института геоинформационных технологий и кадастра Томского государственного архитектурно-строительного университета.

634003, г. Томск, пл. Соляная, 2; E-mail: andrey-radchenko@live.ru

Радченко Павел Андреевич: кандидат физико-математических наук, младший научный сотрудник Института физики прочности и материаловедения СО РАН.

634021, г. Томск, пр. Академический, 2/4; E-mail: radchenko@live.ru

Автор для переписки: П.А. Радченко, radchenko@live.ru, +79039502064.

Рассмотрена задача нормального взаимодействия алюминиевого изотропного компактного цилиндрического ударника с ортотропными монолитными и разнесенными преградами в диапазоне скоростей удара от 750м/с до 3000м/с. Исследовано разрушение анизотропных преград, проведен сравнительный анализ эффективности их защитных свойств в зависимости от ориентации упругих и прочностных свойств.

Ключевые слова: анизотропия, прочность, упругость, разрушение, численное моделирование.

A.V. Radchenko, P.A. Radchenko

FEATURES OF FRACTURE OF THE SPACED TARGETS FROM THE ANISOTROPIC MATERIAL UNDER IMPACT

The problem of normal interaction of the aluminum isotropic compact cylindrical projectile with orthotropic monolithic and spaced targets in a range of load velocities from 750m/s to 3000m/s. Fracture of anisotropic targets is investigated, the comparative analysis of efficiency of their protective properties depending on orientation of elastic and strength properties of an anisotropic material is carried out.

Keywords: anisotropy, strength, elasticity, fracture, numerical modeling.

Введение

Современные технологии получения материалов позволяют оптимизировать прочностные параметры конструкции для работы в определенных режимах внешних воздействий. Такая оптимизация может быть произведена либо благодаря сообщению структуре материала упорядоченности, либо благодаря армированию материала упрочняющими элементами. После такой компоновки материал, как правило, приобретает высокую степень анизотропии. Применение анизотропных материалов в конструкциях, испытывающих ударно-волновые нагрузки, позволяет за счет оптимизации ориентации упругих и прочностных свойств материала по отношению к внешнему воздействию повышать эксплуатационные характеристики конструкции [1, 2]. Помимо оптимизации свойств материала также используются различные подходы, связанные с конструктивными решениями. Например, для защиты конструкций от ударного воздействия широко используются разнесенные преграды.

Основные уравнения математической модели

Поведение алюминиевого изотропного цилиндра при высокоскоростном ударе описывается упругопластической средой, в которой связь между компонентами тензора скоростей деформации и компонентами девиатора напряжений определяются соотношениями Прандтля-Рейса. Шаровая часть тензора напряжений (давление) рассчитывалась по уравнению Ми-Грюнайзена как функция удельной внутренней энергии и плотности.

Поведение анизотропного материала преград описывается в рамках упруго-хрупкой модели [1, 3]. До разрушения компоненты тензора напряжений в материале преграды определялись из соотношений обобщенного закона Гука, записанного в терминах скоростей деформаций. Разрушение анизотропного материала описывается в рамках модели [1, 3] с использованием критерия разрушения Цая-Ву [4] с различными пределами прочности на сжатие и растяжение. Предполагается, что разрушение анизотропных материалов в условиях интенсивных динамических нагрузок происходит следующим образом [1, 3]: если критерий прочности нарушается в условиях сжатия (), то материал теряет анизотропные свойства, а его поведение описывается гидродинамической моделью, при этом материал сохраняет прочность только на сжатие, а тензор напряжений становится в этом случае шаровым (); если критерий нарушается в условиях растяжения (), то материал считается полностью разрушенным, и компоненты тензора напряжений полагаются равными нулю ().

Постановка задачи

Рассматривается трехмерная задача высокоскоростного взаимодействия компактного (диаметр ударника, равный его высоте, составляет 15мм) цилиндрического ударника с монолитной и разнесенными преградами. Толщина монолитной преграды 40мм, суммарная толщина двух- и трехслойной разнесенных преград равна толщине монолитной преграды. Материал ударника - изотропный алюминий, материал преград - ортотропный органопластик [4]. c Исследован диапазон начальных скоростей ударника от 750 до 3000м/с. Угол встречи (угол между нормалью к преграде и продольной осью ударника) составлял .

На рис. 1, рис. 2 представлены расчетные конфигурации алюминиевого ударника, монолитной и трехслойной разнесенной преград из анизотропного органопластика для скоростей удара 750м/с и 2000м/с соответственно. Как на рис. 1, так и на рис. 2 слева представлены преграды из исходного материала, а справа - из переориентированного. Градациями серого цвета показаны значения относительного объема разрушений, приведенного к узлам преград. В конечном итоге динамика развития разрушений в преграде и определяет эффективность её защитных свойств. Развитие разрушения в преградах будет зависеть не только от значения прочностных характеристик материала, но и от скоростей распространения волн сжатия и разгрузки.

Разрушение, происходящее в волне сжатия в преградах из переориентированного материала (рис. 1, рис. 2, справа), за счет большей скорости распространения волн в направлении удара (ось Z) и меньшего значения предела прочности на сжатие в этом направлении, распространяется на большую глубину по толщине преграды. Волны разгрузки, распространяющиеся со свободных поверхностей, достигая областей, где материал был разрушен при сжатии, полностью разрушают уже ослабленный (то есть сопротивляющийся только сжатию) материал. В этом случае ударник имеет перед собой протяженную область разрушенного () материала, не оказывающего сопротивления внедрению ударника. В преградах из исходного материала (рис. 1, рис. 2, слева) картина иная: области разрушения, реализующиеся в волне сжатия, имеют более протяженные размеры в направлениях перпендикулярных направлению удара. Перед ударником сохраняется область не разрушенного материала, обеспечивающая большее сопротивление внедрению ударника.

Рис. 2. Конфигурация взаимодействующих тел для t=30мкс,

Заключение

Проведен сравнительный анализ эффективности защитных свойств монолитных и разнесенных преград из анизотропных материалов для различных случаев ориентации свойств материала. Установлено, что эффективность разнесенных конструкций возрастает с увеличением скорости взаимодействия и определяется динамикой развития разрушения в преградах, зависящей от скоростей распространения волн и ориентации упругих и прочностных свойств анизотропного материала к направлению удара.

Библиографический список

1. Радченко А.В., Кобенко С.В. Зависимость разрушения анизотропного материала от ориентации упругих и прочностных свойств при ударе // ДАН. - 2000. - Т. 373, № 4.

2. Радченко А.В., Кривошеина М.Н., Кобенко С.В., Марценюк И.Н. Влияние анизотропии свойств оболочки на инициирование детонации в твердом топливе при ударных и импульсных нагрузках // Химическая физика. - 2001. - Т. 20, № 6.

3. Радченко А.В. Моделирование поведения анизотропных материалов при ударе // Механика композиционных материалов и конструкций. - 1998. - Т. 4, № 4.

4. Ву Э.М. Феноменологические критерии разрушения анизотропных сред. // Механика композиционных материалов. - М., 1985.

5. Ашкенази Е. К., Ганов Э. В. Анизотропия конструкционных материалов. Справочник. - Л., 1980.

Размещено на Allbest.ru