Приставной электромагнит коэрцитиметра с индикаторной системой между его полюсами

Размещено на http://www.allbest.ru/

Приставной электромагнит коэрцитиметра с индикаторной системой между его полюсами

Г.В. Бида

На показания коэрцитиметров с приставными электромагнитами кроме коэрцитивной силы испытуемого изделия существенно влияет случайный зазор между поверхностью указанного изделия и полюсами ПЭМ [1-5]. В связи с этим выполнен ряд работ с целью уменьшения или ликвидации этого влияния [6-20]. Вместе с тем, возникают специальные задачи неразрушающего контроля, когда коэрцитивную силу или другие магнитные характеристики массивного изделия необходимо измерять через слой поверхностного покрытия, толщина которого непостоянна. Здесь исследуется ПЭМ со специальными индикаторными системами (ИС) и его работа при намагничивании изделия и, главным образом, при увеличении тока перемагничивания в области коэрцитивной силы образца. Мы исследуем возможность использования таких ИС для оценки величины зазора между полюсами ПЭМ и изделием.

Ниже рассмотрены результаты эксперимента по изучению зависимости выходного сигнала измерителей магнитного потока (ИМП) феррозонда или датчика Холла 4, помещённых в индикаторную систему (ИС) 2 (рис. 1), от величины намагничивающего и перемагничивающего токов при различных зазорах д между полюсами ПЭМ и образцом. ИС состоит из ярма 2 , составленного из двух Г-образных половинок. Сам ИМП расположен на оси его симметрии между указанными половинками. Из-за жёсткости системы ПЭМ-ИС аналогичный зазор возникает также между полюсами ярма ИС и образцом. Площадь поперечного сечения сердечников ПЭМ = (35 60) мм2 = 2100 мм2, расстояние между центрами сердечников 175 мм, между внутренними кромками = 140 мм, общее число витков в обмотках - 5000. Площадь поперечного сечения ярма индикаторной системы = (12 28) мм2 = 336 мм2, общая длина составляла = 98 (№ 1), 60 (№ 2) и 40 (№ 3) мм. Их относительная длина составляла / = 0,7, 0,43 и 0,28. В качестве испытуемых образцов использовали пластины сечениями = (87 13) мм2 = 1131 мм2 длиной 260 мм с коэрцитивной силой = 10 А/см и = (87 12) мм2 = 936 мм2, длиной 260 мм с = 32 А/см.

Являясь измерителями магнитного потока феррозонд и датчик Холла в конкретном эксперименте занимали практически одинаковое положение. Но поскольку в отличие от феррозонда выходной сигнал датчика Холла линейно зависит от величины магнитного потока даже при его больших значениях, мы исследовали и анализировали зависимости сигналов обоих ИС от величины тока в катушках ПЭМ.

Размещено на http://www.allbest.ru/

На рис. 2 приведена зависимость выходного сигнала феррозонда (в делениях шкалы микроамперметра), помещённого в ИС № 2, от величины возрастающего от нуля и убывающего после максимального намагничивания тока I в катушках 6 ПЭМ, а также для ИС № 3 лишь от убывающего после намагничивания тока I в катушках при нулевых зазорах между их полюсами и испытуемым образцом с = 32 А/см. Но в первую очередь отметим, что характер зависимости выходных сигналов феррозондов от тока перемагничивания одинаков для обоих образцов и всех трёх ИС, поэтому ниже мы в основном приводим графики для ИС № 2, длина которого средняя между длинами ИС № 1 и ИС № 3. Они позволяют представить общую картину изменения выходного сигнала феррозонда при изменении I для такого типа измерительных систем.

Попытаемся понять полученные результаты путём более подробного анализа работы ПЭМ (рис. 2) с вынесенной из его цепи индикаторной системой (ИС) 2, 5. Размещённые на сердечнике 1 две намагничивающие обмотки 6 (они же размагничивающие) питаются возрастающим постоянным током I, создавая в магнитной цепи поток 4. Этот поток разделяется на три составляющие: 3 - в образце , 8 - в сердечнике ИС (обозначим его ) и 7 - магнитный поток рассеяния F. После достижения максимального значения ток I уменьшают до нулевого значения, далее изменяют его направление на обратное по отношению к намагничивающему и его постепенно увеличивают. ИС регистрирует характер изменения магнитного потока лишь в собственных сердечниках как при намагничивании, так и при перемагничивании изделия.

При отсутствии зазоров между образцом и полюсами ПЭМ, а также образцом и ИС (рис. 2) часть образца и шунтирующая её ИС представляют собой единую систему. Магнитный поток 4 намагничивает и перемагничивает их сообща. Казалось бы, что такое перемагничивание должно приводить к тому, что при больших потоках Ф сигнал на выходе феррозонда станет приближаться к нулю. Однако сигнал убывает быстрее, проходит через «нуль», в отрицательной области имеет максимум и только потом убывает до нулевого значения.

При начальном уменьшении тока I от максимального значения рассмотренный процесс идёт в обратном направлении. Но при дальнейшем постепенном уменьшении намагничивающего тока образец сам становится источником магнитного потока в цепи ИС, этот поток направлен навстречу потоку , что приводит к более быстрому снижению сигнала . Конкуренция между убывающим магнитным потоком от ампер-витков намагничивающей обмотки и потоком обратного знака от остаточной намагниченности образца приводит к прохождению через нуль значительно раньше нулевого намагничивающего тока I. В цепи ИС величина потока уже в основном определяется не магнитным потоком от ПЭМ (пока ещё положительного знака), а отрицательным типа 8' от изделия: магнитный поток 3 по более короткой линии замыкается на сердечник ИС и поток изменяет знак.

При дальнейшем увеличении тока перемагничивания поток от остаточной намагниченности образца постепенно уменьшается и соответственно уменьшается роль потока типа 8' в цепи ИС. Но магнитный поток от сердечника ПЭМ, проникающий непосредственно в ИС, имеет направление потока типа 8' и задерживает убыль общего потока в ИС, что приводит к относительно медленному снижению ~. При отрицательных токах, когда достигает нулевого значения, эти потоки в ИС сравниваются. При дальнейшем увеличении тока -I сигнал увеличивается, проходит максимум и медленно убывает до нуля. Здесь на поток в сердечнике феррозонда уже превалирующее влияние оказывает магнитный поток в сердечнике ПЭМ, а далее на него снова постепенно начинает влиять магнитная индукция перемагничиваемого изделия. При больших значениях перемагничивающего тока имеет место такая же картина, как при намагничивании. магнитный поток сигнал обмотка

Наличие зазора в магнитной цепи приводит к смещению линий (I) в сторону больших значений I как при положительных, так и при отрицательных токах I и к повышению уровней максимумов на линиях (рис. 2). Зазор задерживает влияние на ИС магнитного потока от образца; при этом указанное влияние начинается тогда, когда данный поток имеет большую величину. Вынесенной из цепи ПЭМ ИС не пригоден для фиксации размагниченного состояния образцов при наличии зазора между его полюсами и образцом.

Когда индикатором магнитного потока в ИС является датчик Холла, загиб кривых при больших намагничивающих токах отсутствует и полученные условные «кривые размагничивания» напоминают по форме реальные кривые размагничивания образцов. Однако в большинстве случаев они проходят через «нуль» ещё при положительных значениях тока вблизи его нулевого значения.

Здесь на сигнал датчика Холла наряду с убывающим магнитным потоком положительного знака в сердечнике ПЭМ, связанным с уменьшающимся током намагничивания, также влияет поток отрицательного знака от убывающей остаточной намагниченности образца, замедляя его снижение, и этот поток в итоге пересекает ось абсцисс (становится отрицательным) раньше нулевого значения тока I. Суперпозиция этих потоков (от сердечника ПЭМ и образца) способствует тому, что кривая дальнейшего размагничивания является практически плавным продолжением начальной кривой.

Таким образом, индикаторная система, не являющаяся частью магнитной цепи ПЭМ, а расположенная у поверхности испытуемого образца между полюсами ПЭМ, не пригодна фиксировать размагниченное его состояние при измерении коэрцитивной силы: сигнал больше реагирует на величину зазора. Используя для фиксации размагниченного состояния изделия феррозонд или ДХ, находящийся в магнитной цепи ПЭМ, а для оценки величины зазора между полюсами ПЭМ и изделием - ИМС в ИС между полюсами ПЭМ, можно добиться предельного ослабления чувствительности коэрцитиметра к указанной величине зазора.

Оптимальное уравнение связи магнитного поля Нх, соответствующего показанию датчика Холла с величиной зазора для рассмотренного ПЭМ имеет вид:

.

Литература

1. Фридман Л.А., Францевич В.М. Табачник В.П. К работе ферродатчика в приставном коэрцитиметре. - Дефектоскопия, 1967, № 1, c. 71-77.

2. Бида Г.В. Расчёт коэрцитиметра с внутренней отрицательной обратной связью. - Дефектоскопия, 1974, № 5, с. 114-121.

3. Бида Г.В., Михеев М.Н. Расчёт коэрцитиметра с цилиндрическим приставным электромагнитом. - Дефектоскопия, 1977, № 3, с. 97-101.

4. Бида Г.В., Сажина Е.Ю. Оптимизация эксплуатационных параметров приставных электромагнитов. - Дефектоскопия, 1996, № 5, с. 92-99.

5. Бида Г.В., Горкунов Э.С., Шевнин В.М. Магнитный контроль механических свойств проката. - Екатеринбург: УрО РАН, 2002. - 252 с.

6. Михеев М.Н. Магнитный метод контроля твёрдости и микроструктуры стальных труб. - Заводская лаборатория, 1938, № 10, с. 1155.

7. Кожевников Г.И. Магнитный контроль твёрдости рельсов после закалки. - В сб. "Неразрушающие методы контроля материалов и изделий (под ред. С.Т. Назарова). - М.: ОНТИПрибор, 1964, с. 296 - 307.

8. Ройтман В.И., Коновалов О.С., Головко А.С. и др. Магнитный контроль механических свойств материала труб феррозондовыми коэрцитиметрами. - Дефектоскопия, 1982, № 11, c. 39-45.

9. Захаров В.А., Францевич В.М., Деордиев Г.И. Влияние формы наконечников приставного электромагнита на показания феррозондового коэрцитиметра. - Дефектоскопия, 1975, № 1, c. 41-45.

10. Захаров В.А., Михеев М.Н., Францевич В.М. Способы снижения влияния зазора между изделием и наконечниками электромагнита на величину размагничивающего тока феррозондового коэрцитиметра с приставным электромагнитом. - Дефектоскопия, 1970, № 4, c. 100-106.

11. Захаров В.А., Михеев М.Н., Францевич В.М. Феррозондовый коэрцитиметр с приставным электромагнитом и компенсационной обмоткой. - Дефектоскопия, 1970, № 5, c. 88-95.

12. Захаров В.А., Михеев М.Н., Францевич В.М. К расчету феррозондового коэрцитиметра с приставным электромагнитом и компенсационной обмоткой. - Дефектоскопия, 1971, № 4, c. 21-31.

13. Захаров В.А., Бараз Э.М., Францевич В.М. Приставное магнитное устройство коэрцитиметра. - Дефектоскопия, 1977, № 1, c. 48-53.

14. Захаров В.А., Бараз Э.М., Францевич В.М. Полуавтоматический цифровой коэрцитиметр КИФМ-3. - Дефектоскопия, 1977, № 3, c. 132-133.

15. Табачник В.П. Влияние зазоров на показания коэрцитиметра с П-образным приставным электромагнитом (обзор). - Дефектоскопия, 1990, № 2, с. 42-52.

16. Михеев М.Н., Табачник В.П., Фридман Л.А., Чернова Г.С. Феррозондовый коэрцитиметр новой конструкции. - Дефектоскопия, 1973, № 6, c. 122-124.

17. Захаров В.А., Шкарпеткин В.В. Приставное устройство коэрцитиметра. - А.с. СССР № 1205089, - Бюлл. изобр., 1986, №. 2, с. 204.

18. Кохман Л.В., Бурганова В.А., Фридман Л.А., Табачник В.П. Неразрушающий контроль механических свойств холоднодеформированных стальных труб. - Дефектоскопия, 1978, № 3, c. 49-53.

19. Табачник В.П., Фридман Л.А., Чернова Г.С. Применение наконечников в приставных электромагнитах феррозондовых коэрцитиметров. - Дефектоскопия, 1976, № 1, c. 92-98.

20. Бида Г.В., Михеев М.Н., Камардин В.М. Об уменьшении влияния зазора между полюсами приставного электромагнита и изделиями при неразрушающем контроле их качества. - Дефектоскопия, 1984, № 2, с. 26 - 31.

Размещено на Allbest.ru