О возможности повышения ударной вязкости наплавленного низколегированными сварочными проволоками металла
Оценка ударной вязкости при различных температурах наплавленного металла при использовании стальных низколегированных сварочных проволок. Ударная вязкость наплавленного металла при сочетании легирующих элементов, примесей в пределах допуска на содержание.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | статья |
Язык | русский |
Дата добавления | 02.11.2018 |
Размер файла | 601,2 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
О возможности повышения ударной вязкости наплавленного низколегированными сварочными проволоками металла
Е.А. Протопопов, А.И. Вальтер,
А.А. Протопопов, П.И. Маленко
Аннотация
Рассмотрена оценка ударной вязкости при +200С, - 400С и - 600С наплавленного металла при использовании стальных низколегированных сварочных проволок. Показано, что сварочная проволока Св-08Г2С при определенном сочетании легирующих элементов и примесей в пределах допуска на их содержание, регламентированного ГОСТ 2246-70, может обеспечить высокую ударную вязкость наплавленного металла при температуре эксплуатации до - 600С.
Ключевые слова: ударная вязкость, сварной шов, низколегированные стали, степень ковалентности, степень металличности, сварочная проволока Св-08Г2С
Введение
При изготовлении сварных конструкций ответственного назначения широко применяются низколегированные стали, например перлитные: 09Г2, 09Г2С, 16ГС, 15ГФ, 10Г2, 10Г2С1, 10ХСНД, 15ХСНД и др.; бейнитно-мартенситные: 14Х2ГМР, 14ХГН2МДАФБ и др., для сварки которых в среде защитных газов используется сварочная проволока Св-08Г2С [1, 2].
Каждая плавка стали, предназначенной для производства проволоки Св-08Г2С, имеет свой уникальный химический состав. При этом эксплуатационные свойства металла, наплавленного данной проволокой, во многом определяются взаимными соотношениями содержания различных легирующих элементов и примесей.
В связи с вышеизложенным, актуальна разработка расчетных критериев, позволяющих проводить оперативную коррекцию химического состава выплавляемой для получения сварочной проволоки стали, для обеспечения улучшенных механических характеристик наплавленного металла.
Для сварных соединений ответственных металлоконструкций, особенно эксплуатируемых при пониженных температурах, одной из обязательно регламентируемых механических характеристик является ударная вязкость.
Теоретическую оценку ударной вязкости сварных швов, полученных сваркой легированных сталей в защитном газе, можно получить с использованием регрессионных зависимостей, например, представленных в [3]. Однако применение соответствующих уравнений регрессии ограничено областью варьирования факторов при их получении и не позволяет выделить вклады основного и наплавленного металла в формирование ударной вязкости сварного шва.
наплавленный металл стальная низколегированная сварочная проволока
Методика проведения исследований
В работе [4] разработан метод оценки ударной вязкости низколегированных сталей, основанный на определении приведенного обобщенного отношения степеней металличности и ковалентности межатомных связей, применимый для расчета ударной вязкости наплавленного низколегированными сварочными проволоками металла.
В соответствии с [4] ударная вязкость низколегированной стали со структурой сорбита, полученной после закалки и высокого отпуска, определяется по уравнению регрессии
, (1)
где kKCU, а - коэффициенты линейного уравнения регрессии, табл.1; - приведенное обобщенное отношение степеней металличности и ковалентности межатомных связей.
Таблица 1
Коэффициенты уравнения (1) [4]
Температура, оС |
Коэффициенты |
||
а, Дж/см2 |
kКСU, Дж/см2 |
||
+20 |
-1919,7616 |
698,21158 |
|
-40 |
-2053,65231 |
804,68176 |
|
-60 |
-2266,56687 |
927,27728 |
Параметр определяется по уравнению:
, (2)
где i, j - индексы атомов соответственно замещения и внедрения; Хэi, Хэj - мольная доля соответственно i-го и j-го компонентов стали; , - экспериментальные зависимости, учитывающие влияние содержания соответственно i-го и j-го элементов на величину ударной вязкости; - температурная зависимость линейного коэффициента термического расширения i-го элемента в температурном интервале от +20оС до - 60оС; - значение линейного коэффициента термического расширения i-го элемента при +20оС.
Зависимости и , полученные на основе обработки экспериментальных данных [5 - 8], представлены на рис.1, 2.
Рис.1. Влияние ряда химических элементов на ударную в'язкість в зависимости от их мольной доли в стали
Рис.2. Влияние P, S, B, Zr, Nb, O и N на ударную вязкость в зависимости от их мольной доли в стали
Температурные зависимости ряда легирующих химических элементов, образующих в сталях твердые растворы замещения в интервале температур от +20оС до - 60оС получены путем обработки экспериментальных данных [9] с помощью программы Origin и приведены в табл.2.
Таблица 2
Температурные зависимости линейных коэффициентов теплового расширения ряда элементов в интервале температур от +20оС до - 80оС
Элемент |
Уравнение температурной зависимости, К-1 |
|
Al |
||
Ce |
||
Co |
||
Cr |
||
Cu |
||
Fe |
||
Mn |
||
Mo |
||
Nb |
||
Ni |
||
Si |
||
Ti |
||
V |
||
W |
||
Zr |
Представленные на рис.1, 2 и в табл.1 зависимости получены при массовом содержании легирующих элементов, указанном в табл.3.
Оценка ударной вязкости наплавленного металла проводилась для ряда стальных сварочных проволок сплошного сечения.
Стальные низколегированные сварочные проволоки для сварки в среде активных защитных газов должны обеспечивать требуемую ударную вязкость металла шва при температурах эксплуатации сварных соединений не ниже указанных в соответствующих руководящих документах. Как правило, это +20оС, 0оС, - 20оС, - 30оС, - 40оС, - 50оС, - 60оС и - 70оС.
Таблица 3
Области массовых концентраций элементов, для которых справедливы уравнения (1) - (2)
Элемент |
Массовая концентрация, не более, % |
Элемент |
Массовая концентрация, не более, % |
Элемент |
Массовая концентрация, не более, % |
|
Al |
3,9 |
Nb |
1,6 |
B |
0,17 |
|
Ce |
0,3 |
Ni |
6,0 |
C |
0,55 |
|
Co |
2,0 |
Si |
3,5 |
N |
0,1 |
|
Cr |
4,9 |
Ti |
2,4 |
O |
0,08 |
|
Cu |
4,8 |
V |
2,5 |
P |
0,5 |
|
Mn |
4,0 |
W |
2,3 |
S |
0,28 |
|
Mo |
2,4 |
Zr |
1,6 |
В табл.4 приведены данные по минимальной допустимой температура эксплуатации сварных соединений, выполненных сварочной проволокой Св-08Г2С различных производителей и рядом других низколегированных стальных сварочных проволок, применяемых при сварке низколегированных сталей по данным [10 - 12].
Таблица 4
Минимальная допустимая температура эксплуатации сварных соединений Tмин для ряда используемых низколегированных стальных сварочных проволок при сварке сталей типа 09Г2С
№п/п сварочной проволоки |
Марка |
Tмин, оС |
Производитель |
Примечание |
|
1 |
OK Autrod 12.51 |
-20 |
ESAB (Швеция) |
Аналог Св-08Г2С |
|
2 |
OK Aristorod 12.63 |
-20 |
ESAB (Швеция) |
Аналог Св-08Г2С |
|
3 |
Св-08Г2С-О |
-40 |
ПАО "АрселорМиттал Кривой Рог" (Украина) |
- |
|
4 |
Св-08Г2С-О |
-40 |
АО Стальметиз (Украина) |
- |
|
5 |
Св-08Г2С-О |
-40 |
ОАО Белорецкий металлургический комбинат (Россия) |
- |
|
6 |
Св-08Г2С-О |
-40 |
Askaynak (Kaynak Teknigi San. ve Tic. A. S.) (Турция) |
- |
|
7 |
Св-08Г2С-О |
-40 |
Oerlikon Kaynak Elektrodlary ve Sanayi A. S. (Турция) |
- |
|
8 |
Св-08Г2С-О |
-40 |
CHW (Китай) |
- |
|
9 |
Св-08Г2С-О |
-40 |
ESAB (Швеция) |
- |
|
10 |
Св-08Г2С-О |
-40 |
Weld Team K. F. T. ISAF Group (Венгрия) |
- |
|
11 |
Св-08Г2С |
-40 |
ОАО Молдавский металлургический завод (Молдова) |
Плавка №176281 |
|
12 |
Св-08Г2С |
-40 |
ОАО Молдавский металлургический завод (Молдова) |
Плавка №256765 |
|
13 |
Св-08Г2С-О |
-40 |
ООО Сварка (Россия) |
- |
|
14 |
OK Aristorod 13.09 |
-40 |
ESAB (Швеция) |
Аналог Св-08ГНМ |
|
15 |
Св-08Г2С-С |
-40 |
ОАО НПО ЦНИИТМАШ (Россия) |
- |
|
16 |
Св-08ГСНТ |
-40 |
ОАО ИТЦ Прометей (Россия) |
- |
|
17 |
OK Aristorod 13.13 |
-70 |
ESAB (Швеция) |
Аналог Св-08ХНМ |
Химический состав указанных в табл.4 сварочных проволок приведен в табл.5 (номера сварочных проволок в табл.4 соответствуют номерам строк в табл.5).
Химический состав сварочной проволоки №15 (табл.4, табл.5) принят по данным работы [12].
Химический состав сварочных проволок № 1 - 14, 16 и 17 определялся с помощью стационарного многоосновного оптико-эмиссионного анализатора "FOUNDRY-MASTER UVR". С этой целью, в соответствии с рекомендацией поставщика данных приборов в РФ (ООО "Синерком"), изготавливались образцы из многократно скрученной в несколько рядов сварочной проволоки, которые затем подвергались холодной пластической деформации (расплющиванию) и плоскому шлифованию контролируемой поверхности. На контролируемой поверхности образца, рис.3, проводилось определение химического состава проволоки. Окончательные результаты измерений химического состава данных сварочных проволок, представленные в табл.4, вычислялись как среднее арифметическое 5 измерений содержания химических элементов для каждого образца.
Таблица 5
Химический состав указанных в табл.4 сварочных проволок, %масс.
№ п/п |
C |
Si |
Mn |
P |
S |
Cr |
Mo |
Ni |
Al |
Co |
Cu |
Nb |
Ti |
V |
W |
B |
Zr |
As |
|
1 |
0,0646 |
0,827 |
1,48 |
0,0265 |
0,0295 |
0,0153 |
0,005 |
0,0100 |
0,001 |
0,0124 |
0,0397 |
0,0023 |
0,0098 |
0,0080 |
0,015 |
0,0013 |
0,0053 |
0,0214 |
|
2 |
0,1010 |
0,949 |
1,67 |
0,0279 |
0,0270 |
0,0205 |
0,005 |
0,005 |
0,001 |
0,0025 |
0,0086 |
0,0034 |
0,0135 |
0,002 |
0,0165 |
0,0025 |
0,0064 |
0,0233 |
|
3 |
0,0185 |
0,846 |
1,90 |
0,0348 |
0,0339 |
0,0166 |
0,005 |
0,0163 |
0,0239 |
0,0025 |
0,0645 |
0,0049 |
0,0113 |
0,0021 |
0,015 |
0,0015 |
0,0103 |
0,0267 |
|
4 |
0,0840 |
0,837 |
1,35 |
0,0291 |
0,0124 |
0,0401 |
0,005 |
0,0367 |
0,001 |
0,0020 |
0,0552 |
0,0027 |
0,002 |
0,002 |
0,015 |
0,0015 |
0,0042 |
0,0173 |
|
5 |
0,0676 |
0,850 |
1,49 |
0,0283 |
0,0209 |
0,0090 |
0,005 |
0,0245 |
0,001 |
0,0026 |
0,0548 |
0,0040 |
0,002 |
0,0021 |
0,015 |
0,0070 |
0,0074 |
0,0294 |
|
6 |
0,0617 |
0,754 |
1,87 |
0,0327 |
0,0251 |
0,0079 |
0,005 |
0,005 |
0,001 |
0,0038 |
0,0280 |
0,0037 |
0,0021 |
0,002 |
0,0167 |
0,0014 |
0,0070 |
0,0276 |
|
7 |
0,0455 |
0,941 |
1,56 |
0,0251 |
0,0262 |
0,0606 |
0,005 |
0,005 |
0,001 |
0,0100 |
0,0026 |
0,0065 |
0,0112 |
0,0081 |
0,0174 |
0,0011 |
0,0127 |
0,0161 |
|
8 |
0,0700 |
0,851 |
1,55 |
0,0275 |
0,0131 |
0,0093 |
0,005 |
0,0118 |
0,001 |
0,0021 |
0,0369 |
0,0041 |
0,002 |
0,002 |
0,0182 |
0,0060 |
0,0086 |
0,0337 |
|
9 |
0,0588 |
0,767 |
1,86 |
0,0329 |
0,0102 |
0,0278 |
0,005 |
0,0866 |
0,001 |
0,0023 |
0,1690 |
0,0041 |
0,002 |
0,002 |
0,0169 |
0,0096 |
0,0083 |
0,0334 |
|
10 |
0,0596 |
0,824 |
1,91 |
0,0281 |
0,0082 |
0,0104 |
0,005 |
0,0841 |
0,001 |
0,0034 |
0,1630 |
0,0041 |
0,0030 |
0,002 |
0,0151 |
0,0096 |
0,0094 |
0,0285 |
|
11 |
0,0393 |
0,756 |
1,66 |
0,0460 |
0,0570 |
0,0313 |
0,01 |
0,7070 |
0,005 |
< 0,01 |
0,0789 |
0,005 |
0,0710 |
0,005 |
0,0341 |
- |
- |
- |
|
12 |
0,1530 |
0,653 |
1,35 |
0,0269 |
0,0458 |
0,5720 |
0,1550 |
0,4250 |
0,005 |
< 0,01 |
0,0348 |
0,005 |
0,0030 |
0,005 |
0,025 |
- |
- |
- |
|
13 |
0,0402 |
0,832 |
2,01 |
0,0360 |
0,0164 |
0,0213 |
0,005 |
0,005 |
0,001 |
0,0017 |
0,0273 |
0,0029 |
0,002 |
0,002 |
0,015 |
0,0015 |
0,0079 |
0,0230 |
|
14 |
0,0725 |
0,657 |
1,06 |
0,0230 |
0,0284 |
0,0434 |
0,3850 |
< 0,01 |
0,0107 |
< 0,01 |
0,0384 |
0,005 |
0,0027 |
0,005 |
0,025 |
- |
- |
- |
|
15 |
0,0700 |
0,600 |
1,32 |
0,0030 |
0,0050 |
- |
- |
0,0100 |
- |
- |
0,0100 |
- |
- |
0,1400 |
- |
- |
- |
- |
|
16 |
0,0402 |
0,832 |
2,01 |
0,0360 |
0,0164 |
0,0213 |
0,005 |
0,005 |
0,001 |
0,0017 |
0,0273 |
0,0029 |
0,002 |
0,002 |
0,015 |
0,0015 |
0,0079 |
0,0230 |
|
17 |
0,1530 |
0,653 |
1,35 |
0,0269 |
0,0458 |
0,5720 |
0,1550 |
0,4250 |
0,005 |
< 0,01 |
0,0348 |
0,005 |
0,0030 |
0,005 |
0,025 |
- |
- |
- |
Рис.3. Внешний вид образца для определения химического состава стальной сварочной проволоки после проведения измерения
Химический состав наплавленного металла оценивался с учетом табл.5 и использованных, в первом приближении, данных по коэффициентам перехода основных элементов при полуавтоматической дуговой сварке стальными низколегированными проволоками сплошного сечения в среде CO2+Ar [7], табл.6.
Таблица 6
Коэффициенты перехода основных элементов в наплавленный металл [7]
Элемент |
C |
Si |
Mn |
|
Коэффициент перехода |
0,90 |
0,38 |
0,53 |
Ударную вязкость наплавленного металла и металла сварного шва различные нормативные документы регламентируют измерять на образцах Менаже [10] или на образцах Шарпи [11].
Из-за различного напряженного состояния в образцах Менаже и Шарпи, разного вклада работы изгиба образца единой связи между KCU и KCV не существует [13]. Известно, что при различной термической обработке одной и той же стали можно получить одинаковые значение временного сопротивления и KCU, но результаты по KCV при этом будут сильно различаться [13].
Учитывая, что образец Менаже более чувствителен к хрупкости от ослабления границ зерна, строчечности, и ликвационной неоднородности [13] в данной работе проводилась оценка KCU наплавленного металла.
Результаты исследований и их обсуждение
Результаты расчета по уравнению (1) ударной вязкости сорбитообразного наплавленного металла сварочными проволоками (табл.4,5) с учетом коэффициентов перехода основных элементов (табл.5) при +20оС, - 40 оС и - 60 оС приведены на рис.4 - 6.
Из рис.4 - 6 следует, что сварочные проволоки Св-08Г2С различных производителей имеют достаточно сильный разброс по значениям ударной вязкости наплавленного металла, составляющий (в расчете от максимальных значений) 8% для +20оС, 10% для - 40 оС и 12,5% для - 60 оС.
При проведении дальнейшего анализа полученных результатов в качестве точки отсчета выбрана сварочная проволока OK Aristorod 13.13, производства концерна ESAB (Швеция), являющаяся аналогом отечественной проволоки Св-08ХНМ. Данная сварочная проволока применяется для изготовления ответственных сварных конструкций из высокопрочных низколегированных сталей в энергетике машиностроении, краностроении вплоть до температуры эксплуатации - 70 оС (для сварных соединений из сталей типа 09Г2С) [11].
Рис.4. Ударная вязкость наплавленного металла при +20оС (нумерация проволок соответствует табл.4,5); заливкой выделены проволоки марки Св-08Г2С различных производителей
Рис.5. Ударная вязкость наплавленного металла при - 40оС (нумерация проволок соответствует табл.4,5); заливкой выделены проволоки марки Св-08Г2С различных производителей
Рис.6. Ударная вязкость наплавленного металла при - 60оС (нумерация проволок соответствует табл.4,5); заливкой выделены проволоки марки Св-08Г2С различных производителей
При температурах эксплуатации наплавленного металла +20оС, рис.4, и - 40оС, рис.5, только сварочная проволока №3 в табл.4 - Св-08Г2С-О производства ПАО "АрселорМиттал Кривой Рог" (Украина) дает несколько худшие по сравнению с OK Aristorod 13.13 значения ударной вязкости (всего на 1%).
Изложенное означает, что исследованные сварочные проволоки Св-08Г2С различных производителей (табл.4) обеспечивают достаточно высокие механические свойства наплавленного металла при температуре эксплуатации до - 40оС.
Из рис.6 видно, что при температуре эксплуатации - 60оС ряд сварочных проволок Св-08Г2С обеспечивает ударную вязкость наплавленного металла, превосходящую соответствующий показатель выбранной в качестве сравнения проволоки OK Aristorod 13.13, несмотря на то, что предельной допустимой температурой эксплуатации металла, наплавленного проволокой Св-08Г2С является - 40оС. Это сварочные проволоки Св-08Г2С следующих производителей (табл.4, рис.6): №9 - ESAB (Швеция), №10 - Weld Team K. F. T. ISAF Group (Венгрия), №11 - ОАО Молдавский металлургический завод (Молдова), №13 - ООО Сварка (Россия).
Выводы
1. Сварочные проволоки Св-08Г2С, имеющие химический состав, соответствующий ГОСТ 2246-70, изготовляемые рядом производителей, могут применяться для получения наплавленного металла при температуре эксплуатации до - 60 оС.
2. Разработанная методика оценки ударной вязкости может быть использована для коррекции соотношения легирующих элементов и примесей при выплавке стали, предназначенной для изготовления низколегированной сварочной проволоки по критерию получения требуемой ударной вязкости наплавленного металла.
Список литературы
1. Сварка и свариваемые материалы: справочник. В 3 т. / Под общ. ред.В.Н. Волченко. Т1: Свариваемость материалов / Под ред. Э.Л. Макарова. М.: Металлургия, 1991.528 с.
2. Сварка в машиностроении: справочник. В 4-х т. /Редкол.: Г.А. Николаев и [др.]. Т 2/Под ред.А.И. Акулова. 1978.462 с.
3. Касаткин О.Г., Миходуй Л.И. Выбор системы легирования шва при сварке высокопрочных сталей // Автоматическая сварка. 1992. №5.С. 19-25.
4. Протопопов Е.А. Оценка ударной вязкости низколегированных сталей // Заготовительные производства в машиностроении. 2010. №10. С.35-38.
5. Степанов С.А., Гуляев Б.Б. Влияние легирующих добавок на механические свойства малоуглеродистой стали // Основы образования литейных сплавов. Труды XIV совещания по теории литейных процессов. М.: Наука, 1970. С.228-233.
6. Болховитинов Н.Ф. Металловедение и термическая обработка / Н.Ф. Болховитинов. М.: Машгиз, 1958.431 с.
7. Grong O. Metallurgical Modelling of Welding / University of Trondheim, The Norwegian Institute of Technology, 1994.581 p.
8. Венец Ю.С., Трегубенко Г.Н., Тарасьев М.И., Рабинович А.В. Экономно-легированная никелем азотосодержащая коррозионно-стойкая сталь // Вопросы атомной науки и техники (Украина). 2000. №4. С.149-152.
9. Новикова С.И. Тепловое расширение твердых тел. М.: Наука, 1974.292 с.
10. ОСТ 26 291-94. Сосуды и аппараты стальные сварные: Общие технические условия. - Измененная редакция, Изм. № 1; введ. 1996-01-01. М.: Изд-во стандартов, 2005.152 с.
11. Сварочные материалы производства ESAB: каталог 2008-2009/ООО "Газстройсервис", ООО "ЭСАБ". М.: Газстройсервис, 2009.152 с.
12. Сурков А.В., Кипиани П.Н., Волобуев Ю.С., Яковлев В.В. Электродная проволока Св-08Г2С-С для сварки в газовых смесях на основе аргона и углекислого газа // Сварочное производство. 2009. №5. С.33-37.
13. Штремель, М.А. Информативность измерений ударной вязкости / М.А. Штремель // Металловедение и термическая обработка металлов. - 2008. - N 11. - С.37-51.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Повышение износостойкости наплавочных материалов за счет их структурно-фазового состояния. Назначение, характеристика состава и микроструктура наплавленного металла. Влияние легирующих элементов на повышение износостойкости. Борьба с шумом и вибрацией.
дипломная работа [2,7 M], добавлен 22.06.2011Основные способы легирования наплавленного металла при дуговой и электрошлаковой наплавке. Применение и устройство шланговых полуавтоматов. Основные требования техники безопасности при сварке. Устранение доли основного металла в составе наплавленного.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 05.10.2014Методика приготовления механического копра и шаблонов для установки образца. Определение ударной вязкости с использованием таблиц. Искривление образцов в зависимости от вязкости стали при испытании на удар. Проведение испытания на ударную вязкость.
лабораторная работа [2,1 M], добавлен 12.01.2010Наплавка – нанесение расплавленного металла на поверхность изделия, нагретую до оплавления или до определенно температуры. Изнашиваие поверхности деталей – процесс постепенного изменения размеров тела при трении. Способы легирования наплавленного металла.
контрольная работа [323,6 K], добавлен 26.11.2010Виды ликвации, причины возникновения и способы устранения. Определение ударной вязкости. Характеристики механических свойств металла. Первичная кристаллизация сплавов системы железо-углерод. Диаграмма изотермического превращения аустенита для стали У8.
контрольная работа [1,2 M], добавлен 22.09.2013Определение динамических перемещений и напряжений в балке и пружине; сравнение расчетных и экспериментальных значений определяемых величин. Изучение методики испытаний материалов на ударный изгиб; определение ударной вязкости углеродистой стали и чугуна.
лабораторная работа [4,7 M], добавлен 06.10.2010Процесс легирования стали и сплавов - повышение предела текучести, ударной вязкости, прокаливаемости, снижение скорости закалки и отпуска. Влияние присадок легирующих элементов на механические, физические и химические свойства инструментальной стали.
курсовая работа [375,9 K], добавлен 08.08.2013Понятие и виды ликвации, причины их возникновения и способы устранения. Сущность и методику измерения ударной вязкости механических свойств металла. Цементация стали: сущность процесса, структура, свойства и области применения. Титан и его сплавы.
контрольная работа [1,1 M], добавлен 26.06.2013Описание сварной конструкции (фермы), ее назначение и обоснование выбора материала. Выбор и обоснование методов сборки и сварки, ее режима. Расчёт количества наплавленного металла, расхода сварочных материалов, электроэнергии. Методы контроля качества.
курсовая работа [512,7 K], добавлен 03.03.2015Агрегатные состояния вещества: твёрдое, жидкое и газообразное; переход между ними. Термодинамические условия и схема кристаллизации металла. Свободная энергия металла в жидком и твердом состоянии. Энергия металла при образовании зародышей кристалла.
контрольная работа [1,5 M], добавлен 12.08.2009Процесс получения деталей. Дуговое капельное дозированное нанесение на листовые заготовки. Пластическое деформирование наплавленного металла из титановых сплавов. Способы получения ошипованных листовых деталей. Процесс формообразования выступа штамповкой.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 05.06.2011График изменения ударной вязкости от температуры испытаний. Сравнение характеристик стали 40ХН при простых и сложных условиях. Сохранение доли волокнистой составляющей, снижение температуры хрупкости и увеличение надежности эксплуатации стали 40ХН.
статья [449,1 K], добавлен 30.04.2016Условия эксплуатации дробилок агломерата. Исследование износостойкости наплавленного металла при работе в условиях абразивного износа. Разработка технологии наплавки новых и реставрации изношенных звездочек. Контроль качества восстановленной детали.
курсовая работа [624,3 K], добавлен 11.04.2014Процесс ручной дуговой сварки электродами с основным видом покрытия и автоматической сварки порошковой проволокой в защитных газах. Расчет предельного состояния по условию прочности, времени сварки кольцевого стыка и количества наплавленного металла.
курсовая работа [167,8 K], добавлен 18.05.2014Особенности сгибания заготовок из тонколистового металла в тисках и при помощи оправок, поочередность всех операций, характеристика инструментов. Анализ типичных дефектов при гибке металла. Этапы гибки прямоугольной скобы и металла круглого сечения.
презентация [399,9 K], добавлен 16.04.2012Выбор способа сварки. Химический состав материала Ст3пс. Определение площади наплавленного металла. Выбор разделки свариваемых кромок. Химический состав сварочной проволоки Св-08Г2С. Технические характеристики полуавтомата. Дефекты в сварных соединениях.
курсовая работа [67,5 K], добавлен 18.06.2015Различные режимы термомеханической обработки стали. Поверхностное упрочнение стальных деталей. Закалка токами высокой частоты. Газопламенная закалка и старение металла. Обработка стали холодом. Упрочнение металла методом пластической деформации.
презентация [546,9 K], добавлен 14.10.2013Параметры процесса кристаллизации, их влияние на величину зерна кристаллизующегося металла. Влияние явления наклепа на эксплуатационные свойства металла. Диаграмма состояния железо-цементит. Закалка металла, состав, свойства и применение бороволокнитов.
контрольная работа [79,3 K], добавлен 12.12.2011Понятие и виды ликвации; причины возникновения и способы устранения. Методика измерения ударной вязкости. Составление диаграммы состояния железо-карбид железа. Механизм бейнитного превращения. Влияние температуры на изменение структуры и свойств стали.
контрольная работа [434,2 K], добавлен 03.09.2014Металл для прокатного производства. Подготовка металла к прокатке. Зачистка слитков, полуфабрикатов. Нагрев металла перед прокаткой. Прокатка металла. Схемы косой, продольной и поперечной прокатки. Контроль технологических операций охлаждения металла.
реферат [60,6 K], добавлен 04.02.2009