Влияние температуры на сечение поглощения мелкой проводящей частицы цилиндрической формы

Длина свободного пробега носителей заряда в типичных полупроводниках при комнатной температуре. Методика определения средней диссипируемой мощности в частице. Характеристика условия диффузного отражения электронов от поверхности цилиндрической формы.

Рубрика Производство и технологии
Вид статья
Язык русский
Дата добавления 13.11.2018
Размер файла 52,2 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Электрические и оптические свойства проводящих частиц, характерный линейный размер R которых сравним с длиной свободного пробега носителей заряда л, существенно зависят от механизма поверхностного рассеяния носителей заряда [1-2].

В типичных полупроводниках длина свободного пробега носителей заряда при комнатной температуре составляет 10-1000 нм, а характерная длина волны де Бройля при этой температуре лB~10 нм. В металлах с хорошей проводимостью л~10-100 нм, а длина волны де Бройля лB?0,3 нм. Таким образом, при условии лB<<R<л можно пренебречь квантовыми размерными эффектами и необходимо учитывать классические размерные эффекты.

В настоящей работе рассматривается электрическое поглощение малой проводящей частицы из полуметалла или сильно легированного примесного полупроводника n-типа (p-типа) проводимости радиуса R и длины L (L>>R), обусловленное переменным электрическим полем плоской электромагнитной волны частотой , для случая ненулевых температур. Для высокопроводящих частиц в рассматриваемом диапазоне частот ( << р, где р - частота плазменного резонанса) при ориентировке электрического поля вдоль оси цилиндра вклад токов дипольной электрической поляризации доминирует по сравнению с вкладом вихревых токов, индуцируемых магнитным полем волны, поэтому действие магнитного поля не учитывается. Радиус цилиндрической частицы R считается меньше глубины скин-слоя , что позволяет пренебречь скин-эффектом. На соотношение между длиной свободного пробега основных носителей заряда и радиусом частицы R ограничений не накладывается.

Для достаточно длинного цилиндра (считаем, что L>>R) экранировкой электрического поля волны в объеме цилиндра можно пренебречь. Оценка параметров, при которых осуществляется этот режим, подробно проведена в [1]:

,

где ?(0) = e2nф/m - статическая проводимость, е - заряд электрона, n и m - соответственно равновесная концентрация и эффективная масса электрона (дырки), ф - время релаксации.

Однородное периодическое по времени электрическое поле волны:

(1)

действует на носители заряда в частице, что вызывает отклонение f1 их функции распределения f от равновесной фермиевской f0

f(r,v,t) = f0 () + f1(r,v,t), , (2)

здесь r - радиус-вектор (начало координат выбирается на оси частицы), v - скорость электрона (дырки), = mv2/2 - кинетическая энергия в случае простой сферически-симметричной энергетической зоны, - химический потенциал,

Поле (1) приводит к возникновению высокочастотного тока в частице

. (3)

В формуле (3) использована стандартная нормировка функции распределения f, при которой плотность электронных состояний равна .

Средняя диссипируемая мощность в частице определяется выражением [3]:

, (4)

здесь чертой обозначено усреднение по времени, а звездочкой - комплексное сопряжение.

Задача сводится к отысканию отклонения f1 функции распределения от равновесной фермиевской функции f0, возникающего под воздействием высокочастотного поля (1). В линейном приближении по внешнему полю функция f1 удовлетворяет кинетическому уравнению [4, 5]

, (5)

где предполагается гармоническая зависимость от времени (f1exp(-it)), а интеграл столкновений взят в приближении времени релаксации электронов (дырок) ф:

.

Таким образом, решая уравнение (5), найдем функцию распределения f1, затем плотность тока j (3). Сечение поглощения электромагнитного излучения рассчитаем, разделив среднюю диссипируемую мощность (4) на средний поток энергии в электромагнитной волне : .

Решая уравнение (5) методом характеристик [1-2], для неравновесной функции распределения получим:

,

, (6)

где - эффективная частота столкновений, причем и А постоянны вдоль траектории (характеристики). Параметр в выражении (6) имеет смысл времени движения электрона вдоль траектории от границы, на которой происходит отражение, до точки r со скоростью v.

Для однозначного определения функции f1 необходимо задать для нее граничное условие на цилиндрической поверхности частицы. В качестве такового принимаем условие диффузного отражения электронов от этой поверхности:

, (7)

диффузный полупроводник цилиндрический

где и , соответственно, компоненты радиус-вектора электрона r и его скорости v в плоскости перпендикулярной к оси частицы.

При отражении электрона от границы частицы параметр в выражении (6) определяется как:

. (8)

Соотношениями (6), (7), и (8) полностью определено решение f1 уравнения (5) с граничным условием (7), что позволяет рассчитать ток (3) и диссипируемую мощность (4).

При вычислении интеграла (3) удобно перейти к цилиндрическим координатам как в пространстве координат (, , ; полярная ось - ось Z; вектор параллелен оси Z), так и в пространстве скоростей (, , ; полярная ось - ось ). Ось симметрии частицы совпадает с осью Z. Поле (2) в цилиндрических координатах имеет лишь z-компоненту: . Соответственно, и ток (3) обладает лишь z-компонентой (линии тока являются прямыми, параллельными оси Z):

(9)

В силу симметрии задачи интегрирование по всему диапазону скоростей в (9) заменяется интегрированием по положительному диапазону, и результат удваивается. Кроме того, движение носителей заряда симметрично относительно любой диаметральной плоскости, в которой лежит точка их положения на траектории, поэтому можно считать, что угол в пространстве скоростей меняется в пределах, и удваивать результат интегрирования по этой переменной. Учитывая сказанное и вводя новые безразмерные переменные, для плотности тока (9) получим:

,

.

Здесь введены безразмерные переменные:

, , ,

, ,

где л - средняя длина свободного пробега носителей заряда. При нормировке z0 использовалась характерная скорость носителей заряда v1, которая вводится следующим образом:

,

(10)

Для случая сильно вырожденного Ферми-газа () при T 0 v1 v0, где v0 - фермиевская скорость, определяемая выражением (10) для функции Ферми f0 (T 0). В другом предельном случае невырожденного электронного газа при T ? v1 , т.е. имеет порядок средней тепловой скорости носителей заряда.

Получим выражение для сечения поглощения электромагнитного излучения , разделив среднюю диссипируемую мощность (4) на средний поток энергии в волне :

.

Преобразуем это выражение к виду:

(11)

Проведя в (11) замену переменной интегрирования во внутреннем интеграле: , проинтегрировав по частям по и выполняя замену , получим:

. (12)

Выражение (12) определяет зависимость безразмерного сечения поглощения вытянутой цилиндрической частицы от безразмерной частоты внешнего поля y, безразмерной обратной длины свободного пробега и безразмерного химического потенциала .

Рис. 1. Зависимость безразмерного сечения поглощения F от безразмерной частоты внешнего поля при x=0.1 и различных значениях безразмерного химического потенциала

Рис. 2. Зависимость безразмерного сечения поглощения F (u? = 0.5) от безразмерной обратной длины свободного пробега электронов x при различных значениях безразмерной частоты y

На рис. 1 представлена зависимость безразмерного сечения поглощения F от безразмерной частоты внешнего поля y для различных значений безразмерного химического потенциала . Безразмерная обратная длина свободного пробега электронов x одинакова для каждой кривой и равна 0.1, т.е. радиус частицы мал по сравнению с длиной свободного пробега электронов. Из рис. 1 видно, что при относительно малых безразмерных частотах (y < 0.5) безразмерное сечение поглощения F больше для частиц с наименьшей степенью вырождения электронного газа (сплошная кривая), но в области более высоких частот (y > 0.5) увеличение степени вырождения (т.е. u) приводит к относительному увеличению поглощения.

Условие сильного вырождения носит экспоненциальный характер, т.е. ; поэтому, если , то вырождение можно считать сильным. Напомним, что для типичного металла при комнатной температуре , т. е. вырождение очень сильное и остается таковым вплоть до температуры плавления [4, 5]. Таким образом, пунктирная кривая на рис. 1 характеризует поведение сечения поглощения металлической цилиндрической частицы в широком диапазоне температур (от нулевых температур до температур плавления). Сплошная кривая на рис. 1 соответствует другому предельному случаю невырожденного электронного газа, удовлетворяющего критерию . В этом случае, в отличие от случая вырожденного электронного газа, химический потенциал существенно зависит от температуры. Применению классической статистики способствует малая концентрация n, большая эффективная масса m и высокая температура T. Таким образом, сплошная кривая на рис. 1 описывает безразмерное электрическое сечение поглощения полупроводниковых цилиндрических частиц в случае невырожденного электронного газа при высокой температуре.

Характер зависимости F от y при любых значениях x и u одинаков: с возрастанием безразмерной частоты y безразмерное электрическое сечение поглощения частицы уменьшается. Это объясняется тем, что с увеличением частоты поля электроны проводимости внутри частицы не успевают значительно ускориться под действием внешнего электрического поля за период его изменения.

На рис. 2 приведена зависимость безразмерного сечения поглощения F от безразмерной обратной длины свободного пробега электронов x при различных значениях безразмерной частоты y. Из рисунка видно, что с увеличением безразмерной обратной длины свободного пробега электронов x все зависимости сливаются, так как имеет место макроскопическая асимптотика.

Рис. 3. Зависимость безразмерного сечения поглощения F от величины u /k0T при x=0.1 и y=0.1

Рис. 4. Зависимость безразмерного сечения поглощения F от величины u /k0T при x=0.1 и y=2.

На рис. 3 и 4 построены зависимости безразмерного сечения поглощения F от величины безразмерного химического потенциала u/k0T при x=0.1 и y=0.1 и y=2, соответственно. Видно, что кривые F при больших и малых значениях аргумента выходят на различные асимптотики, а характер зависимости F(u) на рис.3 и рис. 4 разный в зависимости от значений безразмерной частоты внешнего поля y. Максимальное относительное отличие в значениях F при выходе на асимптотики (рис. 3) составляет ~11%. Это отличие уменьшается как с увеличением x (т. е. уменьшением вклада поверхностных столкновений), так и с увеличением y.

Список литературы

1. Завитаев Э.В., Юшканов А.А. // ЖТФ. 2005, Т. 75. Вып. 9. С. 1-7.

2. Кузнецова И.А. Юшканов А.А. // Опт. и спектр. 2003. Т. 94, № 3. С. 489-493.

3. Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М. Теоретическая физика. Т.10. Электродинамика сплошных сред. М.: Наука, 1992. 664 с.

4. Ансельм А. И. Введение в теорию полупроводников. М.: Наука, 1978. 616 с

5. Займан Дж. Электроны и фононы. М.: ИЛ. 1962, 488 с.

Размещено на Allbest.ru

...

Подобные документы

  • Снижение массы шатуна. Анализ условия работы распылителя. Технические требования на изготовление распылителей. Биение запирающей поверхности относительно оси цилиндрической поверхности. Действия гидравлических нагрузок. Параметр шероховатости поверхности.

    презентация [149,2 K], добавлен 08.12.2014

  • Проектирование и расчет одноступенчатого редуктора с цилиндрической прямозубой зубчатой передачей. Выбор электродвигателя и определение его мощности и частоты вращения. Расчет цилиндрической передачи и валов, проверка подшипников, подбор шпонок и муфты.

    курсовая работа [87,7 K], добавлен 07.12.2010

  • Анализ метода повышения радиационной стойкости порошка диоксида титана путем модифицирования его нанопорошком диоксида титана. Исследование спектров диффузного отражения, зависимость изменения интегральной чувствительности порошка от концентрации TiO2.

    дипломная работа [4,2 M], добавлен 21.08.2013

  • Характеристика процесса автоматизации расчета припусков на обработку заготовок деталей машин. Определение величины припусков на обработку для различных интервалов размеров заготовок цилиндрической формы, получаемых при помощи литья, штамповки, ковки.

    дипломная работа [1,6 M], добавлен 07.07.2011

  • Выбор способа изготовления отливки и ее положения в форме. Технологичность и разработка чертежа отливки. Плоскостные отливки общего назначения. Отливки открытой коробчатой формы, закрытой и частично открытой коробчатой или цилиндрической формы.

    презентация [773,4 K], добавлен 18.10.2013

  • Классификация металла в зависимости от профиля и габаритных размеров, определяющих условия перевозки. Перевозка продукции металлургической промышленности. Специализированный подвижной состав. Сохранение цилиндрической формы и прямолинейности труб.

    контрольная работа [11,6 K], добавлен 22.11.2010

  • Понятие шероховатости поверхности. Разница между шероховатостью и волнистостью. Отклонения формы и расположения поверхностей. Требования к шероховатости поверхностей и методика их установления. Функциональные назначения поверхностей, их описание.

    реферат [2,2 M], добавлен 04.01.2009

  • Назначение и область применения цилиндрической прямозубой передачи. Расчет угловых скоростей валов. Выбор твердости, термообработки и материала колес. Расчет допускаемых контактных напряжений. Особенности параметров зубчатой цилиндрической передачи.

    курсовая работа [467,7 K], добавлен 17.04.2011

  • Элементы установок индукционного нагрева. Расчеты частоты нагревательной индукционной установки. Определение мощности и размеров индуктора, его электрический расчет. Применение низкочастотного индукционного нагрева в электрических водонагревателях.

    курсовая работа [460,3 K], добавлен 18.11.2010

  • Последовательность перемещения металла в процессе вытягивания. Схема вытяжки цилиндрической детали. Пример расчета параметров технологии штамповки детали "стакан". Расчет размеров цилиндрической заготовки на этапе деформации, усилия прижима и напряжения.

    курсовая работа [646,5 K], добавлен 06.06.2016

  • Конструктивные особенности и параметры цилиндрических и конических зубчатых передач. Насадной зубчатый венец. Скольжение зубьев в процессе работы передачи. Силы в прямозубой цилиндрической передаче. Критерии работоспособности закрытых зубчатых передач.

    презентация [178,1 K], добавлен 25.08.2013

  • Автоматизация расчета припусков на обработку заготовок деталей машин. Величина припусков на обработку для интервалов размеров деталей цилиндрической формы. Методы получения заготовок. Факторы, влияющие на распределение припусков по этапам обработки.

    дипломная работа [1,5 M], добавлен 14.11.2011

  • Проектирование привода ленточного конвейера, расчет прямозубой цилиндрической передачи двухступенчатого цилиндрического редуктора. Расчет шестерни и колеса прямозубой цилиндрической передачи, быстроходного и тихоходного валов, болтовых соединений.

    курсовая работа [1,7 M], добавлен 08.02.2012

  • Расчет номинальной толщины стенки барабана, способной выдержать давление и температуру среды. Расчетный коэффициент прочности. Проверка требований к укреплению лазового отверстия. Допускаемое давление для гидроиспытаний. Длина цилиндрической части днища.

    курсовая работа [82,7 K], добавлен 15.11.2014

  • Определение напряженно-деформированного состояния цилиндрической двустенной оболочки камеры сгорания под действием внутреннего давления и нагрева. Расчет и определение несущей способности камеры сгорания ЖРД под действием нагрузок рабочего режима.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 22.10.2011

  • Изучение строения, функций и принципов работы поршня - детали цилиндрической формы, совершающей возвратно-поступательное движение внутри цилиндра, и служащей для превращения изменения давления газа, пара или жидкости в механическую работу, или наоборот.

    презентация [399,9 K], добавлен 02.02.2011

  • Понятие и применение фрикционной передачи, ее конструкция, основные преимущества и недостатки, расчетная схема. Определение максимальной величины механического изнашивания на рабочих поверхностях колес открытой фрикционной цилиндрической передачи.

    курсовая работа [528,4 K], добавлен 17.11.2010

  • Горные породы внутри земной коры, формы сечения выработок и типы крепи. Действие сил гравитационного и тектонического характера. Гипотеза свода естественного равновесия. Величина горного давления в выработках, методы его определения и способы управления.

    реферат [613,3 K], добавлен 10.04.2009

  • Изучение свойств материала, из которого изготовлена втулка - деталь машины, механизма, прибора цилиндрической или конической формы (с осевой симметрией), имеющая осевое отверстие, в которое входит сопрягаемая деталь. Выбор инструмента и оборудования.

    курсовая работа [2,0 M], добавлен 10.11.2010

  • Расчет мощности двигателя, его кинематический силовой анализ. Вычисление допускаемых напряжений и прямозубой цилиндрической передачи. Предварительный подбор подшипников, соединительной муфты, смазки и уплотнения валов. Сборка основных узлов редуктора.

    курсовая работа [565,9 K], добавлен 03.06.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.