Разработка методов контроля систем электрохимической защиты магистральных газопроводов, эксплуатирующихся в сложных условиях

Размещено на http://www.allbest.ru/

На правах рукописи

Специальность: 25.00.19 - Строительство и эксплуатация

нефтегазопроводов, баз и хранилищ

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ КОНТРОЛЯ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКОЙ ЗАЩИТЫ МАГИСТРАЛЬНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ, ЭКСПЛУАТИРУЮЩИХСЯ В СЛОЖНЫХ УСЛОВИЯХ

Улихин Александр Николаевич

Москва - 2012

Работа выполнена в Обществе с ограниченной ответственностью «Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ»

Научный руководитель - кандидат технических наук Запевалов Дмитрий Николаевич

Официальные оппоненты -доктор химических наук Маршаков Андрей Игоревич

кандидат технических наук Староконь Иван Викторович

Ведущая организация -ОАО «Гипрогазцентр», г. Нижний Новгород

Защита состоится 2012 г. на заседании диссертационного совета Д 511.001.02, созданного при ООО «Газпром ВНИИГАЗ» по адресу: 142717, Московская обл., Ленинский р-н, пос. Развилка.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ООО «Газпром ВНИИГАЗ».

Автореферат разослан 2011 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук И.Н. Курганова



ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Опыт эксплуатации магистральных газопроводов (МГ), проложенных в сложных условиях (многолетнемерзлые грунты, зоны влияния блуждающих токов, подводные переходы и заболоченные участки с применением труб с наружным утяжеляющим покрытием) показал, что дефекты коррозии являются определяющим фактором, снижающим их надежностью. Существующие методы контроля систем электрохимической защиты (ЭХЗ): отключение станций катодной защиты и прерывание поляризации вспомогательного электрода в этих условиях не обеспечивают эффективной оценки защищенности МГ от коррозии. Причиной являются влияющие на результаты измерений особенности физико-химических свойств грунтов и воздействия постоянно меняющиеся факторов окружающей среды. Поэтому разработка методов контроля и создание технических решений, позволяющих оценивать защищенность МГ от коррозии в сложных условиях эксплуатации, является актуальной задачей научных исследований.

Цель работы. Разработка методов контроля систем электрохимической защиты магистральных газопроводов, эксплуатирующихся в сложных условиях, для повышения их надежности.

Основные задачи исследований:

- обобщить и проанализировать эффективность существующих методов и устройств, контролирующих защищенность магистральных газопроводов в грунтах с различным удельным электрическим сопротивлением в интервалах положительных и отрицательных значений температуры;

- разработать методы и создать технические средства оценки защищенности от коррозии, позволяющие повысить надежность магистральных газопроводов в сложных условиях эксплуатации;

- уточнить значения критериев оценки защищенности магистральных газопроводов с применением разработанных методов и технических средств: в многолетнемерзлых грунтах при различном удельном электрическом сопротивлении грунта; под слоем бетонного утяжеляющего покрытия в грунтовом и морском электролите.

Научная новизна полученных результатов: научно обоснованы методы экспериментальных исследований систем электрохимической защиты магистральных газопроводов (МГ) в сложных условиях эксплуатации. Смоделированы и исследованы в лабораторных условиях факторы, влияющие на скорость коррозии наружной поверхности стенки трубы под бетонными утяжеляющими покрытиями. Экспериментально обосновано применение созданных технических средств, для оценки защищенности от коррозии МГ, эксплуатирующихся в многолетнемерзлых грунтах.

Экспериментально, в лабораторных и трассовых условиях исследованы и уточнены закономерности изменения скорости коррозии МГ при катодной защите в многолетнемерзлых грунтах, под утяжеляющими бетонными покрытиями в интервалах положительных и отрицательных значений температуры. Обоснована необходимость уточнения значения основного критерия защиты - поляризационного потенциала для МГ в сложных условиях эксплуатации.

Впервые предложен дополнительный критерий оценки защищенности МГ от коррозии - плотность тока, натекающего на датчик потенциала, подключенный к трубопроводу и находящийся в грунте в непосредственной близости от трубы. Создана электрохимическая ячейка, позволяющая с применением программно-аппаратного комплекса контролировать значения критериев защиты от коррозии магистральных газопроводов, уложенных во влажный мелкодисперсный грунт.

Защищаемые положения.

1. Научное обоснование метода непрерывного измерения поляризационного потенциала как основного критерия, оценивающего защищенность магистральных газопроводов от коррозии.

2. Создание методов и технических средств, необходимых для непрерывного контроля защищенности от коррозии магистральных газопроводов по критериям защиты в условиях многолетнемерзлых грунтов, под слоем утяжеляющего бетонного покрытия и в зонах действия блуждающих токов. защищенность коррозия магистральный газопровод

3. Экспериментальное подтверждение эффективности применяемых технических средств оценки защищенности МГ от коррозии:

- по плотности катодного тока при непрерывном измерении поляризационного потенциала;

- по смещению потенциала защиты на 100 мВ от его стационарного значения при контроле потенциала и плотности тока, определяемых по результатам поляризационных измерений (U - log i).

Практическая значимость.

1. Результаты исследований использованы при разработке нормативных документов:

- Р Газпром 9.2-005-2009 «Защита от коррозии. Критерии защищенности от коррозии магистральных газопроводов, проложенных в высокоомных (скальных, песчаных, многолетнемерзлых) грунтах»;

- Р Газпром 9.2-012-2011 «Защита от коррозии. Рекомендации по электрохимической защите, контролю коррозионного состояния и защитных покрытий магистральных газопроводов с многослойными тепловыми и утяжеляющими покрытиями»;

- Стандарт ООО «Газпром ВНИИГАЗ» «Методика определения параметров катодной защиты подземных стальных сооружений с применением электрода сравнения ДЭС-1 на объектах ОАО «Газпром».

2. Изготовлена и установлена для опытно - промышленной апробации на объектах ОАО «Газпром» партия электродов сравнения ДЭС-1.

Апробация работы.

Основные результаты работы были доложены и обсуждены на конференциях: Международная научно-техническая конференция «Целостность и прогноз технического состояния газопроводов» PITSO 2007 (Москва, 2007 г); Международная научно-техническая конференция «Проблемы системной надёжности и безопасности транспорта газа» (Москва, 2008г); III Международная конференция «Актуальные вопросы противокоррозионной защиты» РАСР-2009. (Москва, 2009 г).

Публикации.

По материалам диссертации опубликовано 17 работ, в том числе 4 - в ведущих рецензируемых научных журналах, определенных Минобрнауки РФ и 8 патентов на полезные модели.

Объем и структура работы.

Диссертация состоит из введения, 5 глав и выводов. Материал изложен на 148 страницах, содержащих 53 рисунка и 23 таблицы. Список цитируемой литературы включает 146 наименований работ.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность исследования, сформулированы цель и задачи исследования, положения, выносимые на защиту, научная новизна, практическая значимость и реализация результатов исследования.

В первой главе на основе обзора отечественной и зарубежной литературы о современном состоянии защиты от коррозии подземных трубопроводов проанализированы условия эксплуатации и режимы работы электрохимической защиты магистральных газопроводов в грунтах с различной удельной электрической проводимостью. Выявлены основные факторы, влияющие на эксплуатационные параметры электрохимической защиты МГ в положительном и отрицательном интервале температур грунта. Изучена эффективность электрохимической защиты и значения защитного потенциала МГ в грунтах с удельным электрическим сопротивлением от 1 до 1200 Ом·м.

Основное внимание в научной литературе уделяется критериям защиты от коррозии магистральных газопроводов по потенциалу с омической и без омической составляющей, поддержанию критериев защиты в заданных регламентированных пределах. Подробно это изучено в работах Глазова Н.П., Петрова Н.А., Стрижевского И.В., Шамшетдинова К.Л., Соколова А.С., Leeds J.M., Baeckmann W., Schwenk W., и других. Рассмотрены современные методы и методики контроля коррозионного состояния наружной поверхности МГ и целостности изоляционного покрытия на них. Рассмотрены коррозионные процессы на наружной поверхности МГ в зависимости от коррозионной активности среды, в которой они находятся, катодного смещения потенциала и основных факторов, влияющих на коррозионные процессы в грунтах. В результате изучения научной литературы, прослеживается общая проблема - сложность, а порой и невозможность определения потенциала без омической составляющей на МГ в трассовых условиях.

Анализ научной информации показал, что принятые для практического использования электроды сравнения, относительно которых контролируют защищенность МГ от коррозии и методы их применения, неприменимы в условиях многолетнемерзлых грунтов. Существующие методы не адаптированы для применения в сложных условиях эксплуатации МГ и имеют ряд недостатков, среди которых: нарушение непрерывности работы электрохимической защиты, установка электродов сравнения ниже глубины промерзания грунта, что невозможно осуществить в многолетнемерзлых грунтах. Дискретное измерение поляризационного потенциала методом прерывания вспомогательного электрода в зонах действия блуждающих токов не отражает истинной картины защищенности МГ от коррозии.

Таким образом, разработка метода контроля системы электрохимической защиты МГ, эксплуатирующихся в сложных климатических условиях, представляет значительный практический и научный интерес.

Во второй главе решена задача исследования и уточнения значений электрохимических характеристик коррозионных процессов, протекающих на наружной поверхности МГ, эксплуатирующихся в сложных условиях и контроля их защищенности в условиях знакопеременных температур.

Для определения значений критериев защищенности от коррозии магистральных газопроводов, эксплуатирующихся в сложных условиях, должны использоваться устройства, обеспечивающие достоверность измеряемых значений при допустимой погрешности измерений в условиях знакопеременных температур. Для этого были определены следующие направления исследований и разработок:

- контроль защищенности МГ от коррозии методом непрерывного измерения поляризационного потенциала, смещением значения потенциала защиты относительно стационарного значения и измерением плотности тока, натекающего на вспомогательный электрод, подключенный к трубе;

- разработка технических решений, обеспечивающих непрерывный контроль защищенности электрохимической защитой МГ по поляризационному потенциалу, по величине смещения потенциала катодной поляризации от его стационарного значения и плотности тока катодной поляризации в грунтах с различным удельным электрическим сопротивлением в интервале положительных и отрицательных температур без отключения (прерывания) тока катодной защиты; - уточнение особенностей кинетики коррозии стали в электролитах с высоким удельным электрическим сопротивлением, в том числе и многолетнемерзлых грунтах;

- уточнение значений критериев защиты МГ в зависимости от удельного электрического сопротивления грунта, при изменении диапазона значений его температуры в пределах минус 5 0С плюс 40 0С.

Проведено математическое планирование эксперимента с целью уточнения факторов, наиболее влияющих на защитный потенциал в электролите с максимальной коррозионной активностью (морская вода). Этими факторами оказались: скорость движения морской среды и удельное электрическое сопротивление электролита. Скорость коррозии при знакопеременных температурах в электролитах с различным удельным электрическим сопротивлением была определена следующими методами:

- методом контроля потери массы (датчиками коррозии потери массы);

- измерением вольтамперных характеристик стали с применением разработанных технических решений в условиях знакопеременных температур.

В третьей главе для каждого из предложенных устройств, разработана и апробирована методика его применения в различных условиях эксплуатации. На рисунке 1 представлено устройство (А), предназначенное для контроля защищенности МГ по поляризационному потенциалу.

1 - датчик потенциала; 2 прижимной болт; - фланец; 3 - корпус; 4 - фланец; 5 - изолированный провод; 6 - электролит; 7 - электрод сравнения

Рис. 1 Устройство (А), предназначенное для контроля защищенности магистральных газопроводов по поляризационному потенциалу

На рисунке 2 представлено устройство, предназначенное для контроля смещения потенциала защиты относительно стационарного потенциала на датчиках потенциала.



1 - корпус; 2 - отверстие; 3 - капиллярные отверстия; 4 - датчики потенциала; 5 - диэлектрический экран; 6 - крепежные винты; 7 - центральное отверстие; 8 - удлинительная трубка; 9 - соединительные провода;

Рис. 2 Устройство (Б) для контроля смещения потенциала защиты

На рисунке 3 представлена электрохимическая ячейка, предназначенная для исследования коррозионных процессов на наружной поверхности МГ, находящегося во влажном мелкодисперсном грунте.

1 - корпус; 2 - верхняя резьбовая пробка; 3 - удлинительная трубка; 4 - рабочий электрод; 5 - вспомогательный электрод; 6 - капиллярные отверстия; 7 - неполяризующийся хлорсеребряный электрод сравнения (ХСЭ); 8 - провод от ХСЭ; 9 - провод рабочего электрода; 10 - провод вспомогательного электрода; 11 - загущенный раствор хлорида калия (KCl);

Рис. 3 Устройство (В), для исследования коррозионных процессов с применением программно-аппаратного комплекса

Представленные на рисунке 4 электроды сравнения разработаны для контроля поляризационного потенциала МГ в интервале положительных и отрицательных значений температуры грунта.

1 - корпус; 2 - датчик потенциала (катод); 3 - ХСЭ; 4 - заглушка; 5 - заливное отверстие; 6 - загущенный раствор KCl; 7 - капиллярные отверстия; 8 - изоляционное покрытие датчика потенциала; 9 - центральное отверстие; 10 - анод; 11 - провод от анода; 12 -провода датчика потенциала; 13 -провод от ХСЭ

(Г) (Д)

Рис. 4 Электроды сравнения (Г, Д), предназначенные для измерения поляризационного потенциала при знакопеременных температурах

На рисунке 5 представлено устройство, предназначенное для предварительной поляризации датчика потенциала устройства (Д) при измерениях в грунтах с высоким удельным электрическим сопротивлением.



ДП 1, ДП 2 - клеммы для подключения в КИПе проводов от датчиков потенциала;

ХСЭ - клемма для подключения вывода провода от ХСЭ, находящегося внутри корпуса электрода сравнения;

А - анод, находящийся на корпусе электрода сравнения; S1 - переключатель

Рис. 5 Устройство поляризации датчика потенциала электрода сравнения модели Д (рис. 4) и схема его подключения в КИП

Наличие устройства для принудительной поляризации датчика потенциала электрода сравнения позволяет существенно сократить время установления поляризационного потенциала при применении в высокоомных грунтах.

В четвертой главе приведены результаты экспериментальных исследований критериев электрохимической защиты МГ с применением разработанных устройств. Полученные результаты представлены в виде графиков и таблиц.

Экспериментально исследована зависимость скорости коррозии стали Ст3 от величины удельного электрического сопротивления электролита в диапазоне от 5 до 1200 Ом.м устройством (Б) (рис. 2) и устройством (В) (рис. 3). Результаты исследования были сравнены с результатами, полученными гравиметрическим методом с катодной защитой и без катодной защиты в электролитах с удельным электрическим сопротивлением 5, 50, 300, 750, 1200 Ом·м.

Установлено, что при смещении значения потенциала катодной поляризации в отрицательную сторону от стационарного значения потенциала, наблюдается сначала резкое, а затем постепенное и незначительное снижение скорости коррозии стали. При этом снижение скорости коррозии стали и необходимая плотность тока катодной поляризации зависят от удельного электрического сопротивления электролита. Так, смещение потенциала катодной поляризации стали относительно стационарного потенциала на 0,1 В приводит к снижению коррозии стали примерно в 5 раз и в зависимости от удельного электрического сопротивления электролита находится в пределах от 0,022 до 0,024 мм/год. Дальнейшее увеличение потенциала защиты приводит к незначительному уменьшению скорости коррозии стали и при смещении потенциала защиты от значения стационарного значения на величину от 0,1 В до 0,3 В составляет от 0,018 до 0,021 мм/год.

Следовательно, можно сделать вывод о том, что смещение катодной поляризации стали от величины стационарного потенциала более 0,1 В нецелесообразно с точки зрения увеличения эффективности катодной защиты для грунтов с удельным электрическим сопротивлением от 5 до 1200 Омм и может привести лишь к дополнительным энергетическим затратам на электрохимическую защиту.

В результате исследований методом поляризационных измерений с применением программно-аппаратного комплекса и устройства (В) (рис.3) определена скорость коррозии в токовых единицах в электролитах с удельным электрическим сопротивлением 5, 50, 300, 750, 1200 Ом.м. Затем по формуле (1) рассчитывалась скорость коррозии в глубинном показателе мм/год. (Таблица 1).



, (1)

где К - скорость коррозии, мм/год;

z - число электронов, переносимых в процессе коррозии;

А - атомная масса железа, г;

с - плотность металла, г/см3;

i - плотность тока коррозии, А/м2.

Таблица 1 - Скорость коррозии образцов Ст3 в зависимости от величины смещения потенциала от стационарного значения

сОм·м	Естац, В (х.с.э.)	К, мм/год (без катодной защиты)	Скорость коррозии стали, К, мм/год при смещении потенциала катодной поляризации ДЕ, мВ от ее стационарного значения
			100	200	300
1200	- 0,587	0,091	0,022	0,019	0,018
750	- 0,605	0,092	0,022	0,019	0,019
300	- 0,608	0,095	0,022	0,019	0,019
50	- 0,613	0,103	0,023	0,021	0,020
5	- 0,628	0,109	0,024	0,021	0,021

Полученные результаты исследований с применением электрохимической ячейки при температуре 18 0С полностью совпадают с результатами, полученными при исследованиях с применением гравиметрического метода при той же температуре. Из этого следует, что, электрохимическая ячейка (рис. 3) применима при исследовании коррозионных процессов стали в электролитах с различным удельным электрическим сопротивлением от 5 до 1200 Омм, что позволяет определять оптимальные значения критериев катодной защиты для любого влажного мелкодисперсного грунта.

Учитывая актуальность решаемой задачи для МГ, находящихся в сложных условиях эксплуатации, с применением электрохимической ячейки (рис. 3) провели исследования коррозионных процессов, протекающих на границе раздела сред «металл - электролит» для электролитов с удельным электрическим сопротивлением 0,015 Ом.м, и для электролитов с удельным сопротивлением до 1500 Ом.м. Исследования проводили в области знакопеременных температур в лабораторных условиях и в трассовых условиях на действующих МГ при положительных температурах.

Графики зависимости стационарного потенциала стали Ст3 от времени, при температуре плюс 18 0С и минус 5єC представлены на рисунке 6.

(а)(б)

Рис. 6 Стационарный потенциал Ст3 в электролите с удельным электрическим сопротивлением 0,015 Ом·м при температуре 18 єC (а) и - 5 єC (б)

Поляризационные кривые зависимости потенциала от плотности тока при различной температуре представлены на рисунке 7.

(а)(б)

Рис. 7 Поляризационная кривая Ст3 в электролите с удельным электрическим сопротивлением 0,015 Ом·м при температуре 18 єC и минус 5єC

Из анализа полученных графиков была определена плотность тока коррозии на пересечении линейных начальных участков анодных и катодных кривых. Был получен токовый показатель скорости коррозии (А/м2), который затем был пересчитан в глубинный показатель (мм/год) по формуле (1).

Потенциал коррозии стали Cт3 в электролите с удельным сопротивлением 0,015 Ом·м при температуре минус 5 єC, с течением времени практически не изменяется. Следовательно, коррозионная активность низкоомного электролита при температуре минус 5 єC слабая. Скорость коррозии не превышает допустимых значений 0,01мм/год и электрохимическая защита при таких условиях эксплуатации МГ не требуется.

(а)(б)

Рис. 8 Стационарный потенциал (а) и поляризационная кривая (б) Ст3 в электролите с удельным электрическим сопротивлением 3 Ом·м при температуре от 0 єC до минус 4 єC

Стационарный потенциал стали Ст3 в электролите с удельным электрическим сопротивлением 3 Ом·м (рис. 8 а) при изменении температуры от 0 до минус 4 єC снижается до значения равного минус 0,513 В (ХСЭ). Далее наблюдается смещение потенциала в положительном направлении. Изменение потенциала в положительную сторону можно объяснить уменьшением доступа кислорода к поверхности стали, контактирующей с электролитом и изменением структуры воды в электролите.

Из анализа графика (рис. 8 б), следует, что катодное смещение потенциала более чем на 100 мВ от его естественного значения, не приводит к существенному увеличению плотности защитного тока. Следовательно, существенного влияния на защищенность в таких условиях не оказывает.

Для экспериментального подтверждения эффективности оценки защищенности от коррозии МГ, проложенных в условиях многолетнемёрзлых грунтов, проведены исследования при знакопеременном изменении температуры электролита в диапазоне 20 єС минус 15 єС. Проводилось неоднократное замораживание и размораживание электролита, в котором находился электрод сравнения.

На рисунке 9 представлен график цикла «замораживание-оттаивание».

Рис. 9 Изменение стационарного потенциала Ст3 относительно насыщенного хлорсеребряного электрода (в пересчете на МСЭ) во времени в электролите с удельным сопротивлением 1 Ом•м при замораживании от 21 °С до минус 15 °С и последующем оттаивании до 20 °С

Полученные результаты лабораторных исследований коррозионного поведения стали в электролите при замораживании и оттаивании свидетельствуют о пригодности электрода сравнения для рассмотриваемых условиях эксплуатации магистральных газопроводов.

Выполнены исследования коррозионных процессов на трубах с утяжеляющим обетонированным покрытием для экспериментального подтверждения возможности применения метода и созданных устройств непрерывного контроля защищенности МГ укладываемых на подводных переходах и на заболоченных участках. Уточнение критериев защиты МГ с бетонным покрытием в сложных условиях эксплуатации с применением разработанных устройств (Б, В).

Стационарный потенциал вспомогательного электрода ДЭС-1 при затвердевании бетона представлен на рисунке 10.

Рис.10 Потенциал стали Ст3 при затвердевании бетона

Стационарный потенциал вспомогательного электрода ДЭС-1 при промокании сухого бетона в электролите представлен на рисунке 11.

Рис. 11 Потенциал стали Ст3 в бетоне, при промокании

Значения критериев защиты трубы под бетонным покрытием, находящейся в грунтовом электролите с удельным электрическим сопротивлением 30 Ом·м, при различной температуре, представлены в таблице 2, 3.

Таблица 2 - Значения критериев защиты трубы под бетонным покрытием, находящейся в грунтовом электролите при температуре 18 °С

Метод контроля	Ток, мкА/см2	Потенциал, - В (хсэ)
По перегибу поляризационной кривой	12±4	0,663±0,083
По смещению потенциала на 100 мВ	17±6	0,738±0,085
По смещению потенциала на 300 мВ	52±7	0,938±0,085

Таблица 3 - Значения критериев защиты трубы под бетонным покрытием, находящейся в грунтовом электролите при температуре минус 4 °С

Метод контроля	Ток, мкА/см2	Потенциал, - В (хсэ)
По перегибу поляризационной кривой	13±10	0,573±0,046
По смещению потенциала на 100 мВ	8±3	0,644±0,055
По смещению потенциала на 300 мВ	29±7	0,844±0,055

Значения критериев защиты трубы под бетонным покрытием, погруженной в электролит (3% NaCl) при различной температуре, представлены в таблице 4, 5.

Таблица 4 - Значения критериев защиты трубы под бетонным покрытием, находящейся в грунтовом электролите при температуре 18 °С

Метод контроля	Ток, мкА/см2	Потенциал, - В (хсэ)
По перегибу поляризационной кривой	20±3	0,612±0,044
По смещению потенциала на 100 мВ	32±4	0,680±0,044
По смещению потенциала на 300 мВ	143±22	0,780±0,044



Таблица 5 - Значения критериев защиты трубы под бетонным покрытием, находящейся в грунтовом электролите при температуре минус 4 °С

Метод контроля	Ток, мкА/см2	Потенциал, - В (хсэ)
По перегибу поляризационной кривой	34±11	0,724±0,061
По смещению потенциала на 100 мВ	48±2	0,776±0,010
По смещению потенциала на 300 мВ	88±4	0,876±0,010

Анализ проведенных исследований показал, что электрод сравнения при нахождении в бетоне в течение продолжительного времени позволяет контролировать поляризационный потенциал при насыщении бетона окружающим электролитом и может применяться на участках МГ с утяжеляющим бетонным покрытием.

Выполнены исследования продолжительности работы созданного неполяризующегося электрода сравнения, находящегося в неблагоприятных условиях. Для контроля защищенности морских сооружений от коррозии электродами сравнения, находящимися вне бетонного утяжелителя, провели расчет длительности работы электрода в наиболее неблагоприятных условиях, соответствующих условиям нахождения его в проточной воде. Работоспособность хлорсеребряного электрода (ХСЭ), находящегося внутри корпуса, будет сохраняться до тех пор, пока концентрация соли внутри самого ХСЭ будет соответствовать насыщенному раствору хлорида калия (KCl). Провели расчет необходимого количества КСl для хлорсеребряного электрода со сроком службы 10 лет. Продолжительность времени (t), по истечении которого произойдет перенос необходимого количества КСl из внутренней полости электрода сравнения через капиллярные отверстия наружу, зависит от эффективности окружающего ХСЭ слоя электролита и коэффициента диффузии.

, год; (2)

где DКСl - коэффициент диффузии хлористого калия;

д - толщина слоя воды, прилегающей к электроду, (см);

, см; (3)

Площадь, через которую выходят хлорид-ионы за пределы внутреннего объема ХСЭ равна 0,08 см2 (суммарная площадь капиллярных отверстий).

V = SЧд, см3; (4)

где V - объем прилегающей к электроду воды, см3.

Проведенный расчет показал, что для обеспечения десятилетней продолжительности работы электрода сравнения, достаточно, чтобы внутри корпуса электрода находился насыщенный раствор хлорида калия (КСl) и (дополнительно, сверх насыщенного раствора) 1 г КСl в виде кристаллов.

Проведены исследования коррозионных процессов в трассовых условиях. На рисунке 12 представлены значения потенциалов на одном из исследованных участков МГ с омической составляющей (СОС) и без омической составляющей (БОС) при влиянии блуждающего тока. Потенциалы измерены устройством А (рис. 1). Измерения проводились по зонд - модульной технологии, разработанной ООО «Газпром ВНИИГАЗ», с записью результатов измерений на электронное записывающее устройство.



Рис. 12 - Потенциал СОС (2) и БОС (1) в зоне действия блуждающих токов

Из рисунка 12 следует, что величина флуктуации потенциала с омической составляющей (СОС потенциал) колеблется от минус 2,5 В до 0 В и блуждающий ток временами оказывает негативное влияние на защищаемый объект. Одновременно велась непрерывная запись поляризационного потенциала, т.е. потенциала без омической составляющей (БОС потенциал). Оценить вредное влияние блуждающего тока и рассчитать глубину коррозионных поражений стенки трубы за весь период эксплуатации МГ можно по формулам (5) и (6).

Вероятная скорость коррозии определялась из выражения:

, мм/год; (5)

где - средняя сила анодного тока через вспомогательный электрод, А;

- длительность периода анодного тока, час;

- длительность периода измерений, час;

- площадь вспомогательного электрода, м2.

Вероятная глубина коррозионного поражения стенки трубы определялась из выражения:

(6)

где - время коррозии, годы.

Таким образом, применяя метод непрерывного контроля БОС и СОС потенциалов, стало возможным оценить защищенность участка объекта от коррозии в зоне действия блуждающих токов и рассчитать вероятную глубину поражения стенки трубы на момент выполнения измерений и на момент образования опасного дефекта.

Экспериментальное определение значений критериев электрохимической защиты проведено на газопроводах Уральского ЛПУ ООО «Газпром трансгаз Югорск», проложенных в одном техническом коридоре в высокоомных грунтах. Работы проведены на участке газопроводов "Пунга-Вуктыл-Ухта 1 и 2 очередь", "Уренгой-Грязовец" и "СРТО-Торжок". Точки исследования были выбраны на основании анализа данных предыдущих обследований.

Скорость коррозии газопроводов без применения катодной защиты, определенная с применением датчиков потери массы, находится в пределах от 0,02 до 0,07 мм/год. Данные значения скорости коррозии стали Ст3 соответствуют умеренной степени коррозионной опасности. При потенциалах защиты от минус 0,70 до минус 0,78 В относительно медносульфатного электрода сравнения, скорость коррозии газопроводов находится в пределах от 0,02 до 0,04 мм/год.

Установлено, что коррозионные процессы на МГ в высокоомных грунтах протекают со смешанным катодно-омическим контролем, что обусловлено низким солесодержанием и затрудненностью процесса кислородной деполяризации из-за пониженной концентрации кислорода в грунтовом электролите.

Из поляризационных измерений, полученных с применением электрохимической ячейки и программно-аппаратного комплекса, определена плотность тока свободной коррозии. Токовый показатель скорости свободной коррозии (А/м2) переведен в глубинный (мм/год). Также из поляризационных кривых определена плотность тока при потенциале катодной поляризации минус 0,75 и минус 0,65 В (м.с.э.).

Данные, полученные с использованием электрохимического метода, представлены в таблице 6 и 7

Таблица 6 - Экспериментальные данные, полученные при проведении исследований в грунте с применением электрохимической ячейки на участке МГ Пунга-Вуктыл-Ухта (первая очередь)

Есрстац, В (МСЭ)	iсркорр, А/м2	i -0,65, А/м2	i -0,75, А/м2	K, мм/год	с, Ом•м
-0,706	0,01	-	0,45	0,004	180
-0,705	0,083	-	0,59	0,008	920
-0,599	0,07	0,75	1,90	0,005	1970

Таблица 7 - Экспериментальные данные, полученные при проведении исследований в грунте с применением электрохимической ячейки на участке МГ Пунга-Вуктыл-Ухта (вторая очередь)

Есрстац, В (МСЭ)	iсркорр, А/м2	i -0,65, А/м2	i -0,75, А/м2	K, мм/год	с, Ом•м
-0,630	0,01	-	1,10	0,004	180
-0,667	0,01	-	1,71	0,008	920
-0,600	0,01	0,79	1,87	0,005	1970

Есрстац - стационарный потенциал датчика потенциала, В (м.с.э.);

iсркорр - средняя скорость коррозии в токовых единицах, определенная из поляризационных кривых, А/м2;

i -0,65 - катодная плотность тока при потенциале -0,65 В (м.с.э.), А/м2;

i -0,75 - катодная плотность тока при потенциале -0,75 В (м.с.э.), А/м2;

К - скорость коррозии, определенная с использованием устройства для контроля защищённости подземных металлических сооружений, мм/год;

с - удельное сопротивление грунтового электролита, Ом•м.

Анализ результатов представлен в таблице 6 и 7 показывает, что величина скорости коррозии стали для грунтовых электролитов находится в интервале от 0,08 до 0,010 мм/год, что свидетельствует о низкой коррозионной активности грунтов.

Стационарный потенциал в грунтах с удельным электрическим сопротивлением до 100 Ом•м составляет - 0,71 В (м.с.э.), а в грунтах с удельным сопротивлением более 100 Ом•м имеет значение - 0,67 В (м.с.э.), в грунте с удельным сопротивлением более 1000 Ом•м имеет значение - 0,60 В (м.с.э.).

Во всех выбранных для исследования грунтах (от 100 до 1000 Ом·м), протекание катодного тока, подтверждающее действие электрохимической защиты, достигается при потенциалах минус 0,75 В (м.с.э.), а в грунтах с удельным сопротивлением выше 1000 Ом•м - при потенциале, превышающем по абсолютной величине минус 0,65 В (м.с.э.).

Величины защитной плотности тока при потенциале катодной поляризации минус 0,75 В (м.с.э.) для исследованных грунтов являются избыточными.

При снижении температуры стационарные потенциалы подземных сооружений смещаются в положительном направлении, необходимое смещение потенциала (разность потенциала между стационарным и потенциалом, при котором достигается защищенность) остается тем же. Это приводит к тому, что защитные потенциалы -0,65 В (м.с.э.) для грунтов с удельным сопротивлением больше 1000 Ом•м и -0,75 В (м.с.э.) для грунтов с удельным сопротивлением от 100 до 1000 Ом•м оказываются даже избыточными. Это распространяется и на плотности катодного тока.

Таким образом, экспериментально доказано, что в грунтах с удельным сопротивлением от 100 до 1000 Ом•м потенциал минус 0,75 В (относительно м.с.э), а в грунтах с удельным сопротивлением более 1000 Ом•м - минус 0,65 В (м.с.э.) является защитным. Достаточная величина плотности защитного тока, обеспечивающая защищенность МГ от коррозии должна составлять не более 0,01 А/м2.

Исследованные значений критериев защиты электрохимической защиты газопроводов в трассовых условиях согласуются с данными, полученными при проведении исследований в лабораторных условиях.

Результаты выполненной работы в части установления параметров защиты стали в различных средах были включены в разработанный нормативный документ Р Газпром 9.2-005-2009 «Защита от коррозии. Критерии защищенности от коррозии магистральных газопроводов, проложенных в высокоомных (скальных, песчаных, многолетнемерзлых) грунтах», Р Газпром 9.2-012-2011 «Защита от коррозии. Рекомендации по электрохимической защите, контролю коррозионного состояния и защитных покрытий магистральных газопроводов с многослойными тепловыми и утяжеляющими покрытиями», а также стандарт ООО «Газпром ВНИИГАЗ» «Методика определения параметров электрохимической защиты подземных стальных сооружений с применением электрода сравнения ДЭС-1 на объектах ОАО «Газпром», СТО 313239 49-051-2010.

Разработанные устройства были использованы при обследованиях газопроводов Уральского ЛПУ ООО «Газпром трансгаз Югорск» в 2008 г и установлены для опытно- промышленной апробации на газопроводах Волховского ЛПУ «Газпром трансгаз Санкт Петербург» в 2011году.

На основании результатов работы, ЗАО «Катодъ» по лицензии ООО «Газпром ВНИИГАЗ» приступил к выпуску электродов сравнения длительного действия ДЭС-1.

Проведенные лабораторные и трассовые экспериментальные исследования созданных технических решений в различных условиях эксплуатации показали, что необходимо разграничить области их применения.

Возможные области применения устройств и контролируемые ими параметры приведены в таблице 8.

Таблица 8 - Разработанные устройства и рекомендации по их применению

Кратковременное применение, в электролите, грунте, при положительных температурах. Оценка защищенности по поляризационному потенциалу, плотности тока, натекающего на датчик потенциала. «Зонд-модульная» технология, электрометрический контроль линейной части и пром. площадок.	Длительное и кратковременное применение, при знакопеременных температурах, при любом удельном электрическом сопротивлении грунта. Модель Д для ускоренного измерения поляризационного потенциала в высокоомных грунтах. Оценка защищенности по поляризационному потенциалу, плотности тока, натекающего на датчик потенциала, применение под слоем бетона, при действии блуждающих токов, на подводных переходах и грунтах с содержанием солей более 1 мг/л электролита.	Кратковременное применение в электролите, в грунте, при положительных температурах, в зонах действия блуждающих токов. Оценка защищенности по поляризационному потенциалу, плотности тока, натекающего на датчик потенциала, смещению потенциала защиты относительно естественного потенциала. Определение наличия и вредного влияния блуждающих токов.	Кратковременное применение в электролите и во влажном мелкодисперсном грунте, при знакопеременных температурах. Оценка защищенности по поляризационному потенциалу, плотности тока защиты, скорости коррозии. Исследование коррозионных процессов на трубопроводах, уложенных в грунт, с применением программно-аппаратного комплекса.

В пятой главе представлено внедрение результатов диссертационной работы и технико-экономический эффект.

Расчет внедрения результатов исследований, выполненный для МГ, проложенных в высокоомных грунтах протяженностью 1000 км показал, что снижение потенциала трубы (по абсолютному значению) с минус 0,85 до минус 0,75 В относительно медносульфатного электрода сравнения, при катодной защите газопровода обеспечивает снижение затрат на электроэнергию на 7,7 млн. рублей.



ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Разработаны методы контроля систем электрохимической защиты и новые технические решения, позволяющие непрерывно оценивать защищенность магистральных газопроводов проложенных в многолетнемерзлых грунтах, в зонах действия блуждающих токов и на газопроводах с утяжеляющими бетонными покрытиями по значениям поляризационного потенциала, смещению потенциала защиты и плотности тока.

2. В результате лабораторных и трассовых исследований определены и подтверждены с применением созданных устройств значения критериев защищенности магистральных газопроводов в многолетнемерзлых грунтах с удельным электрическим сопротивлением: свыше 1000 Ом·м - минус 0,65 В; от 100 до 1000 Ом·м - минус 0,75 В (м.с.э.) и оптимального смещения поляризационного потенциала - 100 мВ от его стационарного значения и плотность тока, натекающего на вспомогательный электрод 0,01 А/м2.

3. Разработан метод определения скорости свободной коррозии, защитного потенциала и плотности тока на магистральных газопроводах, проложенных во влажных мелкодисперсных грунтах.

4. Лабораторными исследованиями с применением разработанных устройств определена и подтверждена в трассовых условиях возможность оценки защищенности от коррозии по поляризационному потенциалу и плотности тока поляризации на магистральных газопроводах с утяжеляющим бетонным покрытием.

5. Теоретическим расчетом доказана возможность увеличения срока службы созданного электрода сравнения, при использовании его для оценки защищенности магистральных газопроводов в морских средах и проточных водах. 6. Результаты исследований, полученные с применением созданных технических решений, использованы в стандарте и двух рекомендациях ОАО «Газпром» по защите от коррозии.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ

1. Фатрахманов Ф.К., Копьев И.Ю., Пушкарёв А.М., Улихин А.Н., Желобецкий В.А., Долганов М.Л. Перспективы применения измерительных модулей при проведении электрометрических обследований подземных трубопроводов // Коррозия: материалы, защита. - 2005. - № 6. - С. 6-10.

2. Улихин А.Н., Сирота Д.С. Оптимизация параметров ЭХЗ магистральных газопроводов от коррозии в грунтах с различным удельным электрическим сопротивлением // Практика противокоррозионной защиты. - 2008. - № 3. - С. 17-20.

3. Проблемы системной надежности и безопасности транспорта газа: Сб. науч. тр. - Москва: Типография Момент, 2008. - 332с.

4. Улихин А.Н., Сирота Д.С., Запевалов Д.Н. Методика лабораторных и трассовых испытаний электродов сравнения длительного действия в грунтах различной проводимости // Практика противокоррозионной защиты. - 2009. - № 2. - С. 31-38.

5. Улихин А.Н., Сирота Д.С., Запевалов Д.Н. Электроды сравнения для оценки степени защищённости металлических сооружений от коррозии в различных средах // Практика противокоррозионной защиты. - 2009. - № 4. - С. 16-20.

6. Улихин А.Н. Оценка защищенности магистральных газопроводов от коррозии в высокоомных грунтах // Коррозия территории нефтегаз. - 2010. - № 1. - С. 8-12.

7. Пат. 44117 РФ, С 23 F 13/00. Устройство для измерения поляризационного потенциала подземного металлического сооружения / Ф.К. Фатрахманов, Н.А. Петров, И.Ю. Копьев, Б.И. Хмельницкий, А.Н. Улихин (Россия). - № 2004123121/22; Заявлено 29.07.2004; Опубл. 27.02.2005, Бюл. № 6.

8. Пат. 78319 РФ, G 01 N 17/02. Электрод сравнения / А.Н. Улихин, Д.С. Сирота, Д.Н. Запевалов (Россия). - № 2008128623/22; Заявлено 14.07.2008; Опубл. 20.11.2008, Бюл. № 32.

9. Пат. 78317 РФ, G 01 N 17/02. Электрод сравнения / А.Н. Улихин, Д.С. Сирота, Д.Н. Запевалов (Россия). - № 2008128630/22; Заявлено 14.07.2008; Опубл. 20.11.2008, Бюл. № 32.

10. Пат. 78318 РФ, G 01 N 17/02. Электрод сравнения / А.Н. Улихин, Д.С. Сирота, Д.Н. Запевалов (Россия). - № 2008128626/22; Заявлено 14.07.2008; Опубл. 20.11.2008, Бюл. № 32.

11. Пат. 90204 РФ, G 01 N 17/02.Устройство для контроля защищённости подземных металлических сооружений / А.Н. Улихин, Д.С. Сирота, Д.Н. Запевалов (Россия). - №2009134430/22; Заявлено 14.09.2009; Опубл. 27.12.2009, Бюл. № 36.

12. Пат. 95404 РФ, G 01 N 27/26. Ячейка для исследования электрохимических процессов / Д.С. Сирота, А.Н. Улихин, И.Ю. Копьев, А.М. Пушкарев, С.Н. Ашарин, Д.Н. Запевалов (Россия). - № 2010103957/22; Заявлено 05.02.2010; Опубл. 27.06.2010, Бюл. № 18.

13. Пат. 95405 РФ, G 01 N 27/26. Ячейка для исследования электрохимических процессов / Д.С. Сирота, А.Н. Улихин, И.Ю. Копьев, А.М. Пушкарев, С.Н. Ашарин, Д.Н. Запевалов (Россия). - № 2010103959/22; Заявлено 05.02.2010; Опубл. 27.06.2010, Бюл. № 18.

14. Пат. 106376 РФ, G 01 N 27/26. Ячейка для исследования электрохимических процессов / А.Н. Улихин, Д.С. Сирота, Н.К. Шамшетдинова (Россия). - № 2011106518/26; Заявлено 21.02.2011; Опубл. 10.07.2011, Бюл. № 19.

15. Вести газовой науки: Сб. науч. ст. - Москва: Газпром ВНИИГАЗ, 2011. - 148 с.

16. Вести газовой науки: Сб. науч.-тех. обз. - Москва: Газпром ВНИИГАЗ, - 2011. - 305 с.

17. ТюменНИИгипрогаз: Сб. науч. тр. - Тюмень: Флат, - 2011. - 244 с.

Размещено на Allbest.ru

...