Модернизация вакуумсоздающих систем установок ректификации мазута
Технико-экономическое сопоставление различных типов вакуумсоздающих систем (ВСС) применительно к условиям ректификации мазута под вакуумом. Понижение давления в вакуумной колонне, его влияние на условия работы как конденсационных узлов, так и ВСС.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | статья |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 03.12.2018 |
| Размер файла | 190,8 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Казанский национальный исследовательский технологический университет
Кафедра "Машины и аппараты химических производств"
Модернизация вакуумсоздающих систем установок ректификации мазута
Осипов Э.В., Поникаров С.И.,
Теляков Э.Ш.
Аннотация
Проведено технико-экономическое сопоставление различных типов вакуумсоздающих систем (ВСС) применительно к условиям ректификации мазута под вакуумом. Показано, что понижение давления в вакуумной колонне существенно влияет на условия работы как конденсационных узлов, так и ВСС. Для создания в колонне давления 25 мм Hg доказана целесообразность применения комбинированной ВСС, включающей в себя паровой эжектор, конденсатор и жидкостно-кольцевой вакуумный насос.
Ключевые слова: вакуумсоздающие системы, вакуумная ректификация мазута, жидкостно-кольцевой вакуумный насос.
Введение
Вакуумные колонны современных установок АВТ характеризуются чрезвычайно высокой производительностью по сырью (1000 м3/час) и, соответственно, большими размерами (диаметр до 15 м, высота насадочной части - 40 м и более). Нагрузки на вакуумсоздающие системы (ВСС) вакуумных колонн (ВК) формируется при этом за счет:
?газов натекания (атмосферный воздух), поступающих в ВК через неплотности в колонне (сварные швы, фланцевые разъёмы, уплотнения насосов), а также в растворенном виде с питанием колонны;
?легких газов разложения, образующихся в системе за счёт термодеструкции тяжелых углеводородов, содержащихся в сырье;
?несконденсированных водяных паров, вводимых в систему из технологических соображений.
На сегодняшний день можно считать доказанным [1], что понижение давления в ВК дает ощутимые технологические преимущества, в связи с чем в промышленности наметилась устойчивая тенденция перевода режимов работы колонн вакуумной ректификации мазута на более глубокий вакуум. Решение проблемы ищется при этом в двух направлениях:
?Разрабатываются контактные устройства (в основном насадочного типа), обладающие малым гидравлическим сопротивлением и высокой массо-теплообменной эффективностью;
?Разрабатываются новые вакуумсоздающие системы, обладающие в сравнении с традиционными более высокими технико-экономическими показателями.
В традиционных схемах вакуумной ректификации мазута между ВК и ВСС для снижения нагрузки на последнюю размещается парциальный конденсатор, а для отвода несконденсированной парогазовой смеси (ПГС) после конденсатора используются пароэжекторные насосы (ПЭНы). В настоящее время подобные схемы устойчиво работают при давлениях 50 мм Hg и выше [1], однако для перехода на более глубокий вакуум требуются новые технические решения. Расчеты показывают, что при понижении давления до 30 мм Hg и ниже конденсация ПГС, отводимой с верха колонны, при использовании в качестве хладоагента воды из системы оборотного водоснабжения, становиться малоэффективной.
Это объясняется тем, что в ПГС присутствует значительное количество (до 85%) водяных паров. Даже переход на технологию "сухого вакуума" (ВК работает без подачи водяного пара в кубовую секцию) не позволяет кардинально снизить концентрацию водяных паров в ПГС, поскольку определенное количество водяных паров все равно должно вводиться в технологические печи для снижения процессов коксоотложения в змеевиках печей.
При давлении верха колонны 25 мм Hg и температуре конденсации 30 оС и выше (водяное охлаждение) достигаемая степень конденсации ПГС не превышает 15%, причем конденсируются только тяжелые соляровые фракции (температура кипения 350 оС и выше). Водяные пары, вводимые в систему из технологических соображений, остаются практически полностью в газовой фазе.
Поэтому при переходе на глубокий вакуум использование узла промежуточной конденсации между верхом ВК и ВСС становится нецелесообразным, и всю ПГС из ВК приходится направлять на ВСС.
До настоящего времени в отечественной промышленности в качестве ВСС наиболее широко используются пароэжекторные насосы (ПЭНы), причем вне зависимости от величины принятого технологического вакуума.
Основными недостатками ПЭНов является во-первых их высокая энергоемкость и во-вторых - чувствительность как к качеству охлаждающей воды, так и к параметрам (давление, температура) рабочего пара.
Повышение температуры охлаждающей воды (летний период) и снижение параметров рабочего пара (зимний период) сопровождается "просадкой" вакуума, что приводит к снижению технико-экономических показателей совокупной системы. Кроме того, эксплуатация пароэжекторных насосов связана с выбросами вредных веществ в атмосферу.
В этой связи становиться актуальной задача замены ПЭНов на энергосберегающие и экологически чистые ВСС, которые позволили бы снизить эксплуатационные затраты на процесс создания и поддержания вакуума, а также уменьшить образование химзагрязнённых стоков.
На сегодняшний день разработаны и внедрены в промышленности гидроциркуляционные ВСС [2, 3], в которых используются или одноступенчатые жидкостные эжекторы (ЖЭ), или жидкостнокольцевые вакуумные насосы (ЖКВН), причем в качестве рабочих жидкостей в обоих случаях используются дистилляты ВК (вакуумный дистиллят), или продукты близкие к ним по своим термодинамическим свойствам (дизельное топливо).
Эта технология позволяет уменьшить количество химзагрязнённых стоков, что повышает экологические характеристики ВСС.
Проведенный анализ [4] показывает, что в области создаваемого вакуума 50 мм Hg и выше ВСС на базе ЖКВН существенно выигрывают как у ПЭНов, так и у ВСС на базе ЖЭ в плане эксплуатационных затрат.
Аналогичный вывод можно сделать и относительно капитальных затрат, что достаточно важно, поскольку из за особенностей технологии разделения мазута под вакуумом необходимо предусматривать резервирование ВСС для обеспечения безопасности эксплуатации данных установок.
ректификация мазут вакуумная колонна
Рис. 1. Принципиальная технологическая схема ВСС на базе ЖКВН с предвключённым паровым эжектором. Обозначения аппаратов: ВК - вакуумная колонна, ПЭ - паровой эжектор, К - конденсатор, ЖКВН - жидкостнокольцевой вакуумный насос, Е - фазовый делитель, С - сепаратор. Обозначения потоков: I - ПГС из ВК, II - конденсат, III - несконденсированная ПГС, IV - сбросный газ (выхлоп), V - углеводородная фаза (балансовый избыток), VI - углеводородная фаза (рабочая жидкость), VII и VIII - свежая и отработанная охлаждающая вода соответственно, IX - водная фаза (конденсат).
Область создаваемого вакуума для наиболее совершенных ЖКВН составляет 30 мм Hg (остаточный вакуум) и выше. В тех случаях, когда технологический объект требует более глубокого вакуума, ВСС может дооборудоваться предвключенными газовыми (работающими от выхлопных газов ЖКВН или от заводской сети инертного газа) или паровыми (рабочий агент - водяной пар) эжекторами. В этом случае в эжекторах производится сжатие откачиваемого газа до некоторого промежуточного давления, а дожатие смеси до регламентного конечного давления осуществляется в ЖКВН. Коэффициент полезного действия комбинированной системы должен превышать к. п. д. чисто эжекторной компримирующей системы (как паровой, так и жидкостной). При повышении давления откачиваемых газов до 50 мм Hg в ПЭ становится экономически оправданным размещение после предвключенного ПЭ конденсационного узла, поскольку при этом удается не только существенно увеличить глубину конденсации ПГС, но и сконденсировать практически полностью рабочий пар, направляемый в ПЭ, что резко снижает нагрузку на собственно ЖКВН. Технологическая схема ВСС на базе ЖКВН с предвключённым паровым эжектором показана на рис.1.
Экспериментальная часть
1.1 Исследование процесса откачки газов
Исследование процесса откачки неконденсируемых газов из ректификационной системы было проведено на математической модели, синтезированной для этой цели в среде ChemCad. Адекватность модели была обсуждена ранее [5]. Расчеты показывают, что при давлении 50 мм Hg основная часть водяных паров (до 90% от потенциала) может быть сконденсирована уже при температуре 28-30 oС, что достижимо при использовании оборотной воды.
На рис.2 показана достигаемая доля конденсации ПГС в конденсационном узле в зависимости от вакуума, развиваемого ПЭ, и от принятой температуры конденсации.
Рис.2. Зависимость степени конденсации ПГС от давления при различных температурах конденсации. Обозначения: ряд 1 - t = 26 oС; ряд 2 - t = 30 oС; ряд 3 - t = 33 oС; ряд 4 - t = 36 oС
Рис.3. График зависимости степени конденсации ПГС после ПЭ от температуры в конденсационном узле при давлении 50 мм Hg. Обозначения: ряд 1 - доля конденсации водяных паров, ряд 2 - доля конденсации всей ПГС.
Как видим, достаточно глубокая степень конденсации ПГС (не менее 90%) может быть достигнута при давлении 50 мм Hg и температуре конденсации (30-33) оС. Углеводороды и вода практически нерастворимы друг в друге, а ПГС представляет собой сложную многокомпонентную систему, отходящую с верха ВК, равновесную при давлении верха колонны по отношению к верхнему продукту (вакуумный дистиллят), насыщенную водяными парами. Равновесная парожидкостная система, образующаяся в конденсаторе, является трехфазной и состоит из паровой и двух жидких расслаивающихся фаз (углеводородная + водная). Поэтому кривая конденсации ПГС имеет весьма характерный вид: при понижении температуры ПГС в конденсационном узле от начальной до конечной в первую очередь конденсируются преимущественно тяжелые углеводороды и лишь при достижении некоторой определенной температуры (точка росы по водной фазе) начинают конденсироваться водяные пары, а затем - и легкие углеводороды (C4-C6) (рис.3). Это обстоятельство как раз и определяет особые требования к конденсационным узлам установок АВТ: конденсация водяных паров с достаточной полнотой протекает при давлении 50 мм Hg лишь при понижении температуры до 33 оС и ниже.
Газы разложения (H2, CH4, CO, CO2, H2S и др.), а также газы натекания (воздух) в принятых условиях практически не конденсируются и в рассматриваемой схеме эвакуируются из системы с помощью ЖКВН. Использование предвключённого ПЭ с одной стороны связано с дополнительными затратами на водяной пар, направляемый в эжектор, а с другой стороны - ведет к снижению нагрузки на ЖКВН, а значит и к снижению затрат электроэнергии, потребляемой ЖКВН. Поэтому назначение степени повышения давления в ПЭ является предметом оптимизационного решения, которое должно проводиться с учетом затрат на реализацию процесса парциальной конденсации ПГС, отходящей из ПЭ.
1.2 Сопоставление технико-экономических показателей ВСС
Объективное сравнение вариантов исполнения ВСС предполагает их технико-экономическое сопоставление. Эта задача осложняется тем, что различные типы ВСС используют различные источ-ники энергии, стоимость которых определяется условиями ценообразования на энергоносители, кото-рые для разных предприятий могут существенно различаться.
ПЭНы, также как и предвключенные ПЭ комбинированных ВСС, в качестве источника энергии используют водяной пар, а основной энергетической характеристикой для них является удельный расход рабочего пара, затрачиваемого на откачку ПГС (кг пара/кг ПГС). Этот показатель зависит от глубины создаваемого вакуума, а также от параметров рабочего пара (давление, температура) и от степени влажности откачиваемой ПГС, причем последняя зависимость является достаточно сущест-венной. Удельный расход рабочего пара рассчитывался через коэффициент эжекции (кг ПГС/кг пара), который определяется с помощью диаграммы [6] в зависимости от начального и конечного давлений откачиваемого газа, а так же в зависимости от параметров рабочего пара. Тогда удельный расход пара будет определяться выражением:
(1)
Рис. 4. Зависимость расхода рабочего пара, направляемого в предвключенный ПЭ, от давления нагнетания
На рис.4 показана зависимость изменения удельного расхода рабочего пара (P = 1 МПа, t = 200 оС) от давления ПГС после ПЭ (давление ПГС на входе в эжектор - 25 мм Hg). Смесь рабочего пара с откачиваемой ПГС после предвключенного ЖЭ направляется в конденсатор, обеспечивающий при этих условиях (P = 50 мм Hg) вполне удовлетворительную конденсацию как тяжелых углеводородов, так и водяных паров (рис.3). Несконденсированная парогазовая фаза из конденсатора откачивается ЖКВН, в котором в качестве рабочей жидкости используются углеводородные фракции (легкий вакуумный дистиллят, дизельное топливо).
Для гидроциркуляционных ВСС на базе ЖЭ затраты на поддержание вакуума связаны с организацией циркуляции рабочей жидкости в узле ЖЭ - сепаратор. Требуемый расход циркулирующей жидкости также определяется через коэффициент эжекции, который зависит от глубины создаваемого вакуума и в общем виде определяется уравнением [6]:
, (кг ПГС/кг жидкости), (2)
где - коэффициент эжекции; - эмпирический коэффициент; , , и - давление рабочей жидкости, откачиваемого газа и выхлопа соответственно; и - плотность ПГС и рабочей жидкости соответственно, кг/м3.
Как видим, для ЖЭ в существенной мере зависит от давления рабочей жидкости, подаваемой в эжектор. В современных ЖЭ поддерживается на уровне 6-10 МПа [2]. Коэффициент K является сложной функцией нескольких параметров и в существенной мере определяется конструкцией эжектора [6]. Кроме того, большое влияние на K оказывают тепломассообменные процессы, протекающие в эжекторе при взаимодействии откачиваемого газа с рабочей жидкостью. По практическим данным для наиболее совершенных конструкций ЖЭ значение в области давлений всасывания 50 мм Hg и температуре откачиваемой ПГС (35-40) оС соответствует величине 0.0025 кг ПГС/кг рабочей жидкости. Повышение температуры ПГС перед ЖЭ заметно снижает и объемный, и массовый коэффициенты эжекции, что делает целесообразным предварительное охлаждение ПГС перед её подачей в ЖЭ, хотя это и не приводит к заметной конденсации ПГС.
Для одноступенчатого эжектора и для рассматриваемой степени сжатия (давление всасывания 25 мм Hg) становится необходимым организация циркуляции весьма значительных количеств жидкости. Кроме того, для обеспечения эффективной работы ЖЭ приходится повышать давление жидкости перед эжектором от давления сепарации (0.1 МПа) до существенно большего давления (6-10 МПа). Поэтому для ЖЭ в качестве энергетической характеристики целесообразно использовать удельный расход электроэнергии (кВт-ч/ (кг ПГС/час)), затрачиваемой на организацию циркуляции рабочей жид-кости:
(3)
где - работа, совершаемая циркуляционным насосом, кВт-ч; - потребный расход рабочей жидкости, м3/час; - плотность, кг/м3; - гравитационное ускорение, м2/с; - напор, развиваемый насосом, м; - функция, учитывающая вязкость перекачиваемой среды; - к. п. д. насосного агрегата.
Наконец эффективность ЖКВН принято характеризовать также удельной величиной затрат электроэнергии, но отнесенной к объемной производительности машины (кВт-ч/ (м3/мин.)) [7]. Данная характеристика может быть достаточно просто приведена к виду (кВт-ч/кг ПГС).
Затраты на работу конденсационных узлов определяются потреблением охлаждающей воды из систем оборотного водоснабжения, и характеризуются стоимостью оборотной воды (руб. /м3).
Результаты и их обсуждение
2.1 Обоснование критерия сравнения
Для разных предприятий стоимость энергетических ресурсов (кВт-ч электроэнергии, Гкал водяного пара, м3 оборотной воды) колеблется в весьма значительных пределах. Более того, существенно различаются и соотношения между стоимостями этих ресурсов, что естественно, не способствует объективности сопоставления сравниваемых ВСС. Для условий НПЗ электроэнергия, как правило, является внешним, а водяной пар и оборотная вода - внутренними источниками энергии. В то же время рассматриваемые виды энергии в определенной мере эквивалентны. Наиболее "чистым" видом энергии, легко и с наименьшими потерями трансформируемым в другие виды энергии, является электрическая.
В этой связи представляется целесообразным проведение анализа условий формирования ценообразования для различных источников энергии на НПЗ. Водяной пар получают на данных предприятиях в парогенерирующих установках за счет сжигания жидкого (мазут) или газообразного ("сухие" газы нефтепереработки) топлив. Термодинамическая эффективность трансформирования химической энергии горения топлива в водяной пар на современных установках составляет 0.85-0.9. В принципе водяной пар с помощью паротурбинной установки может быть использован и для производства электрической энергии. На ряде предприятий нефтехимической отрасли этот прием уже применяется. Эксплуатационная эффективность трансформирования энергии водяного пара в электрическую может быть принята на уровне (0.55-0.6), в зависимости от параметров водяного пара. Поэтому относительную эксплуатационную ценность различных источников энергии, выраженных в одинаковых единицах (кВт-ч), можно выразить соотношением - мазут: водяной пар: элетроэнергия = 0.5: 0.6: 1.
Аналогичным образом энергетические затраты на обеспечение водоснабжения между конденсационными узлами ВК и системами охлаждения воды (градирни) фактически сводятся на организацию циркуляции воды между этими узлами с двукратным повышением давления (перед градирней и после неё) от атмосферного давления до заданного. Эти затраты также могут быть выражены в кВт-ч и рассчитаны по уравнению (3).
Результаты сопоставления относительной эксплуатационной ценности и фактически существующей стоимости для различных источников энергии сведены в табл.1. Как видим, относительная стоимость различных источников энергии (стоимость 1 кВт-ч электроэнергии принята за 1 условной цены), сложившаяся на НПЗ, существенно отличается от относительной эксплуатационной стоимости этих же источников энергии. В частности, стоимость водяного пара на НПЗ недооценена, а стоимость оборотной воды завышена на порядки. Естественно в этих условиях сопоставление различных проектных решений (в том числе и применительно к ВСС), проводимое в рублевом эквиваленте по действующим ценам, может очень серьезно искажать результаты и более того - приводить к неверным выводам. Более объективную картину будет давать анализ, проведенный по критерию относительной эксплуатационной стоимости для каждого источника энергии, поскольку именно он характеризует реальные энергетические затраты на реализацию процесса.
Табл. 1. Соотношения между стоимостями различных источников энергии
|
Показатель |
Вид энергии |
||||
|
Электричество |
Водяной пар (P = 1 МПа) |
Водяной пар (P = 0.6 МПа) |
Оборотная вода |
||
|
Принятая на НПЗ оценка стоимости |
руб/кВт-ч |
руб/Гкал |
руб/Гкал |
руб/м3 |
|
|
Пределы колебания стоимости |
2-5 |
250-600 |
250-600 |
2-13 |
|
|
Относительная стоимость |
1 у. ц. /кВт-ч |
50-300 у. ц. / (Гкал/час) |
50-300 у. ц. / (Гкал/час) |
1-2.6 у. ц. / (м3/час) |
|
|
Термодинамический эквивалент источника энергии |
1 (кВт-ч/кВт-ч) |
1163 (кВт-ч/Гкал) |
1163 (кВт-ч/Гкал) |
0,1 (кВт-ч/м3) |
|
|
Коэффициент трансформации энергии (к. п. д.) |
1 |
0.6 |
0.55 |
0.5 |
|
|
Относительная эксплуатационная стоимость |
1 у. ц. /кВт-ч |
698 у. ц. / (Гкал/час) |
640 у. ц. / (Гкал/час) |
0.185 у. ц. / (м3/час) |
2.1 Технико-экономическое сопоставление ВСС
Для оценки эксплуатационной эффективности анализируемых систем создания и поддержания вакуума был проведен расчет затрат, необходимых для откачки 1000 кг/час ПГС, отходящей с верха вакуумной колонны АВТ, при создании давления в верху колонны равного 25 мм Hg. Состав ПГС (% масс.): водяные пары - 77; тяжелые (конденсирующиеся) угле-водороды - 17, неконденсирующиеся газы (разложения и натекания) - 6. Результаты анализа сведены в табл.2.
Табл. 2. Сравнение различных типов ВСС по энергозатратам
|
Показатель |
Размерность |
Тип ВСС |
|||
|
ПЭН |
ЖЭ |
Комбинированная ВСС (ПЭ + ЖКВН) |
|||
|
Расход ПГС |
кг/час |
1000 |
1000 |
1000 |
|
|
Давление всасывания |
мм Hg |
25 |
25 |
25 |
|
|
Расход электроэнергии |
кВт-ч |
- |
3745 |
320 |
|
|
Расход водяного пара (P = 1 МПа, T = 200 оС) |
(кг/час) / Гкал/час |
5860/3,49 |
- |
562/0,335 |
|
|
Расход оборотной воды |
м3/час |
198 |
190 |
152 |
|
|
Эксплуатационные затраты |
кВт-ч (экв.) |
4095 |
3746 |
710 |
|
|
Относительные эксплуатационные затраты |
% |
100 |
91.44 |
17.32 |
|
|
Эксплуатационные затраты (расчет по сложившимся ценам, руб.) |
руб/час |
3895 |
13700 |
3060 |
|
|
Затраты относительные |
% |
100 |
352.13 |
78.68 |
Как видим, результаты технико-экономического сравнения ВСС, проведенные по сравниваемым критериям, существенно различаются между собой. Это объясняется тем, что цены, заложенные на НПЗ для различных энергетических ресурсов, зачастую не учитывают термодинамическую эффективность использования того или иного источника энергии, и складываются достаточно случайно. В то же время фактическое энергопотребление на предприятии не зависит от типа источника энергии (внешний или внутренний источник) и его целесообразно проводить с учетом только фактически понесенных энергозатрат на реализацию каждого варианта технического решения.
Выводы
Применительно к вакуумсоздающим системам колонн вакуумной ректификации мазута можно отметить, что для условий поддержания в колонне достаточно глубокого вакуума (25 мм Hg) схема комбинированной гидрокомпримирующей системы (паровой эжектор + жидкостнокольцевой вакуумный насос) по величине относительных энергозатрат в 4-5 раз выигрывают у конкурирующих вариантов (пароэжекторные насосы, гидроциркуляционные агрегаты).
Литература
[1] Максимов, С.В., Калошин А. И, Карпиловский О.Л., Заика А. И, Колмогоров Г.Ю., Бепяевский М.Ю. Модернизация вакуумной колонны установки АВТ-6. Химия и технология топлив и масел. М.: Нефть и газ. 2000. №4. С.28.
[2] Цегельский В.Г. Двухфазные струйные аппараты. М.: Изд-во МВТУ им. Н.Э. Баумана. 2003.408с.
[3] Вилохин С.А., Теляков Э.Ш. Математическая модель ЖКВН. Сб. "Тепло-массообменные процессы и аппараты химической технологии". Казань. КГТУ. 2002. С.142-150.
[4] Теляков Э.Ш., Вилохин С.А., Осипова Л.Э. Области рационального использования вакуумсоздающих систем (ВСС) различного типа. МАСИ (IASS) Вестник академии. информатика, экология, экономика. М.: МАСИ. 2004. Т.7. Ч.1. С.9-14.
[5] Осипов Э.В., Поникаров С.И., Теляков Э.Ш. Системное моделирование установок вакуумной ректификации. Бутлеровские сообщения. 2011. Т.28. №20. С.84-88.
[6] Фролов Е.С. Вакуумная техника: Справочник. М.: Машиностроение. 1992. С.309.
[7] Осипов Э.В. Поникаров С.И., Теляков Э.Ш. Анализ сложной химико-технологической системы, включающей в себя вакуумные ректификационные колонны и вакуумсоздающую систему на базе ЖКВН. Вестник Казанского технологического университета. Казань: КГТУ. 2010. №8. С.434-435.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Типы промышленных установок. Блок атмосферной перегонки нефти установки. Особенности технологии вакуумной перегонки мазута по масляному варианту. Перекрестноточные посадочные колонны для четкого фракционирования мазута с получением масляных дистиллятов.
реферат [2,5 M], добавлен 14.07.2008Основы процесса ректификации. Физико-химические свойства нефти и составляющих ее фракций. Выбор варианта переработки нефти. Расчет материального баланса и температурного режима установки. Определение теплового баланса вакуумной колонны и теплообменника.
курсовая работа [127,6 K], добавлен 09.03.2012Описание принципиальной технологической схемы установки вакуумной перегонки мазута. Построение кривой ИТК мазута Северо-варьеганской нефти. Технологический расчёт и расчёт теплового баланса вакуумной колонны, расчёт её диаметра и высоты, числа тарелок.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 28.04.2014Изучение технологии производства мазута, его назначения и применения. Характеристика физико-химических свойств мазута. Обоснование способа его получения и особенностей выбранного метода. Химическое и коррозионное действие среды на материал и оборудование.
реферат [1,6 M], добавлен 27.05.2010Теоретические основы процесса ректификации, их методы расчетов и виды колонн ректификации. Проектирование стадии ректификации винилхлорида производительностью 300000 т/год по готовому продукту. Характеристика опасных и вредных производственных факторов.
дипломная работа [2,4 M], добавлен 16.01.2014Распределение грузооборота на односторонней железнодорожной эстакаде слива мазута. Установка аварийного слива УВСМ-15. Гидравлический расчет сливного коллектора и трубопровода. Подбор откачивающих насосов для мазута. Расчет экономической эффективности.
дипломная работа [1,9 M], добавлен 31.08.2012Влияние качества охлаждения на эффективность компрессорной установки, экономия потребляемой мощности при идеальном и реальном охлаждении. Анализ охладительных систем различных типов; конструкции элементов данных систем: теплообменники и газоохладители.
дипломная работа [2,4 M], добавлен 12.02.2011Процессы ректификации нефти и продуктов ее переработки. Основные области промышленного применения ректификации. Равновесие между парами и жидкостями. Классификация оборудования для ректификации. Основные фракции нефти. Схема колпачковой тарелки.
курсовая работа [333,3 K], добавлен 21.09.2015Цель фракционной ректификации. Определение точки кипения. Взаимосвязь давления и температуры. Разбивка компонентов воздуха. Парообразование и ожижение. Система испаритель-конденсатор. Определение обратного потока. Конструкция ректификационной колоны.
презентация [1,6 M], добавлен 28.10.2013Разработка системы блокировки подачи пара Т-303 при превышении давления в кубе колонны более 24,2 кПа и ее программная реализация. Расчет срока окупаемости затрат на внедрение системы управления процессом отделения ректификации производства стирола.
дипломная работа [4,2 M], добавлен 07.09.2013Газовый баланс как уравнение, выражающее равенство прихода и расхода тепла газообразного топлива на металлургическом заводе, рассмотрение способов составления. Общая характеристика схемы транспортировки мазута, знакомство с основными особенностями.
презентация [442,6 K], добавлен 07.08.2013Прогноз структуры топливно-энергетического комплекса России. Основное назначение мазутного хозяйства. Физико-химическая характеристика мазута. Оборудование хозяйства: хранение мазута, мазутопроводы, арматура, мазутонасосная станция, подогреватели.
реферат [1,4 M], добавлен 20.01.2012Физико-химические свойства мазута, технология его производства. Анализ возникновения и развития аварийных ситуаций, определение вероятностей сценариев с помощью деревьев событий. Негативные поражающие факторы аварий; экономический и экологический ущерб
дипломная работа [4,5 M], добавлен 11.05.2014Описание технологического процесса фракционирования углеводородного сырья. Схема дисцилляции — фракционирования нефти. Регулирование уровня мазута в кубе ректификационной колонны. Обработка массива данных с помощью пакета System Identification Toolbox.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 28.05.2015Разделение смеси жидкостей на составляющие. Применение ректификации с использованием ректификационных колонн. Технологический расчет теплообменного аппарата для подогрева исходной смеси водой и холодильников для охлаждения продуктов ректификации.
курсовая работа [845,7 K], добавлен 21.09.2009Назначение и классификация моделей, подходы к их построению. Составление математических моделей экспериментально-статистическими методами. Моделирование и расчет цифровых систем управления. Разработка и исследование модели статики процесса ректификации.
учебное пособие [1,8 M], добавлен 26.03.2014Понятие и разновидности ректификации как процедуры разделения жидких смесей на практически чистые компоненты. Представление схемы дистилляционной установки однократного испарения. Особенности проведения ректификации под атмосферным давление и в вакууме.
презентация [832,1 K], добавлен 28.08.2014Характеристика сущности и автоматизации ректификации - массообменного процесса, который осуществляется в противоточных колонных аппаратах с контактными элементами (насадки, тарелки). Методы построения одноконтурной системы управления этим процессом.
курсовая работа [700,5 K], добавлен 10.03.2011Представление схемы установки регенерации диэтиленгликоля на основе бинарной ректификации. Описание переходного процесса массообмена в ректификационной колонне системой нелинейных дифференциальных уравнений первого порядка с постоянным коэффициентом.
курсовая работа [785,2 K], добавлен 10.07.2014Понятие процесса ректификации. Расчет материального баланса процесса. Определение минимального флегмового числа. Конструктивный расчёт ректификационной колонны. Определение геометрических характеристик трубопровода. Технологическая схема ректификации.
курсовая работа [272,4 K], добавлен 03.01.2010
