Размещено на http://www.Allbest.Ru/

Размещено на http://www.Allbest.Ru/

Размещено на http://www.Allbest.Ru/

ОАО «НИКИЭТ», ОАО «ВНИИАЭС»

Расчет скорости эрозионно-коррозионного износа

Бараненко В.И., Гулина О.М.,

Просвирнов А.А., Нафталь М.М.

Арефьев А.А., Юрманов В.А.

Москва, Россия

Введение

Скорость эрозионно-коррозионного износа (ЭКИ) является важнейшей характеристикой процесса. Для расчета скорости ЭКИ используются три величины: начальная толщина стенки элемента трубопровода, конечная толщина на дату контроля и интервал времени между датами определения толщин. Используется два взаимосвязанных метода для расчета скорости ЭКИ: первый основан на данных эксплуатационного контроля, второй - на использования программных средств (в зарубежной терминологии - компьютерных кодов). При разработке программных средств необходимо использовать данные эксплуатационного контроля, поэтому 1-й и 2-й методы расчетов взаимосвязаны. При расчете скорости ЭКИ по 1-му методу в качестве начальной толщины обычно используется номинальная толщина, в качестве конечной - минимальная толщина по данным эксплуатационного контроля. Используется два способа выбора интервала времени: в случае проведения одного эксплуатационного контроля интервал времени определяется между датой ввода элемента трубопровода в эксплуатацию и датой проведения эксплуатационного контроля, в случае, когда проведено несколько эксплуатационных контролей интервал времени может быть определен между датами соседних контролей. При кажущейся простоте расчетов скорости ЭКИ имеется много нерешенных вопросов, которые необходимо решать при разработке методики расчета скорости ЭКИ. В докладе рассмотрены способы решения отдельных вопросов, связанных с разработкой методики расчета скорости ЭКИ.

1. Анализ литературных источников

Анализ литературных источников позволяет определить степень проработки походов по расчету скорости ЭКИ. В работе специалистов США из Северной Энергетической Компании в Миннеаполисе и из центра EPRI NDE [1] приведены зависимости, используемые для расчета скорости. В том случае, когда проведен один эксплуатационный контроль уравнение для расчета скоростей изменения толщин стенки записываются в таком виде

W₁ = (S_ном. - S_мин.)/Дф₀ (1.1)

или в таком виде

W₂ = (S_мак. - S_мин.)/Дф₀ (1.2)

где S_ном. - значение номинальной толщины, мм;

S_мин. - значение минимальной толщины, мм;

Дф₀ - интервал времени от даты ввода элемента в эксплуатацию до даты проведения эксплуатационного контроля, лет;

W_{1 -} скорость изменения толщины стенки при первом варианте расчета, мм/год;

W_{2 -} скорость изменения толщины стенки при втором варианте расчета, мм/год.

Уравнение (1.2) является разновидностью метода определения скорости ЭКИ при наличии одного эксплуатационного контроля.

В том случае, когда имеется несколько эксплуатационных контролей, уравнение для расчета скорости записывается в виде

W₃ = (S_изм1. - S_изм.2)/Дф₁ (1.3)

или в таком виде

W₄ = (S_{ср.1. -} S_ср.2.)/Дф₁ (1.4)

где S_изм.1. - значение минимальной толщины при предыдущем контроле, мм;

S_мин. - значение минимальной толщины при последующем контроле, мм;

S_ср.1. - значение средней толщины при предыдущем контроле, мм;

S_ср.2. - значение средней толщины при последующем контроле, мм

Дф₁ - интервал времени между датами эксплуатационных контролей, лет;

W_{3 -} скорость изменения толщины стенки при третьем варианте расчета, мм/год;

W_{4 -} скорость изменения толщины стенки при четвертом варианте расчета, мм/год.

Уравнение (1.4) является разновидностью метода расчета скорости ЭКИ при наличии нескольких методов контроля. В работе [1] отмечается, что разница в расчетах по (1.3) и (1.4) формулам заключается в том, что расчеты по формуле (1.4) должны давать более консервативные результаты.

Остаточный срок службы трубопровода до достижения минимально допустимой толщины рассчитывается по уравнению

Дф₂ = (S_{мин. -} S_R.)/ W_i (1.5)

где S_R. - значение минимально допустимой толщины, мм;

W_{i -} скорость изменения толщины стенки, рассчитанная по одной четырех формул (1.1)-(1.4), мм/год;

Дф₂ - интервал времени от даты проведения эксплуатационного контроля до даты достижения минимально допустимой толщины стенки, лет.

В работе [1] отмечается, что использование уравнений (1.1)-(1.4) позволяет определенным образом компенсировать неточности, возникающие при использовании данных эксплуатационного контроля для расчета скорости ЭКИ. Несмотря на то, что рассмотрено четыре варианта расчетов, избежать ошибок при проведении расчетов не представляется возможным.

Уравнение (1.2) предназначено для расчетов изменения толщин в одной и той же точке и позволяет рассчитывать скорость изменения в локальной точке. Эта зависимость может использоваться для элементов, в которых начальная толщина превышает номинальную толщину (например, тройниках, переходах). Для элементов, толщины стенок которых не превышают номинальные, это уравнение не подходит (например, трубопроводов питательной воды за питательными клапанами)

Уравнение (1.3) предназначено для тех случаев, когда замеры при повторных замерах проводятся в тех же точках, что и при предыдущих замерах. Это условие не всегда удается выполнить и расчеты с использованием уравнения (1.3) могут привести к тому, что результаты расчетов будут ошибочными.

С использованием уравнения (1.4) может быть рассчитана направленность изменения толщины стенки при увеличении длительности эксплуатации. Для расчета изменения толщин стенок в локальных зонах это уравнение не пригодно.

Уравнение (1.5) позволяет проводить прогнозы длительности эксплуатации для локальных зон с минимальными толщинами; полученные результаты являются консервативными.

В работе [1] отсутствуют данные о результатах расчетов, проведенных с использованием зависимостей (1.1)-(1.5); приведенные зависимости не имеют статус директивных материалов. Многие вопросы, связанные с разработкой методики расчета скорости ЭКИ, в работе [1] не рассматриваются.

На АЭС Южной Кореи для расчета скорости ЭКИ используется подход, приведенный в работе [1]. Для определения величины утонения стенки трубопровода используется разность между референтной толщиной (номинальной или максимальной) и минимальной толщиной [2]

ДS_утн. = S_реф - S_мин. (1.6)

где ДS_утн - утонение стенки трубопровода, мм;

S_{реф -} значение референтной толщины, мм;

S_мин - значение минимальной толщиной, мм.

Для определения скорости ЭКИ разность между референтной и минимальной толщиной делится на длительность эксплуатации

W₁ (или W₂) = ДS_утн /Дф₀ (1.7)

где W₁ (или W₂) - скорость эрозионно-коррозионного износа, мм/год;

Дф₀ - длительность эксплуатации трубопровода, лет.

Длительность эксплуатации трубопровода до достижения минимально допустимой толщины стенки рассчитывается по уравнению

Дф₂^пу = (S_мин - S_R) / W₁ (или W₂), (1.8)

где S_{R -} значение минимально допустимой толщины, мм;

Методика для расчета скорости ЭКИ, аналогичная представленной в работе [1], приведена в работах Мулайила [3,4]. В работе [4] отмечается, что при эксплуатационном контроле, который не является первым, в качестве исходной толщины следует принимать минимальную толщину, измеренную при предыдущей проверке.

2. Расчет скорости ЭКИ и прогнозирования длительности эксплуатации элементов трубопроводов по данным эксплуатационного контроля

2.1 Общие положения

Анализ данных эксплуатационного контроля ЭКИ на отечественных АЭС и зарубежного опыта позволил разработать походы для расчета скорости ЭКИ, основанные на использовании данных эксплуатационного контроля. В основе этих походов лежат следующие положения:

- расчет скоростей ЭКИ и длительности эксплуатации проводится для отдельных элементов трубопроводных систем с учетом конструктивных особенностей и технологии изготовления элементов;

- в качестве интервала времени выбирается интервал времени между датой ввода элемента в эксплуатацию и датой проведения эксплуатационного контроля, использование интервала времени между датами эксплуатационного контроля не рекомендуется из-за больших погрешностей расчетов;

- в качестве начальной выбирается толщина, определяемая с использованием отраслевых стандартов на изготовление элементов;

- в точке с минимальной толщиной влияние отложений продуктов коррозии на эксплуатационный контроль с помощью ультразвуковых датчиков не учитывается.

- на околошовных зонах расчет начальных толщин проводится с учетом значений толщин расточек под сварные соединения;

- на отводах расчет начальных толщин проводится с учетом радиусов гибов отводов;

- при расчетах прямых участков при отсутствии входного контроля начальная толщина принимается без учетов допусков на изготовление трубопроводов

Методика расчета скоростей разрабатывается отдельно для прямых участков, околошовных зон, отводов трубопроводов и других элементов.

2.2 Расчет скорости ЭКИ и длительности эксплуатации для прямых участков

Расчет скорости ЭКИ прямых участков (ПУ) трубопроводов проводится с использованием зависимости:

W₁^пу = (S_ном^пу - S_мин)/Дф₀, (2.1)

где W₁ - скорость ЭКИ элемента трубопровода, мм/год;

S_ном - значение номинальной толщины стенки, мм,

S_мин - значение минимальной толщины стенки по данным эксплуатационного контроля, мм;

Дф₀ - интервал времени от даты начала эксплуатации элемента трубопровода до даты проведения контроля.

В качестве значений номинальных толщин, подставляемых в зависимость (2.1), выбираются толщины, соответствующие условному диаметру трубопровода, приведенные в ОСТ 24.125.30-89. Значение минимальной толщины выбирается с использованием данных эксплуатационного контроля прямых участков.

Расчет прогнозируемой длительности эксплуатации участков трубопроводов до достижения допустимых толщин проводится с использованием зависимости

Дф₂ = (S_мин- S_R)/W₁, (2.2)

где Дф₂ - прогнозируемая длительность эксплуатации элемента трубопровода до достижения минимально допустимой толщины, лет;

S_мин - значение минимальной толщины стенки участка трубопровода по данным эксплуатационного контроля, мм;

S_R - значение минимально допустимой толщины стенки участка трубопровода в соответствии с РД ЭО 1.1.2.11.0571-2012

W₁ - значение скорости ЭКИ, рассчитанное по зависимости (2.1).

В таблице 2.1 приведены следующие величины для прямых участков труб:

- условный проход D_у, мм;

- значения внешних диаметров и номинальной толщины стенки, D_axS_tn1, мм;

- диаметр расточки d_р, мм;

- длина проточки для сварного соединения, L_tw, мм;

- толщина стенки в месте расточки под сварное соединение S_tw, мм;

- толщина стенки, соответствующая диаметру расточки под сварное соединение, S_tw1, мм;

- расчетная толщина стенки, S_tR*, мм;

- номинальная толщина стенки в соответствии с типоразмером трубопровода, S_tn, мм;

- минимально допустимая толщина стенки в зонах утонения, S_tR, мм;

- отношения минимально допустимых толщин и номинальных, S_tR/S_tn,

- отношения толщин в зоне расточки и номинальных, S_tw/S_tn;

- отношения минимально допустимых толщин и толщин в зоне расточки, S_R/S_tw;

- отношения минимально допустимых толщин и номинальных толщин, S_tw/ S_R*;

- отношения толщин, рассчитанных по диаметру расточки сварного соединения и номинальных толщин, S_tw1/ S_Rt;

Таблица 2.1

Значения толщин стенок прямых участков, ОСТ 24.125.30-89, ОСТ 24.125.31-89, РД ЭО 0571-2006

Dy	DaxSRn1	dр	Lw	Stw	Stw*	StR*	Stn	StR	StR/Stn	Stw*/Stn
мм	мм	мм	мм	мм	мм	мм	мм	мм	-	-
р = 11,77 МПа, t = 250oC
10	16х2	-	-	-	-	0,69	2	1,2	0,60	-
20	28х3	-	-	-	-	1,21	3	1,4	0,47	-
25	32х3	-	-	-	-	1,38	3	1,6	0,53	-
32	38х3	-	-	-	-	1,64	3	1,8	0,60	-
50	57х4	-	-	-	-	2,46	4	2,7	0,68	-
80	89х6	-	-	-	-	3,84	6	4,0	0,67	-
100	108х8	95	50	4,7	6,5	4,65	8	4,8	0,60	0,81
125	133х8	119	50	5,8	7,0	5,73	8	5,9	0,74	0,88
150	159х9	142	50	6,9	8,5	6,85	9	7,0	0,78	0,94
200	219х13	195	50	9,5	12,0	9,44	13	9,6	0,74	0,92
250	273х16	244	50	11,8	14,5	11,77	16	12,0	0,75	0,91
300	325х19	290	50	14,2	17,5	14,01	19	13,2	0,69	0,92
500	530х28	480	50	19,0	25,0	18,54	28	18,7	0,67	0,89
Сред.	-	-	-	-	-	-	-	-	0,65	0,90
Мин.	-	-	-	-	-	-	-	-	0,47	0,81
Мак.	-	-	-	-	-	-	-	-	0,78	0,94
р = 8,44 МПа, t = 300oC
10	16х2	-	-	-	-	0,55	2	1,2	0,60	-
20	28х3	-	-	-	-	0,97	3	1,7	0,57	-
25	32х3	-	-	-	-	1,10	3	1,7	0,57	-
32	38х3	-	-	-	-	1,31	3	1,7	0,57	-
50	57х4	-	-	-	-	1,97	4	2,2	0,55	-
80	89х6	-	-	-	-	3,07	6	3,1	0,52	-
100	108х6	97	20	3,7	5,5	3,73	6	3,9	0,65	0,92
125	133х8	119	50	5,8	7,0	4,59	8	4,8	0,60	0,88
150	159х9	142	50	6,9	8,5	5,49	9	5,7	0,63	0,94
200	219х13	195	50	9,5	12,0	7,56	13	7,8	0,60	0,92
250	273х16	244	50	11,8	14,5	9,43	16	9,6	0,60	0,91
300	325х19	290	50	14,2	17,5	11,22	19	11,4	0,60	0,92
400	426x24	382	50	18,5	22,0	14,71	24	14,9	0,62	0,92
500	530х28	480	50	19,0	25,0	14,44	28	14,7	0,53	0,89
600	630x25	582	50	22,0	24,0	19,71	25	19,9	0,80	0,96
Сред.	-	-	-	-	-	-	-	-	0,60	0,92
Мин.	-	-	-	-	-	-	-	-	0,52	0,88
Мак.	-	-	-	-	-	-	-	-	0,80	0,94
р = 5,89 МПа, t = 275oC
10	16х2	-	-	-	-	0,37	2	1,2	0,60	-
20	28х3	-	-	-	-	0,65	3	1,7	0,57	-
25	32х3	-	-	-	-	0,74	3	1,7	0,57	-
32	38х3	-	-	-	-	0,88	3	1,7	0,57	-
50	57х4	-	-	-	-	1,32	4	2,2	0,55	-
65	76х4	-	-	-	-	1,76	4	2,2	0,55	-
80	89х6	-	-	-	-	2,06	6	3,2	0,53	-
100	108х6	97	20	3,2	5,5	2,5	6	3,2	0,53	0,92
125	133х6,5	122	20	3,7	5,5	3,08	6,5	3,5	0,54	0,85
150	159х7	148	50	4	5,5	3,68	7	3,9	0,56	0,79
200	219х9	204	50	5,5	7,5	5,07	9	5,2	0,58	0,83
250	273х10	256	50	6,5	8,5	6,32	10	6,5	0,65	0,85
300	325х13	303	50	11	17,5	7,52	13	7,7	0,59	0,95
400	426х14	401	50	9,9	12,5	8,72	14	8,9	0,64	0,89
450	465х16	437	50	10,8	14,0	9,86	16	10,1	0,63	0,88
Сред.	-	-	-	-		-	-	-	0,58	0,86
Мин.	-	-	-	-		-	-	-	0,53	0,79
Мак.	-	-	-	-		-	-	-	0,65	0,92
р = 3,92 МПа, t = 200oC
10	16х2	-	-	-	-	0,24	2	1,2	0,60	-
20	28х3	-	-	-	-	0,41	3	1,7	0,57	-
25	32х3	-	-	-	-	0,47	3	1,7	0,57	-
32	38х3	-	-	-	-	0,56	3	1,7	0,57	-
50	57х4	-	-	-	-	0,84	4	2,2	0,55	-
65	76х4	-	-	-	-	1,12	4	2,2	0,55	-
80	89х4	-	-	-	-	1,32	4	2,2	0,55	-
100	108х6	97	20	3,7	5,5	1,60	6	3,2	0,53	0,92
125	133х6,5	122	20	3,7	5,5	1,97	6,5	3,5	0,54	0,85
150	159х7	148	50	4,0	5,5	2,35	7	3,7	0,53	0,79
200	219х9	204	50	5,5	7,5	3,24	9	4,7	0,52	0,83
250	273х10	256	50	6,5	8,5	4,03	10	5,2	0,52	0,85
300	325х13	303	50	8,5	11,0	4,80	19	6,7	0,52	0,58
350	377х13	354	50	9,0	11,5	5,57	13	6,7	0,52	0,88
400	426х14	401	50	9,8	12,5	6,30	14	7,2	0,51	0,89
450	465х16	437	50	10,8	14,0	6,87	16	8,2	0,51	0,88
Сред.	-	-	-	-		-	-	-	0,55	0,84
Мин.	-	-	-	-		-	-	-	0,51	0,58
Мак.	-	-	-	-		-	-	-	0,66	0,94

2.3 Расчет скорости ЭКИ и длительности эксплуатации околошовных зон (ОШЗ)

Расчет скорости ЭКИ ОШЗ трубопроводов проводится с использованием зависимости:

W₁^сс = (S_ном^сс - S_мин)/Дф₀, (2.3)

где W₁^сс - скорость ЭКИ элемента трубопровода, мм/год;

S_ном^сс значение начальной толщины стенки стыковых соединений (ОШЗ), мм,

S_мин - значение минимальной толщины стенки по данным эксплуатационного контроля, мм;

Дф₀ - интервал времени от даты начала эксплуатации элемента трубопровода до даты проведения контроля.

В качестве начальных толщин для ОШЗ с внешними диаметрами, меньшими 100 мм, принимаются толщины, приведенные в ОСТ 24.125.31-89, ОСТ 24.125.32-89, ОСТ 24.125.33-89. Для ОШЗ с внешними диаметрами более 100 мм значения начальных толщин рассчитываются по диаметрам расточки. На рисунке 2.1 приведены схемы OШЗ, соответствующие трубопроводам с диаметрами менее 100 и трубопроводам с диаметрами более 100 мм.

Расчет прогнозируемой длительности эксплуатации ОШЗ до достижения допустимых толщин проводится с использованием зависимости

Дф₂^сс = (S_мин- S_R)/W₁^сс, (2.4)

где Дф₂^сс - прогнозируемая длительность эксплуатации элемента трубопровода до достижения минимально допустимой толщины, лет;

S_мин - значение минимальной толщины стенки участка трубопровода по данным эксплуатационного контроля, мм;

S_R - значение минимально допустимой толщины стенки участка трубопровода в соответствии с РД ЭО 1.1.2.11.0571-2012

W₁^сс- значение скорости ЭКИ, рассчитанное по зависимостям (2.3).

Рисунок 2.1.Схема отвода и сварного соединения ОСТ 24.125.33-89

В таблице 2.1 и на рисунках 2.2, 2.3 приведены значения величин, характеризующие геометрические размеры для 19-ти типоразмеров ОШЗ. К этим величинам относятся:

- значения диаметров расточки D_р, приведенные в ОСТ 24.125.31-89;

- значения номинальных толщин и толщин расточек S_н, S_р, толщины расточек рассчитаны с использованием значений диаметров расточки;

- значения толщин, рассчитанные с использованием «Норм прочности...», S_R;

- значения минимальных толщин, приведенные в ОСТ 24.125.31-89, ОСТ 24.125.32-89, ОСТ 24.125.33-89;

- допуск на диаметр расточки под сварное стыковое соединение, ДS_р, приведенный в ОСТ 24.125.31-89;

- отношения толщин ДS_р/S_р, ДS_р/ДS_н, ДS_к/ДS_н, ДS_к/S_р.

Таблица 2.2

Значения величин, характеризующие геометрические размеры ОШЗ

№

Dy

DaxSn

Dр

Sн

Sр

SR

SК

ДSр

ДSр/Sр

ДSр/ДSн

ДSк/ДSн

ДSк/Sр

мм

мм

мм

мм

мм

мм

мм

мм

1

100

108х6

97

6

5,5

1,6

3,7

0,54

0,098

0,09

Подобные документы

• Качественный метод исследования с применением индикаторов. Весовой метод измерения скорости коррозии металлов

  Качественные и количественные методы исследования коррозии металлов и ее оценки. Определение характера и интенсивности коррозионного процесса с помощью качественного метода с применением индикаторов. Измерение скорости коррозии металла весовым методом.
  
  лабораторная работа [18,1 K], добавлен 12.01.2010
  

• Оценка коррозионного износа нефтепромыслового оборудования в режиме реального времени. Перспективы и ожидания

  Направления и принципы антикоррозионного мониторинга, организация соответствующих мероприятий и основные требования к ним. Процессы коррозии на объектах нефтедобычи. Ряд существенных коррозионных факторов, с которыми можно столкнуться в перспективе.
  
  статья [36,5 K], добавлен 04.12.2014
  

• Защита МНГП от коррозионного разрушения

  Почвенная коррозия - разрушение металла под воздействием агрессивной почвенной среды, ее механизм. Защита газопроводов от коррозии: пассивная и активная. Определение состояния изоляции подземных трубопроводов. Расчет количества сквозных повреждений.
  
  реферат [1,5 M], добавлен 04.04.2015
  

• Анализ стресс-коррозионных разрушений стальных изделий и средств защиты

  Резервуары и сварные стальные металлоконструкции. Анализ условий и механизма протекания процессов стресс-коррозии магистральных трубопроводов. Пути предотвращения стресс-коррозионного разрушения нефтегазового оборудования в средах, содержащих сероводород.
  
  курсовая работа [594,0 K], добавлен 20.11.2015
  

• Химическое сопротивление материалов и защита от коррозии

  Газовая коррозия как процесс разрушения материалов в газовых средах при высоких температурах в отсутствии влаги. Общая характеристика распространенных причин катастрофической коррозии. Знакомство с графиком зависимости коррозионного тока от времени.
  
  контрольная работа [116,1 K], добавлен 01.02.2016
  

• Изучение гидравлики псевдоожиженного слоя

  Экспериментальное изучение зависимости гидравлического сопротивления слоя от фиктивной скорости газа. Определение критической скорости газа: скорости псевдоожижения и скорости свободного витания. Расчет эквивалентного диаметра частиц монодисперсного слоя.
  
  лабораторная работа [1,1 M], добавлен 23.03.2015
  

• Расчет скорости резания при многолезвийной обработке

  Анализ причин расхождения расчетных значений скорости резания, преимущества и недостатки существующих методик. Расчет скорости резания альтернативным методом. Разработка блок-схемы алгоритма автоматизированного выбора скорости резания для станков с ЧПУ.
  
  курсовая работа [308,1 K], добавлен 04.04.2013
  

• Система регулирования скорости вращения асинхронного электродвигателя

  Определение передаточных функций звеньев. Логарифмические характеристики и проверка на устойчивость. Расчет зависимости угловой скорости от задающего напряжения и момента сопротивления в статическом режиме работы. Переходные процессы изменения скорости.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 24.10.2015
  

• Определение абсолютной скорости и ускорения точки в механизме

  Определение ускорения грузов и натяжения в ветвях нитей, к которым они прикреплены. Расчет скорости и ускорения груза в определенный момент времени, положения точки М одного из колес механизма. Определение абсолютной скорости, ускорения точки М.
  
  контрольная работа [325,9 K], добавлен 23.11.2009
  

• Определение критериев работоспособности топливных форсунок, коленчатых валов, электронных блоков управления

  Определение статистической вероятности безотказной работы устройства. Расчет средней наработки до отказа топливных форсунок. Изучение зависимости от пробега автомобиля математического ожидания износа шатунных шеек коленчатого вала и дисперсии износа.
  
  контрольная работа [211,1 K], добавлен 26.02.2015
  

• Коррозионная потеря металла на участках пересечения нефтепроводов с другими коммуникациями (ЛЭР, ГП, ВВ)

  Виды коррозии, ее причины. Факторы агрессивности грунтов. Математическое моделирование коррозионных процессов трубной стали под воздействием свободных токов. Методы предотвращения коррозионного воздействия на трубопровод при его капитальном ремонте.
  
  дипломная работа [5,6 M], добавлен 22.11.2015
  

• Использование магнитных аппаратов для защиты от коррозии нефтепромыслового оборудования

  Формула расчета защитного эффекта. Состав исследуемых вод. Контроль скорости коррозии. Влияние магнитного поля на эффективность омагничивания воды. Анализ результатов лабораторного изучения влияния магнитной обработки воды на ее коррозионную активность.
  
  статья [100,8 K], добавлен 19.01.2013
  

• Расчет первой критической скорости вала

  Выбор конструкции ротора; определение опорных реакций вала: расчет изгибающих моментов на отдельных участках и среднего, построение эпюры. Определение радиуса кривизны участка и момента инерции. Расчет критической скорости и частоты вращения вала.
  
  контрольная работа [122,7 K], добавлен 24.05.2012
  

• Высокоскоростная обработка

  Значение высокоскоростной обработки (ВСО) в области машиностроения. Зависимость силы резания от скорости. Характерные черты и основные принципы ВСО. Режущий и вспомогательный инструменты для ВСО. Зависимость износа инструмента от биения и длины резания.
  
  реферат [231,4 K], добавлен 27.05.2012
  

• Защита нефтепромысловых трубопроводов от коррозии

  Анализ причин коррозии трубопроводов, происходящей как снаружи под воздействием почвенного электролита, так и внутри, вследствие примесей влаги, сероводорода и солей, содержащихся в транспортируемом углеводородном сырье. Способы электрохимической защиты.
  
  курсовая работа [4,7 M], добавлен 21.06.2010
  

• Особенности переработки мяса северных оленей

  Анализ необходимости строительства цехов по переработке оленины с наличием соответствующих технологий и оборудования для высококачественной переработке мяса и другой продукции. Пути снижения скорости износа рабочих органов перерабатывающего оборудования.
  
  статья [259,0 K], добавлен 24.08.2013
  

• Расчет объемного гидропривода

  Вычисление параметров гидродвигателя, насоса, гидроаппаратов, кондиционеров и трубопроводов. Выбор рабочей жидкости, определение ее расхода. Расчет потерь давления. Анализ скорости рабочих органов, мощности и теплового режима объемного гидропривода.
  
  курсовая работа [988,0 K], добавлен 16.12.2013
  

• Промышленные роботы и манипуляторы

  Определение степени свободы пространственного манипулятора промышленного робота. Расчет скорости вращения колес двухскоростной планетарной коробки передач. Вычисление скорости и ускорения коромысла рычажного механизма; составление векторного уравнения.
  
  контрольная работа [243,0 K], добавлен 01.05.2015
  

• Виды износа режущего инструмента

  Электропечь и описание производства стали в ней. Виды износа режущего инструмента и влияние на износ инструмента смазывающе-охлаждающей жидкости и других факторов. Процессы, протекающие при химико-термической обработки стали. Виды ХТО и их применение.
  
  контрольная работа [1,8 M], добавлен 13.01.2008
  

• Расчет безвибрационной скорости резания при токарной обработке

  Характеристики и свойства токарного станка. Расчетное значение скорости резания. Частота вращения шпинделя станка, характеристики его механизма подачи. Определение жесткости винта в осевом направлении. Расчет частоты собственных колебаний подсистемы.
  
  контрольная работа [376,2 K], добавлен 14.04.2011
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам