Проект процесса отпарки кислой воды

Размещено на http://www.allbest.ru/

Реферат

Пояснительная записка 23 с., 2 табл., 1 рис., 6 источников.

ОТПАРНАЯ КОЛОННА К-171; ТЕПЛООБМЕННИКИ Т-171/1,2,3; ТЕПЛООБМЕННИК Т-172; ТЕРМОСИФОННЫЙ РИБОЙЛЕР; НАСОС Н-171.

Цель проекта - разработка конструкции аппарата.

В данной работе выполнен проект процесса отпарки кислой воды, который заключается в очистке кислой воды от сероводорода и аммиака с получением отпаренной воды и кислого газа SWS.

В проекте выполнены основные технологические и механические расчёты, в результате которых определены конструктивные основные размеры аппарата. Выполнены необходимые расчёты на прочность.

В графической части курсовой работы:

- выполнен сборочный чертеж «Отпарная колонна К-171»,

- выполнен сборочный чертеж узла «Термосифонный рибойлер Т-172»;

- разработаны рабочие чертежи деталей узла.



Содержание

Введение

1. Описание конструкции объекта

2. Обзор модификаций объекта КП

3. Технологическте расчеты

4. Механические расчеты и расчеты на прочность

Заключение

Список использованных источников



Введение

Одной из важнейших отраслей промышленности является химическая и нефтехимическая промышленность. Этой отрасли народного хозяйства принадлежит ведущее положение в ускорении научно-технического прогресса, повышении эффективности общественного производства. Продукты химической и нефтехимической промышленности используются практически во всех отраслях народного хозяйства: в машиностроении, строительстве, сельском хозяйстве - и в быту. Кроме того, продукты химической отрасли оказываются незаменимыми и открывают огромные возможности для развития таких перспективных направлений науки и техники, как радиотехника, электроника, космическая промышленность.

Ускорение развития химической промышленности в нашей стране требует научного решения многочисленных и разнообразных проблем, связанных с проектированием, строительством и эксплуатацией химических заводов. Особое внимание должно быть уделено разработке новых высокоинтенсивных автоматизированных химических аппаратов и машин.

Химическая промышленность имеет огромные возможности как потребитель широчайшего ассортимента сырья. В качестве исходного сырья для получения химических продуктов могут быть использованы нефть и природный газ, уголь, сланец, торф, горнохимическое сырье, промышленные отходы, продукты растительного происхождения и прочие виды природных ресурсов.

Рассмотрим секцию отпарки кислой воды. Целью процесса отпарки кислой воды является очистка кислой воды от сероводорода и аммиака с получением отпаренной воды и кислого газа SWS.

В задачу данного курсового проекта входит расчет основных технологических и механических параметров аппарата.



1. Описание конструкции объекта

Сырьем секции отпарки является кислая вода, образующаяся в результате технологических процессов переработки углеводородного сырья на установке вакуумной перегонки мазута, висбрекинга гудрона, гидроконверсии вакуумного газойля, установки легкого гидрокрекинга, вакуумном блоке битумной установки, КУКК, УГОДТ, ГОБКК. Кислая вода содержит сероводород и аммиак.

Целью процесса отпарки кислой воды является очистка кислой воды от сероводорода и аммиака с получением отпаренной воды и кислого газа SWS.

Очистка кислой воды от сероводорода и аммиака производится в отпарной колонне, в которой, за счет многократно повторяющихся на тарелках процессов испарения и конденсации, пары сероводорода и аммиака конденсируются в верхней части колонны и выводятся из неё в виде кислого газа SWS. Очищенная от указанных примесей вода выводится из куба колонны.

Устройство отпарной колонны.

Отпарная колонна состоит из следующих секций:

§ секция верхнего циркуляционного орошения;

§ секция фракционирования;

§ секция отпарки.

Секция верхнего циркуляционного орошения предназначена для организации необходимого потока жидкости внутри колонны.

Секция фракционирования служит для более четкого выделения сероводорода и аммиака из паров воды.

Секция отпарки позволяет удалить из кислой воды, растворенные сероводород и аммиак.

В колонне К-171 (Секция отпарки кислой воды -1) установлены 28 высокоэффективных клапанных тарелок с фиксированными клапанами типа ProvalveTM (поставщик - фирма NortonChemikal Process Produkts Великобритания).

Секция верхенго циркуляционного орошения состоит из 3 тарелок диаметром 1600 мм, с межтарельчатым расстоянием 450 мм, из нержавеющей стали и укомплектованных 1 поддоном и 1 входной перегородкой для флегмы.

Секция фракционирования состоит из 5 тарелок диаметром 1600 мм с расстоянием между тарелок 400 мм, из нержавеющей стали 304, и укомплектованных 1 поддоном и 1 входной перегородкой.

Секция отпарки состоит из 20 тарелок диаметром 1600 мм с расстоянием между тарелок 600 мм, из нержавеющей стали 304, и укомплектованных 1 поддоном [1].

2. Обзор модификаций объекта КП

В отпарной колонне К-271 (Секция отпарки кислой воды - 2) установлены 40 высокоэффективных клапанных тарелок с фиксированными клапанами типа ProvalveTM (поставщик - фирма SAINT-GOBAIN NORPRO, Великобритания).

Секция верхнего циркуляционного орошения состоит из 4 типовых тарелок диаметром 1800 мм с межтарельчатым расстоянием 600 мм из нержавеющей стали, укомплектованных входной перегородкой для флегмы.

Секция фракционирования состоит из 5 типовых тарелок диаметром 1800 мм с межтарельчатым расстоянием 450 мм из нержавеющей стали.

Секция отпарки состоит из 31 тарелки диаметром 1800 мм с межтарельчатым расстоянием 450 мм из нержавеющей стали, укомплектованных одним поддоном[1].

3. Технологическте расчеты

Материальный баланс

Из характеристики сырья (см. табл.3.1) имеем, что в кислой воде содержится 1,12% мас. сероводорода и 0,63% аммиака. Количество кислой воды на МНПЗ позволяет загружать секцию расходом 36861кт/ч, а кислый газ на выходе из колонны имеет состав H2S = 40,6%, NH3 = 22,55%, Н2О = 36,85%.

Так как содержание Н2О в кислом газе составляет 1% от количества сырья, получаем:

1,12%(H2S) + 0,63%(NH3) + 1%(H2O) = 2,75% -- выход кислого газа

Общая формула материального баланса при установившемся режиме имеет вид:

F = D + W, где

F - масса сырья (кислая вода)

D - масса ректификата (кислый газ)

W - масса остатка (отпаренная вода)

В проценном отношении:

F = 100%

D = 2,75%

W = 100% - 2,75% = 97,25%

Имея расход сырья, рассчитаем расходы ректификата и остатка

D = (36861*2,75)\100 = 1015кг/ч кислого газа

W = (36861*97,25)\100 = 35846кг/ч отпаренной воды

Расчёт материального баланса по i-тому компоненту производится по формуле:

FXiF = DXiD + WXiW



Для Н2О

XiW = 35846кг/ч (т.к. в принципе, остаток - отпаренная вода)

XiD = (1015*36,85)\100 = 374кг\ч - расход Н2О с кислым газом

Следовательно содержание (в %) Н2О в сырье = 100% - (1,12%H2S + 0,63%NH3) = 98,25%, XiF = (36861*98,25)\100 = 36216кг/ч - расход Н2О с сырьём.

Аналогично рассчитываем содержание H2S и NH3 в сырье и кислом газе

Результаты вычислений сводим в таблицу 3.2

Табл. 3.2 Материальный баланс СОКВ

Приход	Кг/ч	%	Расход	Кг/ч	%
1. Кислая вода: - Н2О - H2S - NH3	36861 36216 413 232	100 98,25 1,12 0,63	Отпаренная вода 2. Кислый газ -- Н2О -- H2S -- NH3	35846 1015 374 412 229	97,25 2,75 36,85 40,6 22,55
Всего:	36861	100		36861	100

Примечание: Материальный баланс сделан без учёта уловленного нефтепродукта, т.к. его расход минимален, непостоянен и он сепарируется на входе на секцию, откачивается с установки и не участвует в процессе.

4. Механические расчеты и расчеты на прочность

Расчёт колонного оборудования

При увеличении загрузки в отпарной колонне необходимо произвести технологические расчёты клапанных тарелок и основной параметр который может влиять на работоспособность тарелок - это нагрузка тарелок по жидкости (отсутствие захлёбывания тарелок). Если расчёты по тарелкам окажутся удовлетворительными, то дальнейшие технологические расчёты колонны можно не производить.

Работоспособность наиболее нагруженной по газу и жидкости нижней тарелки отпарной колонны определяется необходимыми значениями следующих показателей:

- сопротивление тарелки потоку газа;

- скорость газа в отверстиях тарелки;

- отсутствие провала жидкости;

- высота слоя пены на тарелке;

- отсутствие захлебывания.

Сопротивление клапанной тарелки потоку газа (Па) рассчитаем по формуле:

P=2/3[(+0,5)ПОГ2/2+9,81Ж(h'+h'')+0,5P,

где - коэффициент сопротивления сухой тарелки;

ОГ - скорость газа в отверстии под клапаном, м/с;

h' - высота сливной перегородки, м;

h'' - подпор жидкости над сливной перегородкой, м;

P - сопротивление, связанное с действием сил поверхностного натяжения, Па.

При полностью открытых клапанах коэффициент сопротивления сухой тарелки равен =3,63 [2].

Скорость газа в отверстиях тарелки рассчитывается по формуле:

ОГ=G/(Пf),

где f -площадь сечения отверстий в тарелке, м2.

Размеры клапанных тарелок регламентированы ОСТ 26-02-1401-76 и ОСТ 26-02-1402-76, откуда для клапанной тарелки типа Б диаметром DT=1,6 м при доле живого сечения тарелки FЖ=0,169 м2/м2 найдем f=0,250 м2. Тогда

ОГ=1,22/(4,740,250)=1,03 м/с.

Высота сливной перегородки у клапанных тарелок может быть 0,030,04 м. Принимаем h'=0,03 м.

Подпор жидкости над сливной перегородкой определяется по формуле:

h''=0,0029(G/В)2/3,

где В=1,88 м - периметр слива.

Тогда

h''=0,0029(1,22/1,88)2/3=0,002 м.

Сопротивление, связанное с действием сил поверхностного натяжения жидкости равно:

P=4/dЭ

где - поверхностное натяжение жидкости =0,054 Н/м;

dЭ - эквивалентный гидравлический диаметр щели под клапанном dЭ=0,02 м.

Следовательно

P=40,054/0,02=10,8 Па.

Подставим в формулу числовые значения величин:

P=2/3[(3,63+0,5)4,741,032/2+9,81985(0,03+0,002)+0,510,8=487,5 Па.

Сопротивление клапанных тарелок находится в пределах 450800 Па.

Скорость газа в отверстиях тарелки. Рассмотрим условие открытия клапана на орошаемой жидкостью тарелке [2].

О>ОГ,

где О - cкорость газа (в м/с), определяемая по формуле:

О=32g(GК+GЖ)/(fКЛП),

где g=9,81 м/с2 - ускорение свободного падения;

GК=0,035 - масса стального клапана, кг;

GЖ - масса цилиндрического столбика жидкости над клапаном, кг;

fКЛ - площадь клапана, на которую действует давление газа, м2.

Массу цилиндрического столбика жидкости над клапаном можно подсчитать по формуле:

GЖ=dКЛ2(h'+h'')Ж/4,

где dКЛ=0,045 м - диаметр клапана.

Тогда

GЖ=3,140,0452(0,03+0,002)985/4=0,050 кг.

Принимаем, что площадь клапана, на которую действует давление газа, равно площади отверстия под клапаном:

fКЛ=3,140,0452/4=0,002 м2.



Тогда

О=329,81(0,035+0,097)/(0,0024,74)=5,6 м/с.

Такую скорость должен иметь поток газа в отверстии под клапаном, чтобы поднять клапан и столбик жидкости над ним. После поднятия клапана в отверстии установится скорость ОГ=1,03 м/с. Условие выполняется.

Отсутствие провала жидкости. У клапанных тарелок возможна утечка жидкости на нижележащие тарелки через отверстия под клапанами. Утечка жидкости (провал) снижает разделительную эффективность и поэтому необходимо рассчитать в отверстиях тарелки минимальную скорость газа, при которой его кинетическая энергия частично расходуется для обеспечения отсутствия провала жидкости. Для нормальной работы каждой тарелки абсорбера необходимо, чтобы фактическая скорость газа в отверстиях тарелки ОГ превышала О МИН.

Минимальная допустимая скорость газа в отверстиях клапанной тарелки рассчитывается по формуле:

0 МИН=(0,000253LV+Q)Ж/П,

где LV - удельная жидкостная нагрузка, м3/(мч); Q=0,06 - коэффициент, зависящий от длины пути жидкости.

Удельная жидкостная нагрузка

LV=3600L/(ЖВ).

LV=36007,58/(9851,88)=14,7 м3/(мч).

Тогда



0 МИН=(0,00025314,7+0,06)985/4,74=0,92 м/с.

Для нормальной работы тарелки необходимо 0Г0 МИН. В данном случае это условие выполняется (1,030,92).

Высота слоя пены на тарелке. Высота слоя пены hП над слоем светлой жидкости h0 рассчитывается по формуле:

hП=h0/k,

где k - относительная плотность пены (по отношению к плотности чистой жидкости).

Величину k найдем по формуле [3]:

k=1/(1+Fr),

где Fr - критерий Фруда, рассчитываемый по приведенной скорости газа.

Fr=ПР2/(gh0),

где ПР - приведенная скорость газа (скорость, отнесенная к рабочей площади тарелки FРАБ=1,21 м):

ПР=G/(ПFРАБ).

ПР=1,22/(4,741,21)=0,21 м/с.

Примем, что h0=0,04 м, тогда



Fr=0,212/(9,810,04)=0,11.

k=1/(1+0,11)=0,75.

hП=0,04/0,75=0,053 м.

Полученная высота пены является допустимой.

Отсутствие захлебывания. В результате переполнения переточного устройства тарелка может захлебнуться и нормальный переток жидкости с тарелки на тарелку будет нарушен. отпаренный вода орошение колонный

Отсутствие захлебывания определяется выполнением условия [2]:

hПЕР < hT+h',

где hПЕР - высота уровня вспененной жидкости в сливном устройстве, м;

hT - расстояние между тарелками, м.

hПЕР=hСВ+hП,

где hСВ - высота светлой жидкости в сливном устройстве, м;

hП - высота слоя пены в сливном устройстве (принимаем равной высоте пены на тарелке), м.

Высота светлой жидкости рассчитывается по уравнению [4]:

hСВ=(Р+РПЕР)/(gЖ)+h0+h,

где РПЕР - потеря давления жидкости при ее протекании через сливное устройство, Па;

h=0,007 м - градиент уровня жидкости на тарелке.



РПЕР=ЖuПЕР2/2,

где uПЕР - скорость жидкости в сечении между нижним обрезом сливной перегородки и тарелкой, м/с.

uПЕР=L/(2ЖsПЕР),

где sПЕР - площадь сечения между нижним обрезом сливной перегородки и тарелкой, м2.

sПЕР=bСЛа,

где bСЛ=0,62 м - длина линии слива;

а=0,08 м - зазор под сливной перегородкой.

sПЕР=0,620,08=0,0496 м2.

uПЕР=7,58/(29850,0496)=0,08 м/с.

РПЕР=3,639850,082/2=11,4 Па.

hСВ=(487,5+11,4)/(9,81985)+0,04+0,007=0,099 м.

hПЕР=0,099+0,053=0,152 м.

Подставим числовые значения в условие:

0,152<0,5+0,04=0,54.

Условие выполняется.

В результате расчета работоспособности наиболее нагруженной по газу и жидкости нижней тарелки отпарной колонны подтверждается правильность принятия диаметра аппарата равным 1,6 м.

Расчёт теплообменников Т-171/1,2,3

Для подогрева кислой воды на входе в колонну К-171 используется блок теплообменников Т-171/1, Т-171/2, Т-171/3. Подогрев осуществляется за счёт тепла отпаренной воды низа колонны К-171. Схема теплообменника приведена на рисунке 4.1

Рис. 4.1 Схема теплообмена

Исходные данные для расчёта:

Горячий теплоноситель (1)

расход: 35846 кг/ч

начальная температура: 126С

Холодный теплоноситель (2)

расход: 36861 кг/ч

начальная температура: 22,3С

конечная температура: 103,1С

Поверхность теплообмена 313 м2

Определяется температура горячего теплоносителя на выходе из блока теплообмена из уравнений теплового баланса, при этом индекс 1 присваивается горячему теплоносителю, а индекс 2 - холодному:

Q1 = G1 (g1 -- g2)

Q2 = G2 (g2 - g1)

где g1,2 - энтальпии теплоносителей при соответствующих температурах, определяемые по формуле:

I = T * CT

Т - температура теплоносителя (К)

C- теплоёмкость теплоносителя при данной температуре (кДж/кг*К).

Теплоёмкость теплоносителей определяется по [3]

Горячий теплоноситель:

С1 = 4,3094 кДж/кг*К ( t = 126C)

Холодный теплоноситель

С1 = 4,1868 кДж/кг*К ( t = 22,3C)

С2 = 4,2094 кДж/кг*К ( t = 103,1C)

Подставив данные и решив уравнение теплового баланса относительно энтальпии горячего теплоносителя на выходе из блока теплообмена получаем:

g2 = - G2 (g2 - g1)/ (g2 + g1)

g2=399*4,2094-36861(376,1*4,2094-295,4*4,1868)/35846 = 1362,9 кДж/кг

При средней теплоёмкости С2 = 4,18 кДж/кг*С данной энтальпии соответствует температура:

Т2 = g2/С2 ;



Т2 = 13629/4,18 = 326К = 53C

Определяется средний температурный напор:

горяч.

326

холод.

376,1 295,3

22,9К 30,7К

Тср = (Тб-Тм)/ln(Тб/Тм)

Тср = (30,7-22,9)/ln(30,7/22,9) = 26,6 К

Определяется тепловая нагрузка блока теплообменников Т-171/1, Т-171/2, Т-171/3

Q = G1 (g1 - g2)

Q = 35846*(4,3094-4,18*326) = 27,71*106 кДж/кг = 7697 кВт

Суммарная поверхность теплообмена рассчитывается по формуле:

F = Q/(K*Тср)

где К - коэффициент теплопередачи. По практическим данным принимаем К = 934 Вт/м2*К

F = 7697*103/(934*266) = 309,8 м2

По результатам расчётов делается вывод, что существующие теплообменники отвечают поставленным требованиям, при этом запас поверхности теплообмена составляет:

(Fф-Fр)/Fф*100% = (313-309,8)/309,8*100 = 1,03%

Расчёт теплообменника Т-172

Для создания горячей струи в нижней части колонны К-171 используется теплообменный аппарат (термосифонный рибойлер) Т-172. Подогрев воды низа колонны осуществляется за счёт тепла водяного пара.

Исходные данные для расчёта:

Горячий теплоноситель (1)

расход: 60000 кг/ч

начальная температура: 105С(378К)

конечная температура: 121С(394К)

Холодный теплоноситель (2)

начальная температура: 179С(452К)

конечная температура: 120С(393К)

Поверхность теплообмена 269 м2

Пар конденсируется при 120С(393К)

Определяется расход водяного пара из уравнения теплового баланса:

Q1 = G1 (g1 + r - g2)

Q2 = G2 (g2 - g1)

где g1,2 - энтальпии теплоносителей при соответствующих температурах.

r - теплота конденсации водяного пара.

Энтальпии водяного пара и кислой воды при соответствующих температурах, а также теплота конденсации определяется по [3]

Горячий теплоноситель.

g1 = 2779.2 кДж/кг (179С)



g2 = 502,54 кДж/кг (120С)

Энтальпия конденсата взята с учётом тепла конденсации:

Холодный теплоноситель.

g1 = 435,76 кДж/кг (105С)

g2 = 512,55 кДж/кг (121С)

Решая уравнение теплового баланса относительно расхода горячего теплоносителя получаем:

G1 = G2 (g2 - g1)/ g1 - g2

G1 = (60000*(512.55-435.76))/(2779,2-502,5) = 2024кг/ч

Определяется тепловая нагрузка теплообменника Т-172

Q = G1 (g1 - g2)

Q = 2024(2779,2-502,54) = 4,608*106 кДж/кг = 1280 кВт

Поверхность необходимая для теплообмена определяется по формуле:

F = Q/(K*Тср)

где Тср - средний температурный напор.

Определяется средний температурный напор:

горяч.

452

холод.

378 394

15 К 58 К 

Тср = (Тб-Тм)/ln(Тб/Тм)

Тср = (58-15)/ln(58/15) = 31,8 К

где К - коэффициент теплопередачи. По практическим данным принимаем К = 155 Вт/м2*К

F = 1280*103/(155*31,8) = 269,7 м2

Сравнивая полученную поверхность теплообмена с существующей (260м2) видим , что расчётная поверхность теплопередачи больше фактической на:

(Fр-Fф)/Fр*100% = (269-260)/260*100 = 3,5%

Следовательно, существующий теплообменник отвечает поставленным требованиям и допустим к работе.

Расчёт насоса

В данном курсовом проекте рассчитаем насос подачи кислой воды Н-171 в колонну К-171.

Расчёт насоса Н-171. При расчёте насоса примем во внимание изменение трубопроводов на выкиде насоса в связи с реконструкцией.

Выбор трубопровода. Для всасывающего и нагнетательного трубопровода примем одинаковою скорость течения воды, равную 2 м/с. тогда диаметр трубопровода рассчитаем по формуле:

d = Q/(*)

где Q - расход воды, м3/с;

- скорость воды в трубопроводе, м/с



d = 4*1.8*10-2/(3,14*2) = 0,107м

Выбираем стальную трубу наружным диаметром 108 мм, толщиной стенки 4 мм. Внутренний диаметр трубы d =100 мм. [5]. Фактическая скорость воды в трубе

= 4Q/(*d2)

= 4*1.8*10-2/(3,14*0.100) = 2.29м/с

Примем, что коррозия трубопровода незначительна.

Определение потерь на трение и местные сопротивления.

Re = d/

где - плотность жидкости

- динамическая вязкость

Re = 2,29*0,1*996/(1,005*10-3) = 226949

т.е. режим течения турбулентный. Примем абсолютную шероховатость равной

= 2*10-4 м

Тогда

е = /d = 2*10-4/0,1 = 0,002

Далее получим:

1/е = 500; 560/е = 280000; 10/е = 5000

5000 Re 280000

Таким образом, в трубопроводе имеет место смешанное трение, и расчёт следует проводить по формуле [6]:

= 0,11(е+68/Re)0,25

= 0,11(0,002+68/226949) 0,25 = 0,024

Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений.

Для всасывающей линии:

вход в трубу (принимаем с острыми краями): = 0,5

задвижки d = 100 мм, = 0,5; умножая на поправочный коэффициент k = 0,93

находим = 0,47

3) отводы: коэффициент А = 1, коэффициент В = 0,11; = 0,11

Сумма коэффициентов местных сопротивлений во всасывающей линии определяется по формуле [6]:

= 1+2+3

= 0,5+2*0,47+7*0,11 = 2,21

Потерянный напор во всасывающей линии находим, используя формулу [6]:

hп.вс. = (l/dэ+)*(2/2g)

hп.вс. = (0,024*(46/0,1)+2,21)*(2,292/(2*9,81)) = 3,58 м

Для нагнетательной линии после реконструкции:

выход из трубы (принимаем с острыми краями): = 1

задвижки d = 100 мм, = 0,5; умножая на поправочный коэффициент k = 0,93

находим = 0,47

отводы: коэффициент А = 1, коэффициент В = 0,11; = 0,11

теплообменник принимаем = 1,8

Сумма коэффициентов местных сопротивлений на нагнетательной линии определяется по формулам, используемым при расчёте местных сопротивлений на нагнетательной линии:

= 1+4*0,47+37*0,11 +3*1,8 = 12,35.

Потерянный напор во всасывающей линии находим, используя формулу:

hп.наг. = (0,024*(127/0,1)+12,35)*(2,292/(2*9,81)) = 11,56 м

Общие потери напора:

hп. = hп.вс. +hп.наг.

hп. = 3,58+11,56 = 15,14 м

Находим потребный напор насоса по формуле:

Н = (р2-р2)/(g)+Нг+Нп

Н = (0,15*106-0,1*106)/(996*9,81)+16+15,14 = 31,14 32 м. вод. ст.

Существующий насос имеет давление нагнетания 7,95 кгс/см2, или 79,5 м. вод. ст. т.е. данный насос, при изменении схемы окажется работоспособен.

Заключение

В графической части курсовой работы:

- выполнен сборочный чертеж «Отпарная колонна К-171»,

- выполнен сборочный чертеж узла «Термосифонный рибойлер Т-172»;

- разработаны рабочие чертежи деталей узла.

В пояснительной записке проекта рассмотрены вопросы:

- Описание конструкции объекта;

- Обзор модификаций объекта;

- Технологическте расчеты;

- Механические расчеты и расчеты на прочность.



Список использованных источников

1. Технологическая инструкция для оператора технологических установок НХП ЦТИ-10

2. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие для проектирования / Г. С. Борисов [и др.]; под общ. ред. Ю. И. Дытнерского - М.: Химия, 1991. - 496с.

3. Касаткин, А. Г. Основные процессы и аппараты химической технологии / А. Г. Касаткин. - М.: Химия, 1973. - 452с.

4. Павлов, К. Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии / К. Ф. Павлов, П. Г. Романков, А. А. Носков. - Л.: Химия, 1981. - 560с.

5. Шаповалов, Ю. Н. Машины и аппараты общехимического назначения : учеб. Пособие / Ю. Н. Шаповалов, В. С. Шейн. - Воронеж: ВГУ, 1981. -304с.

6. Машины и аппараты химических производств / А. Г. Бондарь [и др.]; под общ. ред. И. И. Чернобыльского. - М.: Машиностроение, 1975. - 457с.

Размещено на Allbest.ru

...