Поверочный тепловой расчет парового котла
Выбор и описание принятых к установке хвостовых поверхностей нагрева. Конструктивные характеристики котлоагрегата. Расчёт теплообмена в топочной камере. Обоснование температуры уходящих газов горелочных устройств и котельного агрегата.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 25.08.2019 |
Размер файла | 2,0 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
«МУРМАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Институт арктических технологий
Кафедра строительства, теплоэнергетики и транспорта
Расчетно-графическое задание
по дисциплине «Котельные установки и парогенераторы»
Поверочный тепловой расчет парового котла
Русавин А. О.
Мурманск 2018
ОГЛАВЛЕНИЕ
1. ОПИСАНИЕ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА
2. ОПИСАНИЕ ГОРЕЛОЧНЫХ УСТРОЙСТВ
3. ОБОСНОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ УХОДЯЩИХ ГАЗОВ
4. ВЫБОР И ОПИСАНИЕ ПРИНЯТЫХ К УСТАНОВКЕ ХВОСТОВЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА
5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОТЛОАГРЕГАТА
6. РАСЧЕТ ЭНТАЛЬПИЙ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ. ПОСТРОЕНИЕ I-t ДИАГРАММЫ
7. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС КОТЛА
8. РАСЧЁТ ТЕПЛООБМЕНА В ТОПОЧНОЙ КАМЕРЕ
9. РАСЧЁТ ТЕПЛООБМЕНА КОНВЕКТИВНОЙ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА
10. ОКОНЧАТЕЛЬНЫЙ ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС КОТЛА
11. КОНСТРУКТИВНАЯ СХЕМА котла
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
ОТВЕТЫ НА ТЕСТЫ
ЗАДАНИЕ НА РГЗ
Выполнить ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ стационарного парового котла в соответствии со следующими данными, приведёнными в таблицах 1 и 2.
Таблица 1 - Характеристика топлива
Мазут |
||||||||||
№ вар |
Марка |
Состав мазута, % |
||||||||
СГ |
НГ |
SГ |
OГ |
NГ |
AГ |
WР |
б |
|||
18 |
М40 |
86,47 |
11,01 |
1,90 |
0,32 |
0,30 |
0,08 |
1,0 |
1,10 |
Таблица 2 - Характеристика котла
Тип котла |
Паропроиз-водительность |
РК МПа (изб.) |
Пит. вода |
Воздух |
Топ-ливо |
ФИО студента |
х |
|||||
Dобщ кг/с |
Dпер кг/с |
Dн кг/с |
tпв єС |
t3эк єС |
tхв єС |
tгв єС |
||||||
ДЕ-16-14ГМ |
4,10 |
- |
4,10 |
1,4 |
100 |
145 |
25 |
160 |
Мазут |
Русавин А. О. |
Дата:___________. Руководитель проекта:_____________С.П. Пантилеев
1. ОПИСАНИЕ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА
Паровой котёл ДЕ-16-14ГМ - газомазутный вертикально-водотрубный с естественной циркуляцией типа Е (ДЕ), производительностью 16 тонн насыщенного пара (194°С) в час, используемого на технологические нужды промышленных предприятий, в системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Топочная камера котла ДЕ, исполненная в виде латинской «D», образована экранными трубами, размещается справа от конвективного пучка, оборудованного вертикальными трубами, развальцованными в верхнем и нижнем барабанах. Основными составными частями котла ДЕ-16-14ГМ являются: верхний, нижний барабаны и трубная система котла ДЕ, которая состоит из конвективного пучка, заднего, фронтового и бокового экранов, образующих топочную камеру котла ДЕ-16-14ГМ.
Диаметр верхнего и нижнего барабанов: 1000 мм. Расстояние между барабанами соответственно 1700 мм и 2750 мм. Для доступа внутрь барабанов в переднем и заднем днищах каждого из них имеются лазы с затворами (крышка лаза). Барабаны для котла с рабочим давлением 1,4 МПа (абс) изготавливаются из стали 16ГС или 09Г2С и имеют толщину стенки соответственно 13 мм.
Котёл ДЕ-16-14ГМ имеет двухступенчатую схему испарения. Во вторую ступень испарения вынесена задняя часть экранов топки и часть конвективного пучка, расположенная в зоне с более высокой температурой газов. Контуры второй ступени испарения имеют необогреваемую опускную систему.
Пароперегреватель вертикальный, дренируемый из двух рядов труб.
В качестве хвостовых поверхностей нагрева котлов применяются стальные БВЭС или чугунные ЭБ экономайзеры.
Паровой котел ДЕ-16-14ГМ оборудован системой очистки поверхностей нагрева с применением ГУВ (генератор ударных волн).
Неподвижными опорами котлов являются передние опоры нижнего барабана. Средняя и задние опоры нижнего барабана подвижные и имеют овальные отверстия для болтов, которыми крепятся к опорной раме на период транспортировки.
Котёл ДЕ-16-14ГМ снабжен двумя пружинными предохранительными клапанами 17с28нж, один из которых является контрольным. На котлах без пароперегревателя оба клапана устанавливаются на верхнем барабане котла и любой из них может быть выбран как контрольный. На котлах с пароперегревателем контрольным клапаном является клапан выходного коллектора перегревателя.
Номинальная паропроизводительность и параметры пара (соответствующие ГОСТ 3619-82) обеспечиваются при температуре питательной воды 100°С при сжигании топлив: природного газа с удельной теплотой сгорания 29300-36000 кДж/кг (7000-8600 ккал/м3) и мазута марок М40 и М100 по ГОСТ 10588-75.
Диапазон регулирования: 20-100% от номинальной паропроизводительности. Допускается кратковременная работа с нагрузкой 110%. Поддержание температуры перегрева у котлов с пароперегревателями обеспечивается в диапазоне нагрузок 70-100%.
Котёл ДЕ-16-14ГМ может работать в диапазоне давлений 0,7-1,4 МПа.
В котельных, предназначенных для производства насыщенного пара без предъявления жестких требований к его качеству, паропроизводительность котлов типа Е (ДЕ) при пониженном до 0,7 МПа давлении может быть принята такой же, как и при давлении 1,4 МПа.
Для котла ДЕ-16-14ГМ пропускная способность предохранительных клапанов 17с28нж соответствует номинальной производительности котла при давлении не ниже 0,8 МПа (абс).
Нормы качества питательной воды и пара должны соответствовать требованиям, регламентируемым правилами «Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору» России.
Солесодержание котловой воды в первой ступени испарения котлов без пароперегревателя должно быть не более 3000 мг/кг, для котлов с пароперегревателем - не более 2000 мг/кг. Солесодержание котловой воды второй ступени испарения должно быть не более 4500 мг/кг.
Средний срок службы котлов между капитальными ремонтами при числе часов использования установленной мощности 2500 ч/г - 3 года, средний срок службы до списания - не менее 20 лет.
Паровой котёл ДЕ-16-14ГМ может использоваться в качестве водогрейного.
Внешний вид котла ДЕ-16-14ГМ без обмуровки показан на рисунке 1.
Общая схема котла представлена на рисунке 2.
Рисунок 1. Внешний вид котла ДЕ-16-14ГМ без обмуровки
Рисунок 2. Общая схема котла ДЕ-16-14ГМ с обмуровкой и без обмуровки
2. ОПИСАНИЕ ГОРЕЛОЧНЫХ УСТРОЙСТВ
Газомазутная горелка ГМ-10 (см. рисунок 3) предназначена для раздельного сжигания жидкого и газообразного топлива и применяется на котлах типа Е (ДЕ). Число обозначает номинальную тепловую мощность горелки в Гкал/ч.
Выпускается горелка ГМ-10 правого направления вращения воздуха. Правым направлением горелки ГМ-10 считается направление вращения воздуха по часовой стрелке (правое - П) если смотреть на горелку с фронта котла.
Основными элементами горелки ГМ 10 являются: паромеханическая форсунка, газовая часть, лопаточный завихритель воздуха, опора.
Паромеханическая форсунка ГМ-10 служит для распыливания жидкого топлива и состоит из топливного ствола, паровой трубы, топливного завихрителя, парового завихрителя, распределительной шайбы, накидной гайки, корпуса, фланца, скобы и винта.
Топливный завихритель форсунки, паровой завихритель форсунки, распределительная шайба форсунки и накидная гайка форсунки образуют распыливающую головку форсунки. Паровой завихритель форсунки имеет тангенциальные каналы для закручивания парового потока, камеру завихрения и выходное отверстие.
Жидкое топливо и пар форсунки подаются в топливный и паровой каналы фланца и дальше в каналы в корпусе форсунки. Далее из корпуса жидкое топливо попадает в топливный ствол, а пар в кольцевой канал между наружной поверхностью топливного ствола и внутренней поверхностью паровой трубы.
В распыливающей головке паромеханической форсунки жидкое топливо через отверстия распределительной шайбы поступает в кольцевой канал топливного завихрителя и далее, по тангенциальным каналам, попадает в камеру завихрения, приобретая поступательно-вращательное движение. Выходя из сопла топливного завихрителя в виде пленки, жидкое топливо распадается на мелкие капли, образуя конус распыла. Пар, выходя закрученным потоком из завихрителя форсунки участвует в процессе распыливания топлива. Направление закручивания топлива, пара и воздуха предусмотрено в одну сторону.
Рабочей поверхностью распределительной шайбы форсунки ГМ-10 является поверхность, к которой примыкает топливный завихритель. Необходимая плотность прилегания между топливным завихрителем, паровым завихрителем и распределительной шайбой достигается за счёт высокой четкости обработки, прилегающих поверхностей деталей форсунки ГМ-10.
Топливный завихритель, паровой завихритель и распределительная шайба форсунки ГМ-10 для увеличения износостойкости изготавливаются из стали ХВГ с последующей термообработкой.
Регулировать глубину вхождения форсунки ГМ-10 относительно воздушного завихрителя и менять угол относительно оси горелки ГМ-10 или топки котла ДЕ при проведении пусконаладочных работ позволяет крепление фланца.
На фронтальной плоскости горелки ГМ-10 имеются газоподводящий патрубок и патрубки для установки запально-защитного устройства и фотодатчика. Газовая часть горелки ГМ-10 представляет собой устройство, состоящее из газового кольцевого коллектора с газовыводящими отверстиями и подводящей трубы. Кольцевой коллектор горелки ГМ-10 в сечении имеет прямоугольную форму. К торцу газового коллектора присоединен обтекатель для плавного входа воздуха в воздухо-направляющее устройство (ВНУ).
Внутри газового коллектора горелки ГМ-10 приварена разделительная обечайка, позволяющая равномерно распределять газ по коллектору при наличии одной газоподводящей трубы и сравнительно высокой скорости газа на входе в коллектор. Газовыводящие отверстия в коллекторе расположены в один ряд. Расположение газовых отверстий рассчитаны с учётом оптимального поступления газовых струй в воздушный поток.
Завихритель лапаточный правого или левого вращения воздушного потока горелки ГМ-10 является одним из основных узлов в проточной части ВНУ горелки. Лапаточный завихритель горелки ГМ-10 состоит из профильных лопаток, внутренней и внешней обечаек. Профильные лопатки позволяют уменьшить аэродинамическое сопротивление, создаваемое в ВНУ.
Стальная сварная опора виде кольца с цилиндрическими выступами с обеих сторон предназначена для крепления горелки к фронту котла.
Горелка ГМ-10 является вихревой - практически все количество воздуха проходит через осевой завихритель.
Таблица 3 - Технические характеристики горелки ГМ-10
Наименование показателя |
Значение |
|
Номинальная тепловая мощность, МВт (Гкал/ч) |
11,63 (10,02) |
|
Коэффициент рабочего регулирования по тепловой мощности |
5 |
|
Номинальное давление газа перед горелкой, кПа (кгс/см2) |
25±6 (2500±600) |
|
Номинальное давление мазута перед горелкой, Мпа (кгс/см2) |
1,8±0,4 (18±4) |
|
Номинальный расход газа, м3/ч |
1170 |
|
Номинальный расход мазута, кг/ч |
1040 |
|
Аэродинамическое сопротивление горелки при tВ=30°С, кПА (кгс/см2) |
1,1 (110) |
|
Коэффициент избытка воздуха за топкой при сжигании мазута (газа) |
1,1 (1,05) |
|
Давление пара на распыливание, Мпа (кгс/см2) |
0,1-0,2 (1-2) |
|
Удельный расход пара на распыливание, кг/кг, не более |
0,05 |
|
Габаритные размеры (LxBxH), мм |
805 x 885 x 885 |
|
Масса, кг |
145 |
|
Применяемость к котлам |
ДЕ-16, ДЕВ-16 |
Рисунок 3. Газомазутная горелка типа ГМ-10
3. ОБОСНОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ УХОДЯЩИХ ГАЗОВ
Потери теплоты с уходящими газами обусловлены тем, что температура продуктов сгорания, покидающих котлоагрегат, значительно выше температуры атмосферного воздуха. Потери теплоты с уходящими газами являются наибольшими из всех потерь теплоты и зависят от вида сжигаемого топлива, нагрузки котлоагрегата, температуры и объема уходящих газов, температуры воздуха, забираемого дутьевым вентилятором. Для снижения потерь теплоты с уходящими газами следует стремиться к уменьшению их объема и температуры. Однако, объём уходящих газов не может быть меньше теоретического, а температура ниже температуры точки росы, во избежание конденсата водяных паров и продуктов сгорания. Температура, при которой водяные пары в продуктах сгорания, находясь в агрегатном парциальном давлении, начинают конденсироваться, называется точкой росы.
Выбор температуры уходящих газов производится на основании технико-экономического расчёта по условию оптимального использования топлива и расхода металла на хвостовые поверхности нагрева. Во избежание низкотемпературной коррозии при температурах металла ниже температуры точки росы приходится выбирать повышенные температуры уходящих газов по сравнению с экономической выгодой или принимать специальные меры по защите воздухоподогревателя. Температуру металлической стенки следует принимать на 10°С выше температуры точки росы.
Для парогенераторов низкого давления с хвостовыми поверхностями нагрева температуру уходящих газов следует принимать в зависимости от топлива, используемого в котлоагрегате. При сжигании жидкого топлива (мазут М40) температуру уходящих газов принимаем равной 180°С.
4. ВЫБОР И ОПИСАНИЕ ПРИНЯТЫХ К УСТАНОВКЕ ХВОСТОВЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА
В производственно-отопительных котельных устанавливаются котлоагрегаты производительностью от 2,5 до 25 т/ч. Для получения этого количества пара в топках сжигается сравнительно небольшое количество топлива и образуется небольшое количество дымовых газов. Теплота, уносимая этими газами, недостаточна для подогрева воды в водяном экономайзере и воздуха в воздухоподогревателе одновременно. Поэтому котлы типа ДЕ-16-14ГМ оборудуются только одной поверхностью нагрева. В нашем случае, с учётом вида сжигаемого топлива (мазут), более экономично в хвостовой части установить водяной экономайзер, чтобы предотвратить низкотемпературную коррозию труб поверхностей нагрева котлоагрегата.
Водяной экономайзер
Экономайзер благодаря применению труб небольшого размера является недорогой и компактной поверхностью нагрева, в которой эффективно используется теплота уходящих газов. Водяной экономайзер воспринимает до 18% общего количества теплоты. Гидравлическое сопротивление водяного экономайзера по расчёту для парогенераторов среднего давления не должно превышать 8% рабочего давления в барабане.
В зависимости от материала, из которого изготовлен водяной экономайзер, их разделяют на чугунные и стальные. При подогреве воды в чугунных экономайзерах вода не доводится до кипения по избежание гидравлических ударов, приводящих к разрыву труб. Нагрев воды производится в чугунных экономайзерах на 20 °С, а в стальных - на 40 °С ниже температуры кипения. В качестве хвостовых поверхностей нагрева котла ДЕ-16-14ГМ применяют стальные экономайзеры типа БВЭС или чугунные типа ЭБ. Воспользуемся чугунным экономайзером ЭБ-1-330И.
Рисунок 4. Общий вид экономайзера ЭБ-1-330И
Чугунный экономайзер ЭБ-1-330И (рисунок 4) служит для подогрева питательной воды в паровых и водогрейных котлах с рабочим давлением до 2,4 МПа и производительностью от 2,5 до 25 т/ч.
Водяной чугунный блочный экономайзер ЭБ-1-330И представляет собой трубчатый теплообменник, в котором питательная вода перед поступлением в котел подогревается до температуры 30 - 40 °С ниже температуры кипения, чтобы предотвратить парообразование и гидравлические удары внутри него. Подогрев происходит за счет теплоты уходящих газов, тем самым повышая КПД котельного агрегата.
Экономайзер ЭБ-1-330И состоит из пакетов труб с оребрением, соединенных между собой и заключенных в каркас с теплоизоляционной обшивкой. Движение питательной воды в трубах, составляющих общую поверхность нагрева, - навстречу потоку дымовых газов. Применение чугуна в поверхностях нагрева и соединительных деталях значительно увеличивает срок службы по сравнению со стальными экономайзерами.
Технические характеристики экономайзера ЭБ-1-330И приведены в таблице 4.
Таблица 4 - Технические характеристики экономайзера ЭБ-1-330И
Наименование |
Значение |
|
Площадь поверхности нагрева, м2 |
330,4 |
|
Количество колонок |
1 |
|
Водяной объём, м3 |
0,67 |
|
Номинальный расход воды (расчётный), т/ч |
17,6 |
|
Длина труб, м |
2,0 |
|
Количество рядов по горизонтали, шт |
7 |
|
Количество рядов по вертикали, шт |
15 |
|
Рабочее давление, МПа (кгс/см2) |
2,5 (25) |
|
Гибравлическое сопротивление, МПа (кгс/см2), не более |
0,2 (2) |
|
Аэродинамическое сопротивление, МПа (мм.вод.ст.), не более |
343 (35) |
|
Температура воды на входе (мин), °С |
100 |
|
Температура воды на выходе (мин), °С |
140 |
|
Применяемость к котлам |
ДЕ-16-14 / КЕ-10 / ДКВр-10-13 |
|
Габаритные размеры (без короба и присоединительные коллекторов с арматурой) длина L x ширина B x высота H, мм |
3125 (4100) х 1330 х 3645 |
|
Масса, кг |
11100 |
5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОТЛОАГРЕГАТА
Конструктивные характеристика парового котла ДЕ-16-14ГМ приведены в таблице 5.
Таблица 5 - Технические характеристики котла ДЕ-16-14ГМ
№ п/п |
Наименование показателя |
Значение |
|
1 |
Номер чертежа компоновки |
00.8022.520 |
|
2 |
Тип котла |
Паровой |
|
3 |
Вид расчётного топлива |
Газ, жидкое топливо |
|
4 |
Паропроизводительность, т/ч |
16,0 |
|
5 |
Рабочее (избыточное) давление теплоносителя на выходе, МПа (кгс/см2) |
1,4 (14,0) |
|
6 |
Температура пара на выходе, єC |
Насыщенный, 194 |
|
7 |
Температура питательной воды, єC |
100 |
|
8 |
Расчётный КПД (газ), % |
93,1 |
|
9 |
Расчётный КПД (жидкое топливо), % |
90,18 |
|
10 |
Расход расчётного топлива (газ), м3/ч |
1141 |
|
11 |
Расход расчётного топлива (жидкое топливо), м3/ч |
1088 |
|
12 |
Габариты транспортабельного блока, LxBxH, мм |
7180х3030х4032 |
|
13 |
Габариты компоновки, LxBxH, мм |
8655х5240х6072 |
|
14 |
Масса котла без топки (траспортабельного блока котла), кг |
19130 |
|
15 |
Масса котла без топки (в объёме заводской поставки), кг |
20750 |
6. РАСЧЕТ ЭНТАЛЬПИЙ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ. ПОСТРОЕНИЕ I-t ДИАГРАММЫ
Проводим пересчёт элементов топлива в рабочую массу и заносим полученные данные в таблицу 6.
Таблица 6 - Состав топлива по горючей и рабочей массам
Масса |
С, % |
H, % |
S, % |
O, % |
N, % |
A, % |
|
Горючая |
86,47 |
11,01 |
1,90 |
0,32 |
0,30 |
0,08 |
|
Рабочая |
85,54 |
10,89 |
1,88 |
0,32 |
0,30 |
0,0792 |
Определяем объёмы газов, объёмные доли трёхатомных газов и водяных паров, парциальное давление трёхатомных газов и водяных паров по отдельности и вместе и сводим в таблицу 7.
Таблица 7 - Объём продуктов сгорания и других параметров при сжигании топлива (мазут М40)
Наименование объёмов воздуха, продуктов сгорания и величины |
Обозна-чение |
Единица измере-ния |
Расчётная формула и расчёт |
|
Объём углекислого газа |
нм3/кг |
|||
Объём сернистого ангидрида |
нм3/кг |
|||
Объём трёхатомных газов |
нм3/кг |
|||
Теоретический объём сухого воздуха |
нм3/кг |
|||
Действительный объём сухого воздуха |
нм3/кг |
|||
Теоретический объём азота |
нм3/кг |
|||
Действительный объём азота |
нм3/кг |
|||
Объём кислорода в продуктах сгорания |
нм3/кг |
|||
Теоретический объём водяных паров |
нм3/кг |
|||
Действительный объём водяных паров |
нм3/кг |
|||
Избыточный объём воздуха |
?V0=Vизб |
нм3/кг |
||
Теоретический объём продуктов сгорания |
нм3/кг |
|||
Полный объём продуктов сгорания |
нм3/кг |
|||
Объёмная доля сухих трёхатомных газов в продуктах сгорания |
- |
|||
Объёмная доля водяных паров в продуктах сгорания |
- |
|||
Объёмная доля трёхатомных газов в продуктах сгорания |
- |
|||
Парциальное давление трёхатомных газов в топке |
МПа |
|||
Парциальное давление водяных паров в топке |
МПа |
|||
Парциальное давление трёхатомных газов и водяных паров в топке |
МПа |
Производим вычисление энтальпии продуктов сгорания для каждой температуры tг при б = 1,1 и сводим результаты в таблицу 8.
Таблица 8 - Вычисление энтальпии продуктов сгорания при соответствующих температурах
tг |
VRO?·cCO? |
V0N?·сN? |
V0H?O· сH?O |
I0г |
V0·cвл |
I0в |
б-1 |
(б-1)·I0в |
Iг |
|
°C |
- |
|||||||||
0 |
2,573 |
10,780 |
2,078 |
0 |
13,894 |
0 |
0,1 |
0 |
0 |
|
200 |
2,875 |
10,822 |
2,117 |
3163 |
14,031 |
2806 |
0,1 |
281 |
3443 |
|
400 |
3,104 |
10,964 |
2,178 |
6498 |
14,274 |
5710 |
0,1 |
571 |
7069 |
|
600 |
3,284 |
11,164 |
2,245 |
10016 |
14,569 |
8741 |
0,1 |
874 |
10890 |
|
800 |
3,429 |
11,388 |
2,320 |
13710 |
14,875 |
11900 |
0,1 |
1190 |
14900 |
|
1000 |
3,545 |
11,588 |
2,395 |
17528 |
15,149 |
15149 |
0,1 |
1515 |
19043 |
|
1200 |
3,641 |
11,780 |
2,470 |
21470 |
15,402 |
18482 |
0,1 |
1848 |
23318 |
|
1400 |
3,722 |
11,947 |
2,543 |
25495 |
15,634 |
21887 |
0,1 |
2189 |
27684 |
|
1600 |
3,789 |
12,097 |
2,610 |
29593 |
15,824 |
25318 |
0,1 |
2532 |
32124 |
|
1800 |
3,847 |
12,230 |
2,672 |
33748 |
15,992 |
28786 |
0,1 |
2879 |
36627 |
|
2000 |
3,897 |
12,347 |
2,729 |
37945 |
16,150 |
32301 |
0,1 |
3230 |
41175 |
|
2200 |
3,939 |
12,455 |
2,782 |
42186 |
16,298 |
35855 |
0,1 |
3586 |
45772 |
По данным таблицы 8 строим диаграмму Iг - tг (рисунок 5).
Рисунок 5. График энтальпии и температуры для мазута М40
7. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС КОТЛА
Тепловой баланс котельного агрегата - это распределение тепла израсходованного топлива на полезно использованное тепло Q1 и на тепловые потери Q2, Q3, Q4, Q5, Q6. По исходным данным проводим расчёт теплового баланса в таблице 9.
Таблица 9 - Предварительный тепловой баланс котла
№ |
Наименование |
Обоз-наче-ние |
Ед. измер. |
Расчётная формула или способ определения |
Результат |
||
1 |
Низшая теплота сгорания |
Жидкое топливо |
МДж/кг |
37,90955 |
|||
кДж/кг |
37909,55 |
||||||
2 |
Коэффициент полезного действия |
% |
Принимаем по прототипу, таблица 5 |
90,18 |
|||
3 |
Потери тепла |
От химической неполноты сгорания |
% |
По прототипу принимается |
0,5 |
||
От механического недожёга |
% |
Принимаем из-за отсутствия |
- |
||||
В окружающую среду |
% |
По прототипу принимается |
2,58 |
||||
С очаговыми остатками |
% |
Принимаем из-за отсутствия |
- |
||||
С уходящими газами |
% |
6,74 |
|||||
4 |
Коэффициент избытка воздуха |
- |
По заданию |
1,1 |
|||
5 |
Темпера-тура воздуха |
Холод-ного |
°C |
По заданию |
25 |
||
Горячего |
°C |
По заданию |
160 |
||||
6 |
Средние изобарные объёмные тепло-ёмкости влажного воздуха |
Холод-ного |
кДж/кг |
По таблицам состояния воздуха для температуры tхв |
1,320 |
||
Горячего |
кДж/кг |
По таблицам состояния воздуха для температуры tгв |
1,328 |
||||
7 |
Количество тепла, вносимого в топку с воздухом |
Холод-ным |
кДж/кг |
(из табл. 7) |
388,80 |
||
Горячим |
кДж/кг |
(из табл. 7) |
2503,38 |
||||
8 |
Количество тепла, переданное в воздухоподогревателе (внешний подогрев) |
кДж/кг |
2114,58 |
||||
9 |
Температура топлива, поступающего в топку |
°C |
Принимается по произв. показателям |
90 |
|||
10 |
Теплоёмкость сухой массы топлива |
кДж/кг·гр |
Не применяется для данного вида топлива |
- |
|||
11 |
Теплоёмкость рабочей массы топлива |
кДж/кг·гр |
1,965 |
||||
12 |
Теплота, вносимая в топку с теплом |
кДж/кг |
176,85 |
||||
13 |
Теплота, вносимая в топку при паровом распыливании жидкого топлива |
кДж/кг |
Принимаем из-за отсутствия |
0 |
|||
14 |
Располагаемая теплота топлива |
кДж/кг |
40200,98 |
||||
15 |
Энтальпия уходящих газов |
кДж/кг |
3098,3 |
||||
16 |
Температура уходящих газов |
°C |
По диаграмме (рисунок) |
180 |
|||
17 |
Количество пара, вырабаты-ваемого котлом |
Перегре-того |
кг/с |
По заданию |
0 |
||
Влаж-ного |
кг/с |
По заданию |
4,10 |
||||
18 |
Степень сухости пара |
x |
- |
Принимаем для данного типа котла |
0,95 |
||
19 |
Энтальпия сухого насыщенного пара |
i" |
кДж/кг |
Из таблицы водяного пара или по S-i диаграмме для давления 1,4 МПа |
2788,9 |
||
20 |
Скрытая теплота парообразования |
r |
кДж/кг |
Из таблицы водяного пара для давления 1,4 МПа |
1958,8 |
||
21 |
Энтальпия влажного пара |
ix |
кДж/кг |
2691 |
|||
22 |
Температура питательной воды |
°C |
По заданию |
100 |
|||
23 |
Энтальпия питательной воды |
кДж/кг |
По таблицам воды и водяного пара |
420,07 |
|||
24 |
Секундный расход топлива |
кг/с |
0,257 |
8. РАСЧЁТ ТЕПЛООБМЕНА В ТОПОЧНОЙ КАМЕРЕ
Расчёт теплообмена в топочной камере производим в таблице 10.
Таблица 10 - расчёт теплообмена в топке котла ДЕ-16-14ГМ.
№ п/п |
Наименование |
Обоз-наче-ние |
Ед. изме- рения |
Формула или способ определения |
Результат |
|
1 |
Расчётный расход топлива |
кг/с |
См. табл. 9 |
0,257 |
||
2 |
Располагаемая теплота топлива |
кДж/кг |
См. табл. 9 |
40200,98 |
||
3 |
Лучевоспринимающая поверхность нагрева |
м2 |
Принимаем согласно [1, стр. 21, табл. 8] |
48,13 |
||
4 |
Площадь стен, ограничивающих топочный объём |
м2 |
Принимаем согласно [1, стр. 21, табл. 8] |
51,84 |
||
5 |
Объём топки |
м3 |
Принимаем согласно [1, стр. 21, табл. 8] |
22,5 |
||
6 |
Степень экранированности топки |
ш |
- |
0,928 |
||
7 |
Коэффициент сохранения теплоты |
ц |
- |
при |
0,9742 |
|
8 |
Эффективная толщина излучающего слоя |
S |
м |
1,5625 |
||
9 |
Адиабатическая (теоретическая) энтальпия продуктов сгорания |
кДж/кг |
38274,20 |
|||
10 |
Адиабатическая (теоретическая) температура газов |
°С |
Интерполяция по табл. 8 |
1872,44 |
||
К |
2145,44 |
|||||
11 |
Температура газов на выходе из топки |
°С |
Принимаем по прототипу для мазута 1000…1200 |
1080 |
||
К |
1353 |
|||||
12 |
Энтальпия газов на выходе из топки |
кДж/кг |
Интерполяция по табл. 8 |
20753 |
||
13 |
Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания |
22,110 |
||||
14 |
Условный коэффициент загрязнения поверхности нагрева |
ж |
- |
Принимаем согласно [1, стр. 62, табл. 26] |
0,55 |
|
15 |
Тепловое напряжение топочного объёма |
кВт/м3 |
459,185 |
|||
16 |
Коэффициент тепловой эффективности |
- |
ш·ж |
0,5104 |
||
17 |
Объёмная доля водяных паров в продуктах сгорания |
- |
(См. табл. 7) |
0,114 |
||
18 |
Суммарная доля трёхатомных газов в продуктах сгорания |
- |
(См. табл. 7) |
0,244 |
||
19 |
Суммарное парциальное давление трёхатомных газов |
МПа |
(См. табл. 7) |
0,024 |
||
20 |
Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами |
7,355 |
||||
21 |
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами |
3,531 |
||||
22 |
Коэффициент ослабления лучей светящейся частью пламени |
5,32562 |
||||
23 |
Степень черноты светящейся части факела |
- |
0,564878 |
|||
24 |
Степень черноты газовой части факела |
- |
0,244526 |
|||
25 |
Коэффициент |
m |
- |
Принимаем для Qv = 459,185 кДж/м3 |
0,6 |
|
26 |
Эффективная степень черноты факела |
- |
0,43674 |
|||
27 |
Степень черноты топки при камерном сжигании топлива |
- |
0,60304 |
|||
28 |
Величина относитель-ного положения мак-симума температур |
- |
0,584 |
|||
29 |
Параметр, характеризующий распределение температур по высоте топки |
M |
- |
При сжигании газа и мазута: |
0,4232 |
|
30 |
Расчётная температура газов за топкой |
K |
1371,77 |
|||
°С |
1098,77 |
|||||
31 |
Температура за топкой по предва-рительному балансу |
°С |
См. выше в табл. 10 |
1080 |
||
32 |
Расхождение температур |
°С |
18,77 |
|||
33 |
Энтальпия газов за топкой |
кДж/кг |
Интерполяция по табл. 8 |
21154,21 |
||
34 |
Количество тепла, переданное в топке |
кВт |
4286,32 |
|||
35 |
Коэффициент прямой отдачи |
м |
% |
44,73 |
||
36 |
Действительное тепловое напряжение топочного объёма |
- |
190,5 |
9. РАСЧЁТ ТЕПЛООБМЕНА КОНВЕКТИВНОЙ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА
котельный агрегат горелочный температура
Расчёт теплообмена в конвективных испарительных поверхностях нагрева котла производим в таблице 11.
Таблица 11 - расчёт теплообмена конвективной поверхности нагрева котла.
№ п/п |
Наименование величины |
Обоз- наче- ние |
Ед. изме- рения |
Расчётная формула |
Числовое значение |
||
1 пучок |
2 пучок |
||||||
1 |
Температура газов перед рассматрива-емым газоходом |
t1 |
°C |
Из расчёта предыдущего газохода |
1098,77 |
498,2 |
|
2 |
Энтальпия газов перед газоходом |
I1 |
кДж/кг |
По I-t диаграмме (табл. 8) по t1 |
21154,21 |
8945,11 |
|
3 |
Коэффициент сохранения тепла |
ц |
кДж/м3 |
0,9742 |
0,9742 |
||
4 |
Температура газов на выходе из газохода |
°C |
Принимаются два значения |
400 600 |
300 400 |
||
5 |
Энтальпия газов на выходе из газохода |
кДж/кг |
По I-t диаграмме (табл. 8) по |
7069 10890 |
5256 7069 |
||
6 |
Расход топлива |
B |
кг/с |
См. предварительный тепловой баланс |
0,257 |
0,257 |
|
7 |
Количество теплоты, отданное газами в пучке |
кВт |
3526,51 2569,84 |
923,64 469,72 |
|||
8 |
Наружный диаметр труб |
dн |
м |
По чертежу |
0,051 |
0,051 |
|
9 |
Число рядов труб |
z2 |
шт |
По чертежу |
61 |
61 |
|
10 |
Число труб в одном ряду |
z1 |
шт |
По чертежу |
6 |
4 |
|
11 |
Шаг труб: - поперечный - продольный |
S1 S2 |
м |
По чертежу По чертежу |
0,110 0,110 |
0,110 0,110 |
|
12 |
Средняя длина труб в газоходе: - установленная - активная |
lуст lакт |
м |
По чертежу По чертежу |
2,530 1,596 |
2,530 1,596 |
|
13 |
Коэффициент омывания |
щ |
0,63 |
0,63 |
|||
14 |
Активно омываемая поверхность нагрева |
Hакт |
м2 |
93,6 |
62,4 |
||
15 |
Относительные шаги труб: - продольный - поперечный |
у2 у1 |
S2/d S1/d |
2,157 2,157 |
2,157 2,157 |
||
16 |
Площадь живого сечения для прохода газов |
Fж |
м2 |
Вычисляется с учётом данных чертежа |
0,794 |
0,630 |
|
17 |
Эффективная толщина излучаю-щего слоя газа |
Sэф |
м |
0,226 |
0,226 |
||
18 |
Температура кипения воды при рабочем давлении |
ts |
°C |
Из таблиц водяного пара при рабочем давлении (Эстеркин, табл. 6.1) |
195,05 |
195,05 |
|
19 |
Средняя температура газового потока |
°C |
749,4 849,4 |
399,1 449,1 |
|||
20 |
Средний расход газов |
м3/с |
11,920 13,086 |
7,836 8,419 |
|||
21 |
Средняя скорость газов |
м/с |
15,013 16,481 |
12,438 13,363 |
|||
22 |
Коэффициент тепловой эффективности |
ш |
Принимается исходя из рода топлива |
0,6 |
0,6 |
||
23 |
Средняя температура загрязнённой стенки |
tз |
°C |
255,05 |
255,05 |
||
24 |
Поправочные коэффициенты для определения бК - коэффициент теплоотдачи, определяемый по номограмме |
бн |
По номограмме в зависимости от характера омывания и строения пучка |
88 94 |
77 82 |
||
- поправка на число рядов труб по ходу продуктов сгорания |
Cz |
По номограмме в зависимости от строения пучка |
1 1 |
1 1 |
|||
- поправка на компоновку пучка |
Cs |
По номограмме в зависимости от строения пучка |
1 1 |
1 1 |
|||
- коэффициент, учитывающий влияние изменения физических параметров потока |
Cф |
По номограмме в зависимости от характера омывания пучка |
0,99 0,98 |
1,07 1,06 |
|||
25 |
Коэффициент теплоотдачи конвекцией |
87,12 92,12 |
82,39 86,92 |
||||
26 |
Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами |
kг |
25,088 23,595 |
30,318 29,572 |
|||
27 |
Общий коэффициент ослабления лучей топочной средой |
K |
6,122 5,757 |
7,398 7,216 |
|||
28 |
Давление в газоходе |
P |
МПа |
Для данного котла |
0,1 |
0,1 |
|
29 |
Суммарная сила поглощения незапыленного газового потока |
0,138 0,130 |
0,167 0,163 |
||||
30 |
Степень черноты незапыленного газового потока |
a |
0,129 0,122 |
0,154 0,150 |
|||
31 |
Коэффициент тепло-отдачи излучением для незапыленного газового потока |
13,906 16,305 |
6,801 7,712 |
||||
32 |
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
95,975 103,004 |
84,731 89,900 |
||||
33 |
Коэффициент теплопередачи |
57,585 61,802 |
50,839 53,940 |
||||
34 |
Средний температурный напор |
Дtср |
°C |
470,95 621,32 |
186,85 250,85 |
||
35 |
Тепловосприятие поверхности нагрева конвективного пучка |
кВт |
2538,40 3594,13 |
592,75 844,32 |
|||
36 |
Температура газов за пучком |
t2 |
°C |
Графическая интерполяция, рис. 6, 7 |
498,2 |
346,9 |
|
37 |
Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева |
Qк |
кВт |
Графическая интерполяция, рис. 6, 7 |
3056,77 |
710,74 |
|
38 |
Энтальпия газов за пучком |
I2 |
кДж/кг |
По I-t диаграмме (табл. 8) по t2 |
8945,11 |
6106,30 |
|
39 |
Энтальпия питательной воды |
iпв |
кДж/кг |
По таблицам воды и водяного пара |
420,07 |
420,07 |
|
40 |
Энтальпия влажного пара |
ix |
кДж/кг |
По таблице водяного пара |
2691 |
2691 |
|
41 |
Количество пара, вырабатываемое в рассматриваемой конвективной поверхности |
Dк |
кг/с |
1,35 |
0,31 |
Рисунок 6. Зависимости количества теплоты, отданного газами в пучке, и тепловосприятия поверхности нагрева конвективного пучка от температуры для первого пучка
Рисунок 7. Зависимости количества теплоты, отданного га...
Подобные документы
Тепловой расчет и компоновка парового котла ПК-14. Выбор топлива, расчет его теплосодержания и продуктов сгорания. Определение тепловых потерь и коэффициента полезного действия котла. Расчет топочной камеры, конвективных и хвостовых поверхностей нагрева.
курсовая работа [751,1 K], добавлен 28.09.2013Техническая характеристика и схема котла ДКВР-4-13. Определение энтальпий воздуха, продуктов сгорания и построение i-t диаграммы. Расчет теплообмена в топочной камере и в конвективной испарительной поверхности нагрева. Поверочный тепловой расчет котла.
курсовая работа [651,4 K], добавлен 10.05.2015Способы расчета котельного агрегата малой мощности ДЕ-4 (двухбарабанного котла с естественной циркуляцией). Расчет объемов и энтальпий продуктов сгорания и воздуха. Определение КПД котла и расхода топлива. Поверочный расчёт топки и котельных пучков.
курсовая работа [699,2 K], добавлен 07.02.2011Принципиальное устройство котла ДЕ16-14ГМ. Теплота сгорания топлива; присосы воздуха, коэффициенты его избытка по отдельным газоходам; энтальпии продуктов сгорания. Тепловой баланс котла, расход топлива. Поверочный расчет теплообмена в топочной камере.
курсовая работа [261,7 K], добавлен 30.01.2014Основные конструктивные характеристики, расчеты по топливу, воздуху и продуктам сгорания, составление теплового баланса котельного агрегата ПК-19. Выявление потерь от механического и химического недожога и вследствие теплообмена с окружающей средой.
курсовая работа [603,3 K], добавлен 29.07.2009Проектирование и тепловой расчет котельного агрегата. Характеристика котла, пересчет топлива на рабочую массу и расчет теплоты сгорания. Определение присосов воздуха. Вычисление теплообмена в топке и толщины излучающего слоя. Расчет пароперегревателя.
курсовая работа [3,4 M], добавлен 08.04.2011Описание судового парового котла КГВ 063/5, расчет энтальпии дымовых газов. Сравнение величин фактических и допустимых тепловых напряжений топочного объема. Расчет конвективной поверхности нагрева, теплообмена в экономайзере. Эксплуатация паровых котлов.
курсовая работа [321,7 K], добавлен 30.06.2012Описание конструкции котла. Особенности теплового расчета парового котла. Расчет и составление таблиц объемов воздуха и продуктов сгорания. Расчет теплового баланса котла. Определение расхода топлива, полезной мощности котла. Расчет топки (поверочный).
курсовая работа [1,1 M], добавлен 12.07.2010Расчетные характеристики топлива. Материальный баланс рабочих веществ в котле. Характеристики и тепловой расчет топочной камеры. Расчет фестона и экономайзера, камеры охлаждения, пароперегревателя. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания.
дипломная работа [382,2 K], добавлен 13.02.2016Развитие котельной техники, состав котельной установки. Определение теоретических объёмов воздуха, газов, водяных паров и азота, расчёт энтальпий. Тепловой баланс котла, расчёт расхода топлива. Тепловой расчёт конвективного пучка и водяного экономайзера.
курсовая работа [58,1 K], добавлен 02.07.2012Расчет горения топлива и температуры газов после воздухоподогревателя. Определение теплоемкости компонентов уходящих газов. Нахождение кинематической вязкости и коэффициента теплоотдачи внутри труб. Подсчет потерь давления при движении дымовых газов.
курсовая работа [2,5 M], добавлен 21.12.2021Краткое описание устройства котельного агрегата. Алгоритм расчёта горения топлива. Подбор вентилятора для горелки. Составление теплового баланса, коэффициента полезного действия при установке воздухоподогревателя. Особенности определения расхода топлива.
курсовая работа [435,9 K], добавлен 07.08.2013Определение объема воздуха, продуктов сгорания, температуры и теплосодержания горячего воздуха в топке агрегата. Средние характеристики продуктов сгорания в поверхностях нагрева. Расчет энтальпии продуктов сгорания, теплового баланса и пароперегревателя.
контрольная работа [432,5 K], добавлен 09.12.2014Расчет котла, предназначенного для нагрева сетевой воды при сжигании газа. Конструкция котла и топочного устройства, характеристика топлива. Расчет топки, конвективных пучков, энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Расчетная невязка теплового баланса.
курсовая работа [77,8 K], добавлен 21.09.2015Обоснование выбора типоразмера котла для ТЭС и турбины. Компоновка котла, особенности его конструкции и работы. Схема компоновки. Топливо. Его характеристики. Процессы и параметры топливного тракта. Схема топливоподачи. Тракты дымовых газов. Параметры.
курсовая работа [2,6 M], добавлен 02.10.2008Объем азота в продуктах сгорания. Расчет избытка воздуха по газоходам. Коэффициент тепловой эффективности экранов. Расчет объемов энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Определение теплового баланса котла, топочной камеры и конвективной части котла.
курсовая работа [115,2 K], добавлен 03.03.2013Описание двухбарабанного вертикально-водотрубного реконструированного котла и его теплового баланса. Количество воздуха необходимого для полного сгорания топлива и расчетные характеристики топки. Конструкторский расчет котельного агрегата и экономайзера.
курсовая работа [611,8 K], добавлен 20.03.2015Топливный тракт котла, выбор схемы подготовки топлива к сжиганию. Расчет экономичности работы котла, расхода топлива, тепловой схемы. Описание компоновки и конструкции пароперегревателя котла. Компоновка и конструкция воздухоподогревателя и экономайзера.
курсовая работа [3,5 M], добавлен 12.06.2013Разработка температурного графика нагрева печи, определение интенсивности внешнего теплообмена в рабочем пространстве. Расчет горелочных устройств и металлического трубчатого петлевого рекуператора. Автоматическое регулирование тепловой нагрузки печи.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 29.06.2011Тепловой расчет котельного агрегата Е-25М. Пересчет теоретических объемов и энтальпии воздуха и продуктов сгорания для рабочей массы топлива (сернистый мазут). Тепловой баланс, коэффициент полезного действия (КПД) и расход топлива котельного агрегата.
курсовая работа [352,0 K], добавлен 17.03.2012