Разработка конструкции электродетонатора мгновенного действия повышенной безопасности для взрывных работ в нефтегазовой промышленности. Обоснование и экспериментальная проверка конструкции
Проверка конструкции электродетонатора мгновенного действия повышенной безопасности, не содержащего инициирующих взрывчатых веществ. Проверка работоспособности конструкции в режиме перехода горения бризантного взрывчатого вещества, помещенного в оболочку.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | статья |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 28.01.2020 |
| Размер файла | 726,2 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.Allbest.Ru/
Размещено на http://www.Allbest.Ru/
Размещено на http://www.Allbest.Ru/
Самарский государственный технический университет
Кафедра химии и технологии органических соединений азота
Разработка конструкции электродетонатора мгновенного действия повышенной безопасности для взрывных работ в нефтегазовой промышленности. Обоснование и экспериментальная проверка конструкции
Е.А. Кожевников, инженер
А.А. Гидаспов, д.х.н., профессор
С.И. Постнов, к.т.н., с.н.с.
В.А. Рекшинский, к.т.н., доцент
г. Самара
Аннотация
Предложена конструкция электродетонатора мгновенного действия повышенной безопасности, не содержащего инициирующих взрывчатых веществ, действие которого основано на режиме перехода горения бризантного взрывчатого вещества, помещенного в оболочку, в детонацию. Экспериментально проверена работоспособность конструкции.
Ключевые слова: электродетонатор без инициирующих взрывчатых веществ, оболочка, бризантные взрывчатые вещества, переход горения бризантных взрывчатых веществ в детонацию, конструкция.
E.A. Kozhevnikov, A.A. Gidaspov, S.I. Postnov, V.A. Rekshinskiy. The design of high-safety instant-action electric blasting cap for the shotfiring in petroleum industry. The substantiation and experimental check of the design
The design of high-safety instant-action electric blasting cap is offered. The blasting cap does not contain any primary explosives. The blasting cap's principle of operation is based on the deflagration-to- detonation transaction of the secondary explosive which is placed into the confinement. The operability of the offered design is experimentally checked.
Keywords: non-primary explosive blasting cap, confinement, secondary explosives, deflagration-to detonation transaction, design.
Введение
Электродетонаторы (ЭД) мгновенного действия (ЭД-М) широко используются для проведения взрывных работ в народно-хозяйственных целях. В частности, ЭД-М применяются для приведения в действие кумулятивных перфораторов для перфорации обсадных колонн при добыче нефти и природного газа [1, 2], для ведения сейсмической разведки [1, 2], для приведения в действие разного рода торпед в скважинах [3, 4], а также для подрыва кумулятивных труборезов, используемых для резки трубопроводов при их ремонте [3, 5]. Традиционно с момента изобретения А. Нобелем (1863 г.) капсюля-детонатора (КД) КД и ЭД для промышленного и военного применения снаряжаются инициирующими взрывчатыми веществами (ИВВ), в настоящее время преимущественно азидом свинца. Например, в России ЭД-М для промышленного применения выпускаются по ГОСТ 9089-75 [6, 7] (рис. 1).
Рис. 1. Промышленный ЭД-М по ГОСТ 9089-75: 1 - гильза; 2 - основной заряд БВВ; 3 - чашечка; 4 - заряд ИВВ; 5 - электровоспламенитель (ЭВ)
Недостатком ЭД-М с ИВВ является высокая опасность в обращении при производстве, хранении, транспортировке и применении из-за использования в конструкции ИВВ. Поэтому снижение опасности ЭД-М является актуальной задачей.
Информационно-технический обзор
Работы по созданию конструкции ЭД-М без ИВВ ведутся в России и за рубежом с начала 80-х гг. ХХ в. в следующих направлениях: создание ЭД-М на принципе удара по БВВ [8-10], инициирование БВВ в КД высоковольтным разрядом [7], инициирование БВВ в КД путем закачивания и последующего подрыва в КД взрывчатой газовой смеси [11-14], инициирование БВВ в КД лучом лазера [15, 16], создание ЭД-М на принципе пьезоэлектрического воздействия на БВВ [17], создание ЭД-М на принципе перехода горения БВВ в детонацию [18-24].
В ЭД-М повышенной безопасности (ЭД-М-ПБ), действие которых основано на принципе перехода горения БВВ в детонацию (ПГД), заряд БВВ делится на инициирующую и основную части (2 на рис. 1). Инициирующая часть заряда БВВ помещается в металлические цилиндрические оболочки (МЦО), имеющие внутренние каналы различной конфигурации, для обеспечения ускоренного ПГД в БВВ. С технологической точки зрения наиболее предпочтительной является МЦО с осевым цилиндрическим каналом, которая помещается в стандартную гильзу КД №8 (внешний диаметр - 7,2 мм, внутренний диаметр - 6,4 мм, длина от 50 до 70 мм). Настоящее сообщение посвящено разработке конструкции ЭД-М-ПБ на основе ПГД в МЦО с осевым цилиндрическим каналом (далее в тексте - МЦО).
Обоснование и экспериментальная проверка конструкции
Задача разработки ЭД-М-ПБ с МЦО, помещаемой в стандартную гильзу КД № 8, не так проста, как кажется на первый взгляд. Если начать исследование без какого-либо обоснования, то потребовались бы сотни или даже тысячи экспериментов по определению необходимых параметров. Для МЦО это внутренний диаметр, длина и материал МЦО. Для снаряжения МЦО это тип и плотность БВВ, тип и навеска зажигательного состава. При этом нельзя было гарантировать положительный результат таких исследований.
Свои исследования мы начали с обоснования возможности создания ЭД-М-ПБ с МЦО. Обоснование проводилось на основе анализа фундаментальных работ по изучению ПГД в БВВ, которые обобщены в монографии [25]. В них, в частности, описывается ПГД в БВВ, помещенном в МЦО. Обоснование сводилось к поиску ответа на вопрос: возможно ли размещение МЦО, в которой осуществляется полноценный ПГД, в габаритах гильзы ЭД №8?
Процесс ПГД в БВВ является многостадийным [25, 26]. Он включает в себя преддетонационные участки (I-VI) - процессы зажигания (I), послойного горения (II), конвективного горения (III), низкоскоростные режимы, которые распространяются со скоростью VНСР меньшей, чем скорость звука в БВВ (VЗВ) (IV), низкоскоростную детонацию (DНСД>VЗВ) (V), формирование детонационной волны с давлением PKP во фронте (PKP - критическое давление инициирования детонации ВВ) (VI) и детонационные участки (VII-VIII) - развитие детонации до стационарной скорости (VII) и собственно детонацию со стационарной скоростью (VIII). В [25, 27] показано, что из всех штатных БВВ наименьший преддетонационный участок (процессы I-VI) имеет тетранитрат пентаэритрита (ТЭН). В [25, 28] показано, что для ПГД в БВВ, помещенном в МЦО, должны выполняться два условия. Первое - прочность МЦО. МЦО не должна разрушаться до давления РКР (т.е. процессы I-VI не должны разрушать оболочку, но она может разрушаться в результате действия продуктов детонационных процессов VII-VIII). Второе условие - длина оболочки должна быть больше суммы длин преддетонационного участка (I-VI) и участка развития детонации до стационарной скорости (VII) для того, чтобы в МЦО успел развиться режим детонации с постоянной скоростью (VIII).
Известно [29, 30], что прочность МЦО зависит от двух основных факторов. Первый фактор - материал оболочки, который определяется значениями предела текучести (уS), предела кратковременной прочности (уВ) и динамического предела кратковременной прочности оболочки (уДВ). Второй фактор - соотношение б0 = D/d, где D - внешний диаметр оболочки, а d - диаметр осевого канала, т.е. б0 опосредованно учитывает толщину стенки оболочки.
В [25] детально изучен процесс ПГД ТЭНа плотностью 1,45 г/см3 в оболочках из Ст45 (уS = 245 Мпа, уВ = 470 МПа), внутренним диаметром d1 = 5 мм и изменяющимся наружным диаметром D1 (б0 от 1,2 до 7,8). Показано, что при б0?2,2 (наружный диаметр D1?11 мм) происходит надежный ПГД ТЭНа на участке длиной l = 15 мм с последующей детонацией. Т.е. начиная с соотношения б0 = 2,2 прочности оболочки достаточно для прохождения в ней режима ПГД ТЭНа.
Нами выдвинуто предположение о том, что если прочность оболочки с D1 = 11 мм и d1 = 5 мм (б0 = 2,2) достаточна для обеспечения ПГД в ТЭНе при длине МЦО l ?15 мм, то оболочка из Ст45 с меньшими диаметрами (D2 и d2), но с тем же их соотношением б0 будет обладать достаточной прочностью для обеспечения надежного ПГД в ТЭНе. Для МЦО с б0 = 2,2, помещаемой в гильзу КД №8, внешний диаметр оболочки (D2) равен внутреннему диаметру гильзы (Dг) (D2 = Dг = 6,4 мм). Это позволило путем расчета получить диаметр d2. Искомый d2 = D2/б0 = 6,4/2,2 = 2,9 мм. Это значение в технологическом плане является приемлемым для снаряжения МЦО ТЭНом путем одностороннего прессования. Таким образом, на основании фундаментальных работ появилась определенность с БВВ - ТЭН, его плотностью - с = 1,45-1,5 г/см3, с МЦО - материал сталь Ст45, внутренний диаметр d2 = 2,9 мм при внешнем диаметре D2 = 6,4 мм.
Длина участка l = 15 мм, приведенная в работе [25], в условиях ЭД-М-ПБ могла быть и больше, и меньше этого значения, т.к. условия зажигания ТЭНа в МЦО в ЭД-М-ПБ от ЭВ отличаются от условий зажигания ТЭНа в работе [25]. Можно определить максимально допустимую длину МЦО, которая могла бы разместиться в гильзе КД № 8. Стандартная гильза КД № 8 имеет длину до 70 мм [7]. Часть этой гильзы (примерно 20 мм) будет заполнена основным зарядом из гексогена (m = 1 г при плотности с = 1,55 г/см3) [7]. Часть гильзы (примерно 25 мм) займет электровоспламенитель (ЭВ). Исходя из этого длина МЦО для гильзы длиной 70 мм не должна превышать lmax = 25 мм. Таким образом, появилась отправная точка для постановки экспериментов по определению длины МЦО и проверке работоспособности конструкции ЭД-М-ПБ.
Изготовление ЭД-М-ПБ проводилось следующим образом. МЦО из стали Ст45 с внешним диаметром D = 6,4 мм и внутренним диаметром d = 2,9 мм соответствующей длины (табл. 1) снаряжалась путем запрессовки навески 30-50 мг воспламенительного состава, содержащего титан (40-60%) и свинцовый сурик (40-60%) [31]. На воспламенительный состав запрессовывалось порционно от 3 до 5 навесок ТЭНа по 50 мг до с = 1,45-1,5 г/см3. Число навесок зависело от длины МЦО (табл. 1). В стандартную гильзу КД №8 запрессовывался основной заряд - 0,5 г гексогена (RDX) с плотностью 1,5-1,55 г/см3. Длина гильзы подбиралась в зависимости от длины МЦО таким образом, чтобы расстояние от капельки ЭВ до торца МЦО было в пределах 3_4 мм. В гильзу, снаряженную RDX, с натягом запрессовывалась снаряженная МЦО. В дульце гильзы вводился ЭВ и закреплялся там путем обжима на стандартном для этих целей устройстве. Конструкция ЭД-М-ПБ приведена на рис. 2.
Рис. 2. Конструкция ЭД-М-ПБ:1 - ЭВ; 2 - гильза; 3 - воспламенительный состав; 4 - инициирующий заряд ТЭНа; 5 - МЦО; 6 - основной заряд RDX
Испытания ЭД-М-ПБ проводились по стандартной методике [32, 33], основанной на пробитии отверстия в свинцовой пластине толщиной 5±0,1 мм при взрыве ЭД, установленного до взрыва на этой пластине. Схема испытаний ЭД-М-ПБ приведена на рис. 3.
Рис. 3. Схема установки для испытания ЭД-М-ПБ:1 - подрывная кабина; 2 - ЭД-М-ПБ; 3 - электропровода; 4 - свинцовая пластина; 5 - отрезок трубы; 6 - устройство для подачи электрического импульса на ЭВ
По ГОСТ 9089-75 промышленные ЭД-М, снаряженные ИВВ, должны обеспечивать в условиях испытаний пробитие пластины с dOTB?7,2 мм.
Внешний вид свинцовой пластины до подрыва и после подрыва при положительном результате испытаний представлен на рис. 4, а и 4, б соответственно.
а б
Рис. 4. Внешний вид свинцовой пластины: а - до испытаний; б - при положительном результате испытаний (dотв = 11±0,3 мм)
Результаты испытаний ЭД-М-ПБ с МЦО различной длины и комментарии к ним приведены в таблице и на рис. 5.
Таблица
Экспериментальные данные испытания ЭД-М-ПБ с МЦО различной длины
|
Длина оболочки lМЦО, мм |
Число опытов |
Состояние пластины после опыта (состояние основного заряда RDX) |
Комментарий к происходящим в МЦО процессам |
|
|
12 |
3 |
Пробития нет (RDX остался в гильзе) |
Длина МЦО недостаточна для возникновения ударно-волновых процессов в ТЭНе, т. к. нет деформации МЦО (рис. 5, а) |
|
|
13 |
3 |
|||
|
14 |
3 |
|||
|
15 |
3 |
Пробития нет (RDX разбросан по бронекабине) |
Длина МЦО недостаточна для развития детонационных процессов в ТЭНе, т. к. есть раздутие МЦО, но нет дробления МЦО (рис. 5, б) |
|
|
16 |
3 |
|||
|
17 |
10 |
Пробитие есть (RDX сдетонировал не полностью), dОТВ = (7-8) ± 0,3 мм |
Длина МЦО недостаточна для развития детонации в ТЭНе до постоянной скорости, т. к. МЦО дробится на крупные куски (рис. 5, в) |
|
|
18 |
10 |
|||
|
19 |
10 |
Пробитие есть (RDX сдетонировал полностью), dОТВ = (10-11)±0,3 мм |
Длина МЦО достаточна для развития преддетонационных процессов в ТЭНе и для развития детонации в ТЭНе, т. к. МЦО дробится на мелкие куски (рис. 5, г) |
|
|
20 |
10 |
|||
|
21 |
10 |
|||
|
22 |
10 |
а б в г
Рис. 5. Внешний вид МЦО разной длины после подрыва ЭД-М-ПБ
конструкция электродетонатор бризантный взрывчатый
Анализ данных, представленных в таблице и на рис. 5, показывает, что в МЦО, снаряженной ТЭНом и имеющей длину от 19 до 22 мм, происходит полноценный ПГД в ТЭНе и полноценная детонация основного заряда RDX. Это обеспечивает (с длины lМЦО ? 20 мм) пробитие свинцовой пластины с диаметром отверстия dOTB = 11±0,3 мм, что соответствует требованиям ГОСТ 9089-75.
Характер разрушения оболочки соответствует результатам вышеотмеченных фундаментальных работ. Оболочка после испытания состоит из двух частей: целая часть оболочки, в которой прошли процессы I-VI, и раздробленная часть, в которой прошли детонационные процессы VII-VIII.
Дополнительно надежность детонации ТЭНа в МЦО, имеющей lМЦО = 20 мм, проверялась следующими экспериментами. При замене основного заряда RDX в ЭД-М-ПБ инертным веществом - хлористым натрием - наблюдалось разрушение МЦО на мелкие фрагменты, как показано на рис. 5, г. Следовательно, МЦО разрушается при детонации ТЭНа в ней, а не от RDX в основном заряде.
Длина МЦО lМЦО = 20-22 мм, при которой происходит полноценный ПГД, не превосходит отмеченную выше максимально допустимую длину lmax = 25 мм для размещения МЦО в стандартной гильзе КД № 8. Поэтому вполне реальным является выпуск ЭД-М-ПБ в рамках действующих производств электродетонаторов мгновенного действия, т. к. снаряжение МЦО и изготовление ЭД-М-ПБ не требует внесения значительных изменений в действующее производство.
Заключение
Показана возможность создания в габаритах гильзы КД №8 электродетонатора повышенной безопасности без инициирующих взрывчатых веществ. Инициирующие взрывчатые вещества заменены на значительно более безопасное бризантное взрывчатое вещество, помещенное в металлическую цилиндрическую оболочку с осевым каналом. Принцип действия электродетонатора повышенной безопасности основан на переходе горения в детонацию бризантного взрывчатого вещества, помещенного в оболочку. Конструкция электродетонатора защищена патентом РФ [34].
Библиографический список
1. Горная энциклопедия: В 5 т. / Гл. ред. Е.А. Козловский. - М.: Сов. энцикл., 1984-1991. Т. 4: Ортин - Социосфера. - 1989. - 623 с.: ил., цв. ил. - Б.ц.
2. Щукин А.А. Взрывные работы в сейсморазведке и глубоких скважинах: Учеб. пособие. - Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 1992.
3. Горная энциклопедия: В 5 т. / Гл. ред. Е.А. Козловский. - М.: Сов. энцикл., 1984-1991. Т. 5: СССР - Яшма. - 1991. - 451 с.: ил. - Б.ц. - ISBN 5-85270-000-6: Б.ц.
4. Щукин А.А., Шмурыгин В.А. Взрывные и другие работы в скважинах: Учеб. пособие / Под ред. В.Г. Лукьянова. - Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 2006.
5. Лукьянов В.Г., Шмурыгин В.А., Зленко В.С. Применение энергии взрыва при строительстве и эксплуатации магистральных нефтепроводов // ТЭК и ресурсы Кузбасса. - 2007. - №3. - С. 34-37.
6. ГОСТ 9089-75. Электродетонаторы мгновенного действия. Технические требования. Введ. 1978-01-01. - М.: Изд-во стандартов, 1975. - 40 с.
7. Щукин Ю.Г., Лютиков Г.Г., Поздняков З.Г. Средства инициирования промышленных взрывчатых веществ. - М.: Недра, 1996. - 155 с.
8. Патент US 3978791 A1, США, МПК F42B3/12, F42C19/12. Secondary explosive detonator device / Lemley V.F., Seay G.E., Ritter P.B.; опубл. 07.09.1976.
9. Патент US 4144814 A1, США, МПК F42B3/12, F42C19/12. Delay detonator device / Day E.A., Seay G.E., Ritter P.B.; опубл. 20.03.1979.
10. Патент US 4727808 А1, США, МПК F42B3/10. Non-primary explosive detonator / Wang Quicheng, Li Xianquan, Hu Guowen, Xiquin Zhang, Xu Tianrui; опубл. 01.03.1988.
11. Патент FR 2255571, Франция, МПК F42B3/10, F42D1/04. Dйtonateur excitable par l'йnergie calorifique d'une dйtonation, systиme et procйdй de detonation / Hurley E.K.; опубл. 13.12.74.
12. Патент SU 852173, СССР, МПК F42B3/18. Детонирующее устройство / Зебрии Д.Т.; опубл. 30.07.81.
13. Патент US 3885499 А1, США, МПК F42D1/04, F42B3/10. Thermal detonation energy-initiatable blasting caps, and detonation system and method / Hurley E.K.; опубл. 27.05.75.
14. Патент US 3939772 А1, США, МПК F42B3/10. Blasting caps initiatable by thermal detonation energy of an explosive gas mixture, and blasting system/ Zebree D.T.; опубл. 24.02.76.
15. Патент EP 0289184, Европа, МПК F42B3/10. Laser beam-detonable blasting cap / Tasaki Y., Kurokawa K., Hattori K.; опубл. 02.11.88.
16. Патент US 4898095 A1, США, МПК F42B3/10. Laser beam-detonatable blasting cap / Tasaki Y., Kurokawa K., Hattori K., Takano M., Miyajima T., Sato T., Ogasawara K.; опубл. 06.02.90.
17. Патент RU2315259, Российская Федерация, МПК F42B3/12, F42C19/12. Низковольтный электродетонатор на основе бризантного взрывчатого вещества / Вахидов Р.М., Кузнецов Е.П., Куражов А.С., Исхаков Т.Н., Базотов В.Я., Анисимов А.Н., Назмиев Р.И., Хамидуллин Д.И.; опубл. 20.11.2008.
18. Патент RU 2122704, Российская Федерация, МПК F42B3/10. Детонирующее устройство без первичного взрывчатого вещества / Жигарев В.Г., Сагидуллин Г.Г., Дмитриев Я.Г., Каменев А.А., Быкодоров А.Г., Окишев О.И., Бивнев Н.М., Трутнев Н.С., Бредихин Н.Н., Крюков А.А., Работинский Н.И., Печенев Ю.Г., Фурне В.В., Кученко Г.П.; опубл. 27.11.98.
19. Патент RU 2120101, Российская Федерация, МПК F42B3/10. Детонирующее устройство на основе бризантного взрывчатого вещества / Лобанов В.Н., Прокопьев С.Н., Рудько М.Л.; опубл. 10.10.98.
20. Патент US 3212439 A1, США, МПК F42B3/10. Blasting caps containing only secondary explosive / Reyne M.; опубл. 19.10.65.
21. Патент RU 2161769 С2, Российская Федерация, МПК F42B3/10. Капсюль-детонатор на основе бризантного взрывчатого вещества / Ведерников Ю.Н., Шумский А.И., Лютиков Г.Г., Попов В.К., Агеев М.В., Клейнер М.С., Поздняков С.А., Неклюдов А.Г.; опубл. 10.01.01.
22. Патент RU 2113685 С1, Российская Федерация, МПК F42B3/10. Детонатор / Дубровский К.А., Волынкина Т.В., Рыбцов В.В., Демидов В.А., Веденеев М.Ф.; опубл. 20.06.98.
23. Патент RU 2070708 С1, Российская Федерация, МПК F42B3/10. Капсюль-детонатор / Соловьев В.О.; опубл. 20.12.96.
24. Патент RU 2113684 С1, Российская Федерация, МПК F42B3/10. Средство инициирования / Дубровский К.А., Волынкина Т.В., Рыбцов В.В., Веденеев М.Ф., Демидов В.А.; опубл. 20.06.98.
25. Беляев А.Ф., Боболев В.К., Коротков А.И., Сулимов А.А., Чуйко С.В. Переход горения конденсированных систем во взрыв. - М.: Наука, 1973. - 292 с.
26. Физика взрыва / Под ред. Л.П. Орленко. - Изд. 3-е, перераб. - В 2 т. Т. 1. - М.: Физматлит, 2002. - 832 с.
27. Афонина Л.В., Бабайцев И.В., Кондриков Б.Н. Исследование склонности к переходу горения БВВ в детонацию // Взрывное дело. - №68/25. - М.: Недра, 1978. - С.149-158.
28. Афанасенков А.Н., Богомолов В.М., Воскобойников И.М. Критические давления инициирования взрывчатых веществ // Взрывное дело. - № 68/25. - М.: Недра, 1978. - С. 68-92.
29. Беляев Н.М. Сопротивление материалов. - М.: Наука, 1976. - 635 с.
30. Циклис Д.С. Техника физико-химических исследований при высоких давлениях. - М.: Госхимиздат, 1958. - С. 38-48.
31. Шидловский А.А. Основы пиротехники. - М.: Машиностроение, 1973. - 321 с.
32. Баум Ф.А., Орленко Л.П., Станюкович К.П., Челышев В.П., Шехтер Б.И. Физика взрыва. - М.: Наука, 1975. - 704 с.
33. Аванесов Д.С. Практикум по физико-химическим испытаниям взрывчатых веществ: Учеб. пособие. - М.: Гос. изд-во оборонной пром-ти, 1959. - 167 с.
34. Патент RU 2413166 С1, Российская Федерация, МПК F42B3/10. Капсюль-детонатор на основе бризантного взрывчатого вещества / Постнов С.И., Рекшинский В.А., Гидаспов А.А., Кожевников Е.А., Трохин О.В.; опубл. 27.02.2011. Бюл. №6.
Размещено на allbest.ru
...Подобные документы
Обзор модных тенденций в текстиле на предстоящий сезон. Расчет и построение базовой и модельной конструкции женского платья. Проверка конструкции макетным способом. Проектирование конструкторской документации и спецификация лекал деталей изделия.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 28.07.2013Обоснование выбора модели. Направление моды на сезон весна-лето 2009 г. Выбор и характеристика используемых материалов. Расчёт и построение базовой конструкции. Выбор методики конструирования. Моделирование основы чертежа. Проверка конструкции примеркой.
курсовая работа [29,1 K], добавлен 03.06.2009Детали подшипника, их материалы и характеристика, проверка прочности основной конструкции. Сварное соединение деталей подшипника: конструкция, расчет швов, нагрузки на соединение, усилия предварительной затяжки, прочности шпильки, проверка деталей стыка.
курсовая работа [3,4 M], добавлен 23.11.2009Станочные приспособления как один из основных элементов оснащения металлообрабатывающего производства, особенности их конструкции и назначение. Основные требования к конструкции приспособления. Правило 6 точек и его проверка.
контрольная работа [368,0 K], добавлен 08.11.2010Разработка конструкции сверлильного приспособления для обработки одного отверстия. Описание конструкции и принципа действия приспособления. Обоснование и выбор его основных элементов, служащих для направления и настройки режущего инструмента на размер.
контрольная работа [517,5 K], добавлен 17.11.2011Конструкция и принцип действия подъёмного стола. Разработка конструкции узла торсионного вала. Расчет насосной установки. Определение потерь давления. Конструкция, назначение и принцип действия сталкивателя слябов. Проверка долговечности подшипников.
дипломная работа [674,4 K], добавлен 22.03.2018Обоснование модели и материалов для женского платья прилегающего силуэта. Выбор методики построения чертежа. Построение базовой конструкции. Разработка модельных особенностей, построение модельной конструкции. Модельные особенности вечернего платья.
курсовая работа [56,3 K], добавлен 09.08.2015Анализ конструкции детали и операционного эскиза. Силовой расчет, описание конструкции и принципа действия специализированного сверлильного приспособления. Комплексный расчет погрешности механической обработки детали в сверлильном приспособлении.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 06.09.2012Требования к способам и технологии сварки. Процесс проектирования конструкции балки: подбор стали, определение из условия прочности сечения профилей. Расчет расхода сварочного материала. Основные правила техники безопасности при проведении работ.
курсовая работа [545,5 K], добавлен 03.04.2011Расчет реакции опор и давление в промежуточном шарнире составной конструкции. Определение системы уравновешивающихся сил, приложенных ко всей конструкции. Уравнение равновесия для правой части конструкции. Оформление полученных результатов в виде таблицы.
контрольная работа [157,9 K], добавлен 19.05.2012Конструктивная схема настила и проверка жесткости балки. Основные характеристики двутавра и методы снижения трудоемкости построения эпюр. Определение толщины стенки и размеров пояса, проверка прочности по нормальным напряжениям и расчет колонны.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 20.12.2011Типы и конструкции мешалок. Выбор материала и его обоснование. Расчет толщины стенки обечайки аппарата, работающей под наружным давлением, проверка на прочность при гидроиспытании. Подготовка аппарата к ремонту, этапы его проведения и оценка результата.
дипломная работа [654,3 K], добавлен 28.12.2011Технология конструирования и проектирования комплекта женской одежды. Основные требования к одежде и подбору материала. Методика построения и проверки чертежа. Разработка и построение модельной конструкции. Анализ конструкции изделия на технологичность.
курсовая работа [54,2 K], добавлен 16.09.2009Способы совершенствования сварочного производства применительно к сварной конструкции штуцера 20-150. Анализ конструкции изделия на технологичность. Обоснование выбора материала. Анализ характера конструкции изделия и выбор неразъемных соединений.
дипломная работа [2,1 M], добавлен 15.07.2015Описание конструкции, назначения и принципа действия пеноснимателя. Кинематическая схема привода. Ориентировочный расчет и конструирование приводного вала. Подбор шпонок и проверка прочности шпоночных соединений. Выбор габаритных размеров резца.
дипломная работа [3,2 M], добавлен 20.03.2017Анализ современного оборудования хлебопекарных печей. Описание конструкции тупиковой конвейерной люлечно-подиковой печи средней мощности с электрообогревом. Принцип действия и режим работы. Определение габаритных размеров и установленной мощности.
курсовая работа [4,1 M], добавлен 16.02.2011Описание конструкции и принципа действия гидромашины. Геометрические размеры блока цилиндров. Эскиз плоского поршневого подпятника. Расчет долговечности подшипников, вала ротора. Крутящий и изгибающий момент. Проверка плотности и нагруженности стыков.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 29.11.2013Юбка женская и ее изготовление. Анализ моделей аналогов ассортимента. Требования к конструкции. Технический рисунок и описание модели. Расчет конструкции и разработка модельных особенностей конструкции. Требования к материалу. Блок-схема сборки изделия.
курсовая работа [34,3 K], добавлен 26.01.2009Выбор маршрута обработки детали до выполняемой операции, обоснование схемы базирования и закрепления. Описание конструкции и принципа действия разработанного приспособления. Расчет силового элемента и параметров конструкции приспособления на прочность.
контрольная работа [118,3 K], добавлен 23.05.2013Назначение, описание, условия работы сварной конструкции. Обоснование материала сварной конструкции. Технологичность сварной конструкции. Критический анализ существующего на предприятии технологического процесса. Планировка участка цеха, выбор транспорта.
курсовая работа [149,6 K], добавлен 14.06.2009
