Обоснование параметров направляющей кривой

Определение параметров направляющей кривой лезвия лемеха к стенке борозды пахоты при заданных условиях. Схема обоснования максимального значения радиуса направляющей кривой. Аналитическое исследование технологических свойств лемешно-отвальной поверхности.

Рубрика Производство и технологии
Вид контрольная работа
Язык русский
Дата добавления 02.06.2020
Размер файла 298,4 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Обоснование параметров направляющей кривой

Задание: рассчитать параметры направляющей кривой при следующих условиях:

Глубина пахоты а=20см

Ширина пласта b=30см

Тип поверхности - культурный

Угол наклона лезвия лемеха к стенке борозды г0=41°

Наименьший угол наклона образующей к стенке борозды гmin=39°

Угол, определяющий положение верхней образующей относительно стенки борозды гmax=46°

Угол постановки лемеха к дну борозды ?=28°

Угол дополнительного подгиба направляющей кривой ??=7°

Как уже было отмечено, цилиндроидальная поверхность образована перемещением линейной образующей по направляющей кривой.

В качестве направляющей кривой обычно используют параболу, построенную на основе дуги окружности. Парабола представляет собой кривую с переменным радиусом кривизны, что способствует крошению почвы. Поскольку основной направляющей кривой является дуга окружности, то определяющим параметром ее становится радиус. От величины радиуса зависят размеры поверхности, причем они должны оказаться достаточными для размещения на ней почвенного пласта (рис.1.17).

Когда пласт, подрезанный лезвием лемеха АВ, деформируется и поместится на отвале, то линия СВ, перпендикулярная к лезвию должна быть размещена на поверхности в виде кривой , т.е. длина дуги должна равняться прямой ВС.

Так как

,

а длина дуги

,

то

, (1.7)

или

.

Рис. 1.17. Размещение пласта на лемешно-отвальной поверхности

Если радиус направляющей кривой взять меньше этого, то пласт не разместится на поверхности, и почва будет пересыпаться через отвал, т.е. это наименьшее из возможных значений радиуса:

. (1.8)

Верхний предел радиуса предложено определять, исходя из условия отсутствия задираемости пласта крылом отвала [1]. Это будет выполнено тогда, когда двугранный угол i между касательной к крылу плоскостью и поверхностью отваленного пласта будет меньше 90, т.е. i < 90 (рис. 1.18).

Рис. 1.18. Взаимодействие крыла корпуса с верхней гранью отвального пласта

Корпус плуга относительно осей координат размещен так, что лезвие лемеха АВ расположено параллельно ОХ. В этом случае плоскость ZOY перпендикулярна лезвию, следовательно, след сечения этой плоскостью лемешно-отвальной поверхности - дуга может быть представлена в качестве направляющей кривой.

Пусть произвольная точка m находится на дуге . Через эту точку можно провести горизонтальную и касательную плоскости. Горизонтальная плоскость пройдет через прямую mF,которая является одной из образующих. Для цилиндрического отвала mF параллельна АВ. Эта же горизонтальная плоскость пересечет пласт по линии FK//АО. Очевидно, что угол KFm = 0 . Касательная плоскость будет соприкасаться с отвалом по всей линии mF. Пусть двугранный угол между касательной плоскостью и дном борозды будет обозначен . Угол между гранью отваленного пласта и горизонтальной плоскостью ранее уже был обозначен . Чтобы установить связь между углами , , и i из точки F некоторым радиусом, который считают единичным, описывают сферу.

Горизонтальная, касательная плоскости и поверхность пласта пересекутся сферой по дугам КЕ, ЕJ и KJ, которые образуют косоугольный сферический треугольник EKJ. Угол при вершине К не что иное, как д, при вершине Е равен и, в при вершине J равен двухгранному углу i.

На основании теоремы косинусов для сферического треугольника

. (1.9)

Поскольку из условия незадираемости i ? 90°, то cosi ? 0, тогда из уравнения (1.9) следует

. (1.10)

Если учесть, что

, ,

то

. (1.11)

Следовательно, во всех случаях, когда касательные к отвалу плоскости окажутся наклонными к горизонту под углом и, удовлетворяющим условно (1.11), угол i ? 90.

Но угол меняется с перемещением точки m по направляющей кривой, т.е. = f(z).

Связь между z и и может быть установлена (рис.1.19а)

.

Рис.1.19. Схема к обоснованию максимального значения радиуса направляющей кривой

Но так как , , то

. (1.12)

Наиболее опасной для задира пласта является точка (рис.1.19б). У более высоких точек за счет подгиба крыла вероятность задира уменьшается.

Высота точки определяется как

. (1.13)

Поскольку в точке нужно иметь угол i < 90°, то необходимо приравнять z (по уравнению 1.12) и :

;

отсюда

. (1.14)

Если R увеличить, то кривизна направляющей кривой уменьшится и угол в точке перестает удовлетворять условию (1.11). Таким образом, R по уравнению (1.14) является максимально возможным значением, т.е.

,

где

. (1.15)

От величины радиуса направляющей кривой зависит и высота всей лемешно-отвальной поверхности, так как дуга (направляющая кривая) ограничена центральным углом. На рис.1.19 этот угол составляет 90°-е, но в действительности он обычно бывает больше. Для обеспечения подгиба крыла, необходимого для лучшего оборота пласта, этот угол увеличивают на Де, который у поверхностей культурного типа составляет 5...7°, а полувинтового - 8...12° (рис.1.20).

Высота расположения верхней точки А равна

.

Только на этой высоте осуществлен подгиб поверхности относительно горизонтали, что может обеспечить угол оборота пласта больше 90°. Но угол в>90° требуется обеспечить на высоте равной b, так как при угле в=90° пласт лишь становится на короткую грань, и чтобы обеспечить дальнейший его оборот на высоте b, необходимо воздействовать на него клином с углом в>90°. Итак, zA=b, отсюда

4

или

. (1.16)

Иногда высоту zA называют высотой направляющей кривой. В действительности это не так, поскольку высота направляющей кривой принципиально не может отличаться от Нmax. Поэтому в промежутке высот от zA до Нmax направляющую кривую продолжают по касательной в точке А.

лемех кривая направляющий пахота

Рис.1.20. Направляющая кривая

Дуга окружности не может считаться удовлетворительной формой кривой, служащей направляющей для лемешно-отвальной поверхности, так как имеет постоянную кривизну, что не способствует крошению пласта.

Обычно в качестве направляющей кривой берут параболу, построенную на основе дуги окружности (рис.1..).

Аналитическое исследование технологических свойств лемешно-отвальной поверхности потребовало определение уравнения параболы.

Подробный вывод этого уравнения приведен в учебном пособии [3].

Поскольку длина параболы больше длины дуги окружности, да кривая имеет дополнение в виде подгиба с центральным углом Де и касательной до высоты Нmax, то подрезанный пласт может разместиться и на направляющей кривой несколько меньше радиуса, чем Rmin по уравнению (1.6).

Дополнительное исследование этой возможности, проведенное в Пермской ГСХА показали, что минимальный радиус может быть сокращен до значения

,

где .

Это значение радиуса и использовано в компьютерной программе Отвал (otwal), разработанный для проектирования лемешно-отвальной поверхности.

Размещено на Allbest.ru

...

Подобные документы

  • Выбор рабочей жидкости манипулятора. Расчет мощности и подачи насосов. Определение параметров распределителя. Выбор регулирующей и направляющей гидроаппаратуры. Расчет диаметров трубопроводов, потерь давления во всасывающем трубопроводе. Выбор фильтров.

    курсовая работа [969,7 K], добавлен 09.06.2012

  • Описание гидравлической схемы механизма подъема стрелы самоходного крана КС-6473. Определение основных параметров гидроцилиндра. Выбор посадок поршня, штока, направляющей и уплотнений. Расчет потерь давления, емкости бака и теплового режима гидросистемы.

    курсовая работа [387,9 K], добавлен 14.12.2010

  • Знакомство с этапами проектирования лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга. Анализ способов построения профиля борозды. Направляющая кривая как кривая, по которой, перемещаясь, образующая описывает поверхность отвала с заданными параметрами.

    курсовая работа [113,1 K], добавлен 12.03.2015

  • Конструктивные элементы и геометрические параметры хвостового зенкера для обработки цилиндрических отверстий. Схема определения формы стружечной канавки зенкера. Обеспечение соосности цилиндрического углубления путем снабжения направляющей цапфой.

    контрольная работа [2,1 M], добавлен 29.11.2014

  • Проведение гидравлического расчета трубопровода: выбор диаметра трубы, определение допустимого кавитационного запаса, расчет потерь со всасывающей линии и графическое построение кривой потребного напора. Выбор оптимальных параметров насосной установки.

    курсовая работа [564,0 K], добавлен 23.09.2011

  • Расчёт долбяка для нарезания косозубых колёс, конструктивные параметры. Расчёт протяжки для обработки шпоночного паза. Размеры хвостовика протяжки. Профиль стружкоразделительной канавки. Определение глубины паза в направляющей оправке, толщина тела.

    контрольная работа [146,9 K], добавлен 17.05.2016

  • Анализ стандартов на условия поставки заданных видов продукции. Расчет пропускной способности участков и характеристик технологических агрегатов. Проектирование технологических параметров прокатного стана. Алгоритм расчета энергосиловых параметров.

    дипломная работа [2,6 M], добавлен 28.08.2023

  • Расчет посадки, основных отклонений и квалитетов направляющей выдвижной трубы гидроподъёмника, допусков на изготовление и предельных зазоров. Размеры по микрометру. Процесс стандартизации параметрического ряда. Устройство рычажно-механических приборов.

    контрольная работа [317,1 K], добавлен 26.03.2012

  • Обзор специфических особенностей металлургических агрегатов как объектов автоматического управления. Техническая характеристика доменной печи. Разработка математической модели объекта и аппроксимация кривой разгона. Расчет параметров настройки регулятора.

    курсовая работа [989,6 K], добавлен 05.12.2013

  • Исследование геометрических параметров и элементов спирального сверла. Особенности метода подточки по передней поверхности сверла вдоль всей длины режущих кромок. Измерение конструктивных элементов резца и вычисление углов в различных точках лезвия.

    лабораторная работа [147,1 K], добавлен 12.10.2013

  • Методика расчета оптимальных параметров работы виброплиты: мощности двигателя на соответствующих оборотах и амплитуды вибрации. Определение параметров оптимальной работы и уплотнения обрабатываемой поверхности. Расчет параметров резания автогрейдера.

    курсовая работа [1,0 M], добавлен 26.11.2010

  • Классификация, устройство и принцип работы направляющей аппаратуры гидроприводов: логических клапанов, выдержки времени. Назначение и элементы уплотнительных устройств гидроприводов. Закон Архимеда. Расчет аксиально-поршневого насоса с наклонным блоком.

    контрольная работа [932,3 K], добавлен 17.03.2016

  • Области применения карьерного самосвала БелАЗ-7555В, его конструктивное исполнение. Выбор гидроцилиндра, гидромотора, насоса, направляющей аппаратуры, регулирующей аппаратуры, фильтра и бака. Гидравлический расчет трубопроводов и гидроцилиндра.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 02.06.2021

  • Прокатка как основной вид обработки металлов давлением, ее преимущества. Шаропрокатный стан MS – 64 для производства мелющих шаров диаметром 40, 60, 80, 100 мм, принцип его работы. Усовершенствование стенда для наплавки валков шаропрокатного стана.

    дипломная работа [1,6 M], добавлен 13.05.2014

  • Методика исследования газонасыщенности стали и равновесности расплава. Схема установки для изучения кинематической вязкости металлических расплавов. Влияние технологических параметров внепечной обработки на содержание в металле общего кислорода.

    курсовая работа [2,3 M], добавлен 17.10.2012

  • Кривая разгона. Динамические параметры и математическое описание кривой разгона. Алгоритм управления. Выбор переходного процесса и настройки параметров алгоритмов управления АСУ. Регулирование в программе SIMULINC. Оптимизация переходного процесса.

    контрольная работа [2,1 M], добавлен 02.08.2008

  • Техническая характеристика токарного станка. Разработка конструкции устройства для нарезания конической резьбы и технологического маршрута. Расчет предохранительной муфты, размеры направляющей угольника. Меры по обеспечению безопасных условий труда.

    дипломная работа [1,3 M], добавлен 12.08.2017

  • Технология производства тепловой энергии в котельных. Выбор методов и средств измерения технологических параметров и их сравнительная характеристика. Физико-химические свойства природных газов. Схема автоматического контроля технологических параметров.

    курсовая работа [43,7 K], добавлен 10.04.2011

  • Расчет нормальной и критической глубины канала. Определение и построение кривой свободной поверхности. Гидравлический расчет допустимых скоростей потока. Расчет входной части и водослива на перепаде канала. Проектирование и построение водобойного колодца.

    курсовая работа [254,2 K], добавлен 26.10.2011

  • Определение и построение кривой скорости сушки. Cопоставление расчетного и опытного значений коэффициента массоотдачи. Определение критерия Рейнольдса. Расчет интенсивности испарения влаги. Динамический коэффициент вязкости воздуха и скорость обдува.

    лабораторная работа [1,0 M], добавлен 27.03.2015

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.