Выделение твердого СаСо3 в оборотной системе охлаждения с рециркуляцией продувки

Размещено на http: //www. allbest. ru/

Национальный университет водного хозяйства и природопользования, Физико-технологическая лаборатория водных систем, г. Ровно,

Выделение твердого СаСо3 в оборотной системе охлаждения с рециркуляцией продувки

Кочмарский В.З.

Анализируется поведение ионов Са2+ и трассеров (соли не выпадающие в осадок) при применении рециркуляции воды продувки в оборотных системах охлаждения с градирнями. Рассмотрены два режима рециркуляции: с очисткой воды рециркуляции и без нее. Показано, что в первом режиме динамика ионов Са2+ практически не изменяется. Получена зависимость предельной концентрации трассеров от величины рециркуляции продувки, согласованная с ограничениями по их ПДК. Во втором режиме рециркуляции (без очистки) динамики ионов кальция и трассеров описываются подобными уравнениями. Получены выражения для индекса стабильности охлаждающей воды (ОВ) и скорости выделения СаСО3. В обоих случаях снижается забор свежей воды и сброс продувки во внешнюю среду, но при этом падает стабильность ОВ по ионам кальция и растет скорость выделения твердого СаСО3. Предложен способ восстановления стабильности ОВ в условиях рециркуляции. Сформулирована методика расчёта суммарных расходов потоков капельного уноса и фильтрации. Рассмотрено влияние первого режима рециркуляции на потери ингибитора в ОВ. Получено выражение для дозы ингибитора с учетом его поглощения при очистке рециркуляции, а также требуемой степени стабильности ОВ.

Ключевые слова: вода; продувка; рециркуляция; динамика ионов Са2+; концентрирование; трассеры; выделение СаСО3; концентрация; ингибитор.

Резюме

особливості виділення твердого СаСо3 в оборотній системі охолодження при рециркуляції води продувки

Кочмарський В. 3.

Національний університет водного господарства і природокористування, Фізико-технологічна лабораторія водних систем, м. Рівне,

Аналізується поведінка іонів Са2+ та трасерів (солі, що не випадають в осад) при застосуванні рециркуляції води продувки в оборотних системах охолодження з градирнями. Розглядаються два режими рециркуляції: з очисткою води рециркуляції та без неї. Показано, що у першому режимі динаміка іонів Са2+практично не змінюється.Отримана залежність граничної концентрації трасерів від величини рециркуляції продувки, узгоджена з обмеженнями по їх ГДК. У другому режимі рециркуляції (без очистки) динаміка іонів кальцію і трасерів описується подібними рівняннями. Отримані вирази для індексу стабільності охолодної води (ОВ) і швидкості виділення СаСО3. В обох випадках знижується забір свіжої води і скид продувки у зовнішнє середовище, але при цьому падає стабільність ОВ щодо іонів кальцію та росте швидкість виділення твердого СаСО3. Запропоновано спосіб відновлення стабільності ОВ в умовах рециркуляції. Сформульована методика розрахунку сумарних витрат потоків крапельного виносу та фільтрації. Розглянено вплив першого режиму рециркуляції на втрати інгібітора в ОВ. Отримано вираз для дози інгібітора з врахуванням його поглинання при очистці рециркуляції, а також необхідного ступеня стабільності ОВ.

Ключові слова: вода продувки; рециркуляція; динаміка іонів Са2+; концентрування трасерів; виділення твердого СаСО3; доза інгібітора.

Annotatіon

FEATURES OF SOLID СaCO3 FORMATION IN CIRCULATING COOLING SYSTEM WITH BLOWING WATER RECIRCULATION

V.Z. Kochmarskii

National University of Water and Environmental Engineering, Physical and technological

laboratory of water systems. Rivne

The behavior of Ca2+ ions and tracers (salts that do not precipitate) has been analyzed with the use of recirculation of blowing water in circulating cooling systems with cooling towers. Two regimes of recirculation have been considered: with and without recirculation of water. It has been shown that in the first regime, the dynamics of Ca2+ ions is practically unchanged, and the tracers were changed significantly. The dependence of boundary tracer's concentration on the value of blowing recirculation, agreed to limitations by their boundary admissible coefficient (BAC) has been obtained. In the second regime of recirculation (without purification) the dynamics of calcium ions and tracers are described by similar equations. The conditions for the concentration are changed for both components, and for the calcium ions the conditions for solid CaCO3 formation are changed. Expressions were obtained for the stability index of cooling water (CW) and the rate of CaCO3 formation. In both cases the intake of fresh water is reduced and the blowing is discharged into the environment but the stability of the CW over calcium ions is decreased and the rate of CaCO3 formation is increased. The method for restoring the stability of the CW in the conditions of recirculation and the method of calculating the total consumption of droplet removal and filtration have been suggested. The effect of the first regime of recirculation on the losses of inhibitor in CW has been considered. An expression for the dose of the inhibitor taking into account its absorption in the purification of the recirculation, as well as the required degree of CW stability has been obtained.

Key words: water; blowing; recirculation; dynamics of Ca2+ ions; concentration; tracers; CaCO3 formation; inhibitor.

В настоящее время остро стоит проблема дефицита воды для обеспечения работы систем охлаждения мощных ТЭС и АЭС. Один из способов частичного решения проблемы состоит рециркуляции продувочной воды, т.е. возвращения ее в цикл с предварительной очисткой или без нее, см. рис.1. В предыдущей работе [1], нами рассматривалось поведение солей, не выпадающих в осадок (трассеров) в охлаждающей воде (ОВ) оборотной системы охлаждения (ОСО) в случае применения режима рециркуляции продувочной воды.

Положительные результаты рециркуляции заключаются в уменьшении забора свежей воды из местных, часто малодебитных источников, а также в снижении объемов сбросных вод в окружение.

Отрицательная сторона рециркуляции состоит в увеличении концентраций солей, особенно ионов кальция, и связанных з этим проблемами.

Исследования показали [2,3], что основным загрязнителем трубных систем конденсаторов турбин (КТ) электростанций, использующих поверхностные воды, являются кальций-карбонатные отложения. Следствия отложений:

- ухудшение теплообмена и снижение вакуума в КТ, сопровождающееся уменьшением КПД и недовыработкой электроэнергии;

- развитие и ускорение питтинговой коррозии трубок, влекущей за собой глушение трубок КТ и снижение площади поверхности теплопередачи, срока службы КТ и надежности оборудования;

- сужение проходного сечения трубок, что уменьшает расход охлаждающей воды и повышает потери напора на КТ.

Принимая во внимание положительные стороны применения рециркуляции, актуальной является задача анализа ее влияния на состояние кальций-карбонатной системы ОВ. Необходимо также разработать мероприятия, позволяющие хотя бы частично компенсировать влияние рециркуляции на увеличение скорости выделения твердого СаСО3 из ОВ, а при применении ингибиторов отложений или иных способов стабилизации воды, на режим их применения в условиях рециркуляции.

Режим работы ОСО определяем параметрами: концентрацией исследуемых солей С0 в воде подпитки ОСО, С - в оборотной воде, величиной оборотного расхода G0, подпитки Gпп, контролируемой части продувки G'пр и неконтролируемой Gопр, а также испарения Gи.

Отметим, что расход ОВ на испарение мало зависит от режима работы ОСО (с рециркуляцией или без нее), а определяется условиями внешней среды и электрической нагрузкой станции [4,5]. Расчет будем вести в приближении полного перемешивания воды в ОСО, последнее близко к реальной ситуации, поскольку период обращения воды в ОСО (перемешивания) составляет 1-2 часа, а время изменения концентраций трассеров в реальных системах десятки суток [4].

Существуют три основных варианта рециркуляции продувки:

- возврат части продувки в оборотный цикл с обработкой воды рециркуляции до качества воды подпитки;

- возврат части продувки в оборотный цикл без какой-либо обработки воды рециркуляции.

- байпасная обработка ОВ, в частности, ее осветление.

Рассмотрим первый вариант с передвключенным блоком обработки подпиточной воды, например осветлителем. Схема такой ОСО показана на рис. 1.

Размещено на http: //www. allbest. ru/

Рис. 1 Упрощенная схема ОСО с градирней. Штриховая линия обозначает границу ОСО и окружения. Потоки Gev, Gdr, GF, Ge, Gr, Gf представляют взаимодействие с окружающей средой.TB - блок обработки воды подпитки

трассер рециркуляция продувка охлаждение

В этой схеме соли вносятся в ОСО потоком Gрпп и рециркуляции Gр, а уносятся из ОСО потоками Gрпр- продувкой во внешнюю среду, Gр, Gф и Gк потоками рециркуляции, фильтрации и капельного уноса, линии которых на рис.1 пересекают границы ОСО. Ввиду того, что выделение твердого СаСО3 в установившемся режиме работы ОСО определяется рН и концентрацией растворенного СО2, см. [6], ввод подпитки в ОСО необходимо делать перед насосом градирни, как это показано на рис. 1.

Согласно рисунку,при постоянстве водного объема ОСО V, потоки подпитки и продувки определяются уравнениями,

Gпп = Gппр + Gр, Gпр = Gрпр+ Gр + Gф + Gк. (1)

G0пр = Gф + Gк, тогда: Gпр = Gрпр+ Gр + G0пр. (1а)

Потоки Gф, Gк представляют неконтролируемую часть продувки, они зависят от вида и конструкции элементов ОСО и практически не зависят от режима ее эксплуатации. Оценки их величин [4,7,8] составляют Gф = (0.003…0.007)% от G0 , а Gк = (0.05…0.10)% от G0.

Отметим, что ниже изложена процедура расчета неконтролируемой части продувки через измеряемые потоки.

В режиме работы ОСО с обработкой воды рециркуляции, например, селективным осаждением ионов кальция осветлением, динамика его солей, изменяющих фазовое состояние в ОВ, в приближении полного перемешивания воды ОСО дается уравнением [9-12],

; Mр = V•Cр. (2)

Ср- концентрация ионов кальция в ОВ, г-ион/м3 в режиме с рециркуляцией; dCртв/dt- удельная скорость выделения твердого СаСО3, г-ион/(м3час); Gpпп- расход потока подпитки извне в рециркуляционном режиме, м3/час;

Чтобы получить замкнутое относительно Ср уравнение, (2) необходимо дополнить уравнением динамики водного объема,

. (3)

Решая совместно уравнения (1а), (2) и (3), получаем кинетическое уравнение для ионов Са2+ в ОСО, работающей с рециркуляцией,

, , . (4)

Тпр - период опорожнения ОСО расходом продувки, включая рециркуляцию, часы.

Полученное уравнение идентично уравнению для ионов Са2+ в ОСО без рециркуляции. Т.е. динамика концентрации ионов Са2+ в этом случае совпадает с таковой без рециркуляции при тех же величинах Gпп и Gпр и все результаты, полученные в работе [13], где рассматривался режим без рециркуляции, непосредственно применимы здесь.

Но, что очень важно, в режиме без рециркуляции забираем из внешних источников и сбрасываем в окружение потоки Gпп и Gпр, а в случае с рециркуляцией,

Gрпп = Gпп- Gр, Gрпр= Gпр - Gр, (5)

т.е. благодаря рециркуляции существенно снижаем нагрузку на окружающую среду без изменения динамики концентрации ионов Са2+ в ОВ. В этом случае дополнительная нагрузка ложится на блок очистки воды рециркуляции и технико-экономическая оценка режима с рециркуляцией должна содержать анализ затрат средств на внедрение и работу этого блока.

Необходимо отметить, что динамика трассеров в этом режиме не представляется (4), а определяется уравнением, см. [10],

, , , (6)

В выражении (6) величины Gрпп, Gрпр даются уравнениями (5). Используя их, можем представить динамический фактор цр и Трпр , используя ц и Gи, см. (4),

; ; . (7)

Из соотношений (7) получаем, что степень концентрирования трассеров в таком режиме рециркуляции возрастает одновременно со снижением темпа релаксации процессов с трассерами в ОСО (Трпр>Tпр). Например, в ОСО с ц = 4, Gp/Gи = 0.2, получаем цр = 8.5, т.е. увеличение в 2.12 раза, а Трпр/Tпр = 2.5.

Заметим, на первый взгляд, кажется, что отсутствуют ограничения на величину рециркуляции продувки вплоть до достижения минимально возможной ее величины G0пр. Но при проектировании такого режима необходимо помнить об ограничениях, накладываемых ПДК трассеров, см. [13]. Кроме того существует еще одно ограничение, связанное с применением ингибиторов отложений. Как показывает опыт применения рециркуляции в виде байпасного осветления ОВ [14], в осветлителе поглощается до 90% ингибитора и возникает необходимость проанализировать динамику концентрации ингибитора в условиях применения рециркуляции с тем, чтобы скорректировать его режим дозировки.

Как уже упоминалось, в уравнения (1), (2) и (4) входит неизвестная величина G0пр, см. (1а), неконтролируемая продувка. Эту величину оценивают по справочникам [4,8]. Но G0пр возможно определить и через измеряемые величины. Для этого рассмотрим выражение (4) и (1а). При V = Const, получаем

Gпп = ц•(G0пр + G'пр), откуда . (8)

В установившемся режиме, все величины (8), включая ц, измеримы. Кроме того, посколькуG0пр зависит от структуры, конструкции и качества изготовления элементов ОСО, то она примерно одинакова для всех режимов работы системы. Поэтому, полученную из (8) величину, мы можем использовать в дальнейших расчетах независимо от режима работы ОСО. Например, при ц = 4; Gпп = 1800м3/ч, G'пр = 350 м3/ч, находим потери на капельный унос и фильтрацию равными G0пр = 100м3/ч, что близко к справочным данным.

Анализ второго варианта рециркуляции продувки. В этом случае часть продувки возвращается в оборотный цикл без какой-либо обработки воды рециркуляции. Уравнение динамики ионов Са2+ в таких условиях имеет вид,

, , , (9)

индекс «р» отмечает величины, относящиеся к режиму с рециркуляцией. Уравнение (9) полностью определяется параметрами соответствующими режиму рециркуляции, см. (5). В этом варианте, см. [13], основные параметры до и после применения рециркуляции связаны соотношениями (7) со всеми вытекающими последствиями. Для трассеров в этом режиме ситуация подобна. Их динамика описывается уравнением (6) и вследствие возможного роста концентрации необходимо контролировать возможное превышение ПДК, см. [13].

Для установившегося режима рассчитаем, допустимую по ПДК, величину рециркуляции продувки,

отсюда, , (10)

СtrПДК, Сtr0 - ПДК и концентрация трассеров в подпитке; ц - динамический фактор до применения рециркуляции. Выражение (10) позволяет рассчитать допустимую по ПДК Gp по данным исходного режима.

Проанализируем для второго режима ситуацию по ионам Са2+ детальнее. В установившемся режиме ОСО (dCp/dt > 0) можем по (4) рассчитать концентрацию ионов Са2+. Для этого необходимо принять гипотезу о законе выделения твердого СаСО3тв, например, воспользовавшись [15,17],

,(11)

К-константа скорости реакции выделения СаСО3тв из ОВ,м3/(г-ион)•час, ССа - концентрация ионов кальция; СНСО3 - концентрация бикарбонатных ионов в ОВ.

Тогда выражение для концентрации ионов Са2+ в установившемся режиме ОСОпринимает вид,

, (12)

индекс «00» отмечает величины соответствующие установившемуся режиму.

Соответственно, для скорости выделения СаСО3тв получаем,

, (13)

а индекс стабильности ОВ [12,16],

Ist = ССа00/ц?ССа0, (14)

представляетсявыражением,

, (15)

везде индекс «00» -обозначает величины, относящиеся к установившемуся режиму работы ОСО.

Поскольку цp > ц, то находим, что индекс стабильности ОВ с рециркуляцией без обработки меньший такового, без рециркуляции. Из (15) вытекает, что компенсировать уменьшение индекса стабильности можно применяя ингибиторы отложений (уменьшая К) и подкисление ОВ (уменьшая СНСО3).

Сформулируем условие, определяющее величины Кр и СрНСО300 такие, чтобы индекс стабильности ОВ с рециркуляцией не изменился по сравнению с режимом без рециркуляции.

Это будет если,

Ipst = Ist. (16)

Подставив в (16) выражения (15) для обоих режимов, получим, искомое соотношение

. (17)

Предположим, что в ОСО без рециркуляции ц = 4, а Gp= 0.2Gи, тогда из (17) находим, что

(17а)

т.е. для поддержания индекса стабильности ОВ в режиме рециркуляции Gp = 0.2Gи таким же, как без рециркуляции необходимо уменьшить К и СрНСО300 каждый в 1.6 раза или любой другой комбинацией при условии, что Кр•СрНСО300/К•СНСО300 = 0.4, применением ингибиторов и подкислением.

Анализ кинетики ингибиторовв случае применения обработки воды рециркуляции в отдельном осветлителе (соответствует первому варианту рециркуляции). Известно [14], что ингибиторы интенсивно поглощаются в осветлителях, причем степень их поглощения достигает 85-90%. Поэтому это необходимо учитывать при расчете дозы ингибитора. Можно показать [14], что кинетическое уравнение для концентрации ингибиторов при постоянном водном объеме ОСО и расходе рециркуляции продувочной воды Gp/Gpпп имеет вид,

,

dsi- доза ингибитора, г/(м3?час). ССа(Ci) - ССа(0) - количество карбоната кальция, г-моль/м3, которое благодаря действию ингибитора остается в ОВ в молекулярном и мелкодисперсном состояниях; в- коэффициент поглощения ингибитора, равный количеству граммов ингибитора, поглощенным одним грамм-молем карбоната кальция при его выделении из ОВ, г-инг./(г-мольСаСО3тв). Зависит от вида ингибитора и требуемого уровня стабилизации, для ОЭДФК при индексе стабильности 0.85-0.9 величина в ? 0.45. Сi-концентрация ингибитора в ОВ, г/м3, обеспечивающая стабильность ОВ на требуемом уровне; д - коэффициент проскока ингибитора сквозь осветлитель, равный отношению концентрации ингибитора после осветлителя к входной, безразмерный. Величина д для ОЭДФК ? 0.12. г - коэффициент выноса ингибитора с паром, равный отношению концентрации ингибитора в конденсате пара к его концентрации в оборотной воде, по нашим измерениям 0.06<г< 0.08.

Для установившегося режима ОСО (dCi/dt ? 0) получаем выражение для дозы ингибитора

. (19)

Для эффективного использования (19) необходимо экспериментально измерить действующую силу ингибитора [18], определив т.о. Сi, потом рассчитать по (19) дозу ингибитора.

Например, исследованиями на Зуевской ТЭС установлено, что для достижения степени стабильности ОВ Ist = 0.85-0.90 необходима концентрация ОЭДФК в 3.5-4.5мг/дм3 при ц = 3.5-4.0. Используя (13), при степени рециркуляции Gp/Gpпп = 0.6 и Тпп = 130 часов, находим, что dsip = 3.2•10-2 г/(м3?час), что составляет для ОСО ЗуТЭС4. 5-5.5тн/мес. Эта величина близка к реальной 3.5-4.5тн/мес., обеспечивающей стабильность ОВ в пределах Ist = 0.75-0.85. Рассчитанная по (19) доза ингибитора без рециркуляции (Gp/Gпп = 0) dsi =1.7•10-2 г/(м3?час),что составляет 3.0тн/мес., т.е. применение рециркуляции увеличило (при той же степени стабильности ОВ) расход ингибитора в 1.7 раза.

Т.о., каждый раз при планировании рециркуляции необходимо выполнять технико-экономическую оценку целесообразности такой процедуры.

Преобразуем для удобства использования выражение (19), воспользовавшись определением индекса стабильности (16). Тогда оно приобретает вид,

, (20)

Ist(Ci), Ist(0) - индексы стабильности ОВ по карбонату кальция при концентрациях ингибитора в ОВ, соответственно, Сi и Сi = 0.

Отметим, что применение (20) требует предварительных лабораторных исследований действующей силы ингибитора, чтобы определить необходимую концентрацию ингибитора в ОВ, см. [18] .

Выражение (2) удобно тем, что по нему рассчитывается доза ингибитора необходимая для достижения требуемой степени стабильности ОВ. Оно позволяет также определиться с экономической целесообразностью применения режима рециркуляции.

В качестве примера применим (20) в рассмотренных выше условиях, приняв Ist(4.0) = 0.90; Ist(0) = 0.25, С0 = 0.7 г-ион/м3. Тогда получаем dsip = 3.2•10-2 г/(м3?час), т.е. предыдущую величину дозы ингибитора.

Выводы

1. Рассмотрен режим рециркуляции части расхода продувки с его селективной очисткой от ионов Са2+до качества воды подпитки. В этом случае динамика концентрации ионов Са2+ в ОСО практически такая же, как в отсутствие рециркуляции.

2. Динамика трассеров для первого режима претерпевает существенные изменения, описанные ранее в работе [13]. Степень концентрирования и темп релаксации трассеров в этом случае дается выражениями (7). Применение первого режима рециркуляции необходимо контролировать по условиям ПДК для трассеров. Исходя из этого, получены выражения для расхода рециркуляции, согласованные с требованиями ПДК.

3. Положительным эффектом первого режима является уменьшение забора свежей воды и сброса продувки, а также то, что режим стабилизации по ионам Са2+ не меняется. Но, если режим рециркуляции применяется в условиях использования ингибиторов, то вследствие их поглощения в осветлителе, необходима коррекция дозы ингибитора, см. выражения (18)-(20).

4. Во втором режиме рециркуляции (без очистки) динамика ионов кальция и трассеров описывается подобными уравнениями. Для обоих компонентов изменяются условия концентрирования, а для ионов кальция - условия выделения твердого СаСО3 из ОВ. За снижение забора свежей воды и сброса продувки во внешнюю среду приходится платить уменьшением стабильности ОВ по ионам кальция и ростом скорости выделения СаСО3тв.

5. В приближении установившегося режима ОСО для второго режима рециркуляции получены выражения предельной концентрации ионов кальция, скорости выделения СаСО3тв и индекса стабильности, см. (12) - (15).

6. Сформулированы условия и получены выражения (17), определяющие способы восстановления стабильности ОВ после применения рециркуляции.

7. Получено выражение (8), позволяющее рассчитать величину неконтролируемой продувки ОСО. Оценка ее величины для ЗуТЭС близка к реальным потерям ОВ за счет капельного уноса и фильтрации.

8. Проанализированы последствия применения рециркуляции для величины дозы ингибитора, стабилизирующей ОВ. Рассчитано выражение для дозы ингибитора с учетом его поглощения на осветлителе (в первом режиме), а также требуемой степени стабильности ОВ, см. (20).

Литература

1. В.З. Кочмарский, И.П. Трофымчук. Анализ поведения трассеров в оборотной системе охлаждения электростанций с рециркуляцией воды продувки.// Енергетика і електрифікація. - 2017. -№ хх. - С.хх-хх.

2. В.З. Кочмарский, Д.Н. Поспелов. Состояние проблемы противонакипной обработки воды в СССР. - Київ: - Знання. - 1986. - 20 с.

3. И.Г. Шелепов, Д.В. Михайский. Исследования влияния режимов работы НПК на эффективность роботы энергоблока // Східно-Європейський журнал передових технологій, ”Технологічний центр ”. Харків: - 2005. - №3(2).- С. 122-125.

4. Д.И. Кучеренко, В.А. Гладков. Оборотное водоснабжение. (Системы водяного охлаждения). - Москва: Стройиздат. - 1980. - 169 с.

5. А.Г. Лаптев, И.А. Ведьгаева. Устройство и расчет промышленных градирен. Казанский государственный энергетический университет. - Казань. -2004.- 175с.

6. В.З.Кочмарський. Кінетика кристалізації СаСО3. Квазірівноважна модель // Вода і водні технології. Науково-технічні вісті. - Київ. - 2010. - № 1. - С. 12-20.

7. Л.С. Стерман, В.М. Лавыгин, С.Г. Гришин. Тепловые и атомные электрические станции. - Москва: - Изд. дом МЭИ. - 2000. - 408 с.

8. ДБН В.2.5- 74:2013. Зовнішні мережі та споруди. Основні положення проектування.

9. В.З. Кочмарський. Кінетична модель карбонатної системи в умовах оборотного водопостачання. // Вісник Укр. держ. академії водного господарства. - Рівне. - 1998, -в.1,- ч.1.-С. 236-243.

10. В.З. Кочмарський, В.Р. Гаєвський. Аналіз динаміки трасерів в оборотних системах охолодження.// Збірник наук. праць. Гідромеліор. та гідротехн. будівництво. - Рівне. -2007, в.32. - С. 166-173.

11. В.З. Кочмарський, В.Р. Гаєвський, О.В. Кочмарський. Динаміка накипінів в оборотних системах охолодження.// Вісник Національного університету водного господарства і природокористування. - Рівне. - 2008, в.1(41). - С. 258-268.

12. В.З. Кочмарський, О.В. Кочмарський. Відкладення в оборотних системах ТЕС//Теплова енергетика.Нові виклики часу.Зб. наук. праць. Ред.Мисак В., Омеляновський П.- Львів: - Укр. технології. - 2009. - С. 535-546.

13. В.З.Кочмарський, І.П. Трофимчук, В.В.Куба. Особливості поведінки трасерів та виділення твердого СаСО3 в оборотних системах охолодження// Вода і водоочисні технології. Наук. - тех. вісті. - 2017. - №2(22). - С. хх-хх .

14. В.З. Кочмарський, О.В. Кочмарський, І.П. Фесенко. Динаміка інгібітора відкладень в оборотній воді ЗуТЕС// Енергетика і електрифікація. - 2014. -№ 11. - С.12-16.

15. В.З. Кочмарський. Кінетика кристалізації СаСО3 з водних систем. Динамічна модель.// Вода і водні технології. Науково-технічні вісті. - Київ. - 2010. - № 2. - С. 14-27.

16. Пат. UA 114060. Спосіб визначення індексу стабільності оборотної води систем технічного водопостачання щодо виділення твердого СаСО3. Кочмарський В.З., Кочмарський О.В. - Опубл. 2017.

17. В.З.Кочмарський, В.Р. Гаєвський, Н.Л.Тишко. Кристалізація карбонату кальцію з гідрокарбонатних розчинів.// Укр. фізичний журнал. - 2017.-Т. 62. -№: 5. - С. 382-390.

18. Пат. UA 116062. Спосіб визначення діючої сили інгібітора щодо виділення кальцієвих сполук з природних та технічних вод. Кочмарський В.З., Кочмарський О.В. - Опубл. 2017.

Размещено на Allbest.ru