Влияние режимов термомагнитной обработки на магнитные гистерезисные свойства магнитотвердых порошковых Fe-Cr-Co сплавов с содержанием кобальта 12 и 16 масс. %
Современные методы порошковой металлургии. Анализ влияния магнитных гистерезисных свойств на скорости охлаждения кобальтовых сплавов. Преимущества использования молибдена в качестве легирующей добавки при термической обработке постоянных магнитов.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | статья |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 03.02.2021 |
| Размер файла | 1,6 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://allbest.ru
Институт металлургии и материаловедения им. А. А. Байкова РАН
Влияние режимов термомагнитной обработки на магнитные гистерезисные свойства магнитотвердых порошковых Fe-Cr-Co сплавов с содержанием кобальта 12 и 16 масс. %
Татьяна Алексеевна Вомпе, аспирант, младший научный сотрудник,
Алексей Сергеевич Устюхин, инженер-исследователь,
Игорь Матвеевич Миляев, доктор технических наук,
Виктор Александрович Зеленский, ведущий научный сотрудник
кандидат физико-математических наук
Россия, г. Москва
Аннотация
В работе методом порошковой металлургии получали магнитотвердые Ре-Сг-Со сплавы с содержанием кобальта 12 и 16 масс. %. В качестве легирующих добавок использовались молибден и кремний. Вакуумное спекание этих сплавов при температуре 1420 °С позволяет получать заготовки с относительной плотностью 96,5-98,5 % . Сравнение магнитных гистерезисных свойств сплавов Ре-26 % Сг-16 % Со-2 % Мо-0,5 % и Ре-26 % Сг-12 % Со- 3 % Мо-0,5 % показало, что сплав с содержанием кобальта 16 масс. % обладает большей коэрцитивной силой, в то время как сплав с содержанием кобальта 12 масс. % - более высокой остаточной индукцией. Установлено, что магнитные гистерезисные свойства зависят от температуры начала обработки и скорости охлаждения сплава в магнитном поле. При определенных параметрах термообработки на сплаве с содержанием кобальта 12 масс. % можно добиться уровня магнитных гистерезисных свойств, сопоставимого со стандартами для сплавов с содержанием кобальта 15-16 масс. % . Использование сплавов с пониженным содержанием кобальта позволяет снизить экономические издержки при производстве постоянных магнитов и роторов гистерезисных электродвигателей.
Ключевые слова: магнитные свойства, магнитотвердые сплавы, коэрцитивная сила, остаточная индукция, термическая обработка
Abstract
The Effect of Thermomagnetic Treatment Conditions on Magnetic Hysteresis Properties of Fe-Cr-Co Hard Magnetic Powder Alloys with 12 and 16 wt. % Cobalt
Tatiana A. Vompe, Postgraduate Student, Junior Researcher, Aleksey S. Ustyukhin, Research Engineer, Igor M. Milyaev, Doctor of Engineering Sciences, Victor A. Zelensky, Candidate of Physics and Mathematics, Leading Researcher. Baikov Institute of Metallurgy and Materials Science, Russian Academy of Sciences., Moscow
In the present work, hard magnetic Fe-Cr-Co alloys containing 12 and 16 wt. % cobalt were obtained by powder metallurgy method. Molybdenum and silicon were used as alloying additives. Vacuum sintering of this alloys allows us to obtain specimens with relative density 96.5--98.5 %. Comparison of magnetic hysteresis properties of Fe-26 % Cr-16 % Co-2 % Mo- 0,5 % Si and Fe-26 % Cr-12 % Co-3 % Mo-0,5 % Si alloys indicated that alloy with 16 wt. % cobalt content usually has a higher coercivity, while alloy with 12 wt. % cobalt content has a higher residual induction. It was found that magnetic hysteresis properties depend on treatment start temperature and cooling rate in a magnetic field. It is possible under certain settings of thermal treatment to obtain an alloy containing 12 wt. % cobalt magnetic hysteresis properties comparable to standards for alloys with 15-16 wt. cobalt. Using alloys with low cobalt content will reduce the economic cost production of permanent magnets and rotors for hysteresis motors.
Keywords: magnetic properties, hard magnetic alloys, coercive force, residual induction, heat treatment
Введение
Сплавы системы Fe-Cr-Co относятся к классу деформируемых дисперсионно-твердеющих материалов [1]. Их используют в машиностроении и приборостроении для изготовления различных конструкционных деталей, от которых требуется сочетание высоких механических и магнитных свойств, например, дисковых роторов высокоскоростных гистерезисных двигателей со скоростями вращения порядка 100-150 тыс. оборотов в минуту [2], магнитных колец гироскопов, высокочувствительных сенсоров, датчиков, которые применяются в электронной промышленности, автомобильной технике, морских приборах, авиационно-космических приборах, при разведке и разработке нефтяных месторождений, поисковых устройствах и т. д. [3-5]. Применение Fе-Сг-Со сплавов охватывает широкий спектр отраслей промышленности. Однако, из-за более низких магнитных гистерезисных свойств (коэрцитивная сила Нс и максимальное энергетическое произведением (БН) шах) по сравнению с остальными классами магнитотвердых материалов предпочтение к сплаву Ре-Сг-Со отдается преимущественно при изготовлении малогабаритных магнитов сложной формы, а также в случаях, когда необходима работа устройства в экстремальных условиях с точки зрения механических нагрузок или коррозии, либо требуется сочетание длительной и стабильной работы с приемлемой ценой изделия. Кроме того, мировые производители постоянных магнитов из сплавов системы Fе-Сг-Со используют исключительно технологию плавки и литья при получении заготовок, в то время как порошковая металлургия является более производительным и экономичным способом производства постоянных магнитов. Для других классов магнитотвердых материалов (системы Fe-Ре-Б, Бш-Со) технология порошковой металлургии используется давно и часто является единственно возможным способом их получения. То же самое касается и наиболее близких по характеристикам к системе Fе-Сг-Со сплавов ЮНДК, где порошковая металлургия активно применяется наряду с технологией плавки и литья для получения постоянных магнитов.
Для сплавов системы Ре-Сг-Со, порошковый подход был применен относительно недавно [6; 7], однако установлены некоторые ограничения. В частности, основным способом увеличения плотности является спекание при высоких температурах (около 1400 °С, в то время как для сплавов ЮНДК не выше 1300 °С). Относительно недавно появились исследования [8-11], в которых указывалось, что отдельные Fе-Сг-Со сплавы хорошо спекаются и при температурах1300-1350 °С, при этом имеют хорошие магнитные и механические свойства. Еще одним способом снижения экономических издержек при производстве постоянных магнитов из Fе-Сг-Со сплавов является использование сплавов с более низким содержанием кобальта (менее 15 масс. %).
Термическая обработка является ключевым этапом при изготовлении постоянных магнитов из рассматриваемых сплавов, так как именно на этой стадии происходит формирование необходимого уровня магнитных свойств. Варьированием параметров термической обработки, таких как температура начала распада, скорость охлаждения в магнитном поле, время выдержки при дополнительной термической обработке и т.д., можно добиться в рамках одного состава различных значений коэрцитивной силы и остаточной индукции.
Целью данной работы было исследование влияния режимов термомагнитной обработки магнитотвердых порошковых Fе-Сг-Со сплавов с различным содержанием кобальта.
Методика эксперимента
Для исследования выбраны сплавы со средним и низким содержанием кобальта, химический состав приведен в табл. 1.
Таблица 1
Химический состав сплавов исследованных в работе
|
№ сплава |
Содержание элементов, масс. % |
|||||
|
Fе |
Сг |
Со |
Мо |
Nі |
||
|
1 |
55,5 |
26,0 |
16,0 |
2,0 |
0,5 |
|
|
2 |
58,5 |
26,0 |
12,0 |
3,0 |
0,5 |
Образцы изготовлены методом порошковой металлургии. Были использованы промышленные высокочистые порошки железа (марки ВС), хрома (ПХС-1), кобальта (ПК-1Н), и добавки порошка молибдена и кремния с размером частиц менее 40 мкм.
Порошки смешивали в турбулентном смесителе С 2.0 «Турбула». Компактирование осуществляли холодным способом путем одностороннего прессования на ручном прессе KNUTH-HP15 с использованием стеарата цинка в разъемной матрице с внутренним диаметром 13,6 мм при давлении 600 МПа.
Спекание спрессованных образцов проводили в течение 2,5 часов при температуре 1420 °С в шахтной печи СШВ-1,25/24-И1 в вакууме 10-2 Па. Сырые прессовки имели относительную плотность 77,0-79,5 %, а образцы после спекания - 96,5-98,5 %.
Магнитные гистерезисные свойства сплавов (Br, Hc, (BH)max) измеряли на гистерезисграфе Permagraph L EP-3. Погрешность измерений коэрцитивной силы Hc и остаточной индукции Br составляла 3 % , магнитного произведения (BH)max - 6 %. На всех исследуемых образцах проводили термическую обработку (для получения высококоэрцитивного состояния), которая включала в себя закалку в воде от 1250 °С, нагрев выше температуры начала спинодального распада а-твердого раствора 700-720 °С и охлаждение в поле более 3000 Э от температуры T2 до температуры 600 °С со скоростью v1.
Охлаждение до температуры 500 °С проводили без поля со скоростью 8 °С/ч. Оптимизацию режимов обработки проводили методом планирования эксперимента. Обработку результатов оптимизации - в программах Statgraphics Plus 5.0 и Statistica 10.0. Матрица планирования эксперимента была выбрана в виде композиционного плана 2 плюс звездные точки. В табл. 2 приведены уровни варьирования выбранных факторов.
Таблица 2
Название факторов и уровни их варьирования
|
Факторы VI |
Обозначения А |
Ед. изм. ?С/ч |
Уровни факторов |
|||
|
40 |
60 |
80 |
||||
|
T2 |
B |
°С |
640 |
660 |
680 |
Результаты исследований и их обсуждение
В результате проведения различных режимов ТМО для сплава Ре-26 % Сг-12 % Со-3 % Мо-0,5 % Бі были построены поверхности отклика и поперечные сечения этих поверхностей в соответствующих фазовых пространствах (рис. 1). молибден кобальтовый магнит порошковый
На рисунке видно, какая ТМО обеспечивает получение максимальных магнитных гистерезисных свойств на сплаве. В результате обработки, где уі = 80 °С/ч, Т2 = 680 °С были получены максимальные свойства: Вг = 1,22 Тл, Нс = 45,0 кА/м, (ВН)тах = 29,9 кДж/м3, коэффициент выпуклости кривой размагничивания п = 0,54, а максимальное значение остаточной индукции Вг = 1,25 Тл было получено в результате обработки при VI = 60 °С/ч, Т2 = 688 °С. При повышении скорости охлаждения у1 до 90 °С/ч и температуры начала обработки в магнитном поле Т2 до 690 °С на сплаве Ре-26 % Сг-12 % Со-3 % Мо-0,5 % Бі можно получить значения коэрцитивной силы Нс до 50 кА/м. Сравнение различных параметров порошковых магнитотвердых Ре-Сг-Со сплавов исследованных в работе представлено в табл. 3.
Таблица 3
Магнитные гистерезисные свойства исследованных сплавов
|
№ сплава |
р, г/см3 |
Отн. пл-ть, % |
Br, Тл |
Hc, кА/м |
(BH)max, кДж/м3 |
|
|
1 |
7,71-7,76 |
97,5-98,5 |
1,15-1,21 |
44,0-54,0 |
24,5-30,0 |
|
|
2 |
7,59-7,75 |
96,5-98,5 |
1,21-1,25 |
33,0-45,0 |
20,0-29,9 |
Рис. 1. Поверхность отклика (а) и поперечные сечения поверхности коэрцитивной силы (б) для сплава Fe-26 % Сг-12 % Со-3 % Мо-0,5 % 81
Таблица 3
Магнитные гистерезисные свойства исследованных сплавов
|
№ сплава |
р, г/см3 |
Отн. пл-ть, % |
Вг, Тл |
Нс, кА/м |
(ВН)тах, кДж/м3 |
|
|
1 |
7,71-7,76 |
97,5-98,5 |
1,15-1,21 |
44,0-54,0 |
24,5-30,0 |
|
|
2 |
7,59-7,75 |
96,5-98,5 |
1,21-1,25 |
33,0-45,0 |
20,0-29,9 |
В табл. 4 приведены параметры ТМО, в результате которых были получены максимальные значения магнитных гистерезисных свойств. Петли гистерезиса для исследованных сплавов показаны на рис. 2.
Рис. 2. Петли гистерезиса: а - для сплава Ее-26 % Сг-12 % Со-3 % Мо-0,5 % 81, обработка № 1, б - для сплава Ее-26 %С г-16 % Со-2 % Мо-0,5 % 81, обработка № 3
Таблица 4
Максимальные магнитные гистерезисные свойства сплава Fе-26 % Сг-12 % Со-3 % Мо-0,5 % Б1 и Fе-26 % Сг-16 % Со-2 % Мо-0,5 % Б1, полученные после разных термических обработок
|
№ обработки |
№ сплава |
У1,°ОЛ1 |
Т2,°С |
Вг, Тл |
Нс, кА/м |
(ВН)тах, кДж/м |
Ч |
|
|
1 |
2 |
80 |
680 |
1,22 ± 0, 04 |
45, 0 ± 1,4 |
29, 9 ± 0, 9 |
0,54 |
|
|
2 |
2 |
60 |
688 |
1,25 ± 0, 04 |
33, 0 ± 1, 0 |
20,4 ± 0, 6 |
0,49 |
|
|
3 |
1 |
150 |
640 |
1,21 ± 0, 04 |
44, 5 ± 1, 3 |
28, 2 ± 0, 8 |
0,52 |
|
|
4 |
1 |
100 |
640 |
1,17 ± 0, 04 |
54, 0 ± 1, 6 |
30, 0 ± 0, 9 |
0,47 |
Коэффициенты выпуклости кривой размагничивания практически одинаковы, поскольку магнитные гистерезисные свойства сплавов сопоставимы в пределах ошибки измерения. Из данных табл. 3 и 4 видно, что содержание кобальта в Fе-Сг-Со сплаве заметно влияет на уровень коэрцитивной силы Нс. На данных сплавах благодаря применению различных обработок можно достичь требуемого для потребителя уровня свойств, например, для применения сплавов в качестве материала для постоянных магнитов (не менее 40 кА/м) или для производства роторов гистерезисных электродвигателей (менее 20 кА/м).
Выводы
Установленные режимы термической обработки позволили получить на порошковом магнитотвердом сплаве Fе-26 % Сг-12 % Со-3 % Мо-0,5 % коэрцитивную силу Нс до 45 кА/м, остаточную индукцию Вг до 1,25 Тл и максимальное энергетическое произведение (ВН)тах до 29,9 кДж/м, а на сплаве Fе-26 % Сг-16Нс до 54 кА/м, Вг до 1,21 Тл и (ВН)тах до 30 кДж/м. Показано, что магнитные свойства зависят от температуры начала обработки и скорости охлаждения сплава в магнитном поле. Исследованные сплавы Fе-26 % Сг-12 % Со-3 % Мо-0,5 % и Fе-26 % Сг-16 % Со-2 % Мо-0,5 % по уровню магнитных гистерезисных свойств могут найти применение как в качестве материалов для изготовления постоянных магнитов, так и в производстве роторов гистерезисных электродвигателей. Применение сплава с более низким содержанием кобальта позволит снизить экономические издержки при производстве.
Список литературы
1. Сергеев В. В., Булыгина Т. И. Магнитотвердые материалы. М.: Энергия, 1980. 224 с.
2. Artamonov E. V., Libman M. A., and Rudanovskii N. N. Magnetically Hard Materials for the Motors of Synchronous Hysteresis Electric Motors // Steel in Translation, 2007. Vol. 37, No 6. P. 547-551.
3. Гидродинамический гироскоп 2310163: пат. Рос. Федерация.
№ 2006132884/28: заявл. 14.09.06: опубл. 10.11.07. 11 с.
4. Либман М. А. Магнитотвердые сплавы на основе системы Железо-Хром- Кобальт // Материаловедение. 2010. № 9. C. 58-64.
5. YYMagnetics [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://smimag.com/FeCrComagnets.html) (дата обращения: 11.05.2016).
6. Ряпосов И. В., Шацов А. А. Особенности легирования, структура и свойства порошкового магнитотвердого сплава с повышенными эксплуатационными характеристиками // Перспективные материалы. 2009. № 1. C. 57-61.
7. Green M. L., Sherwood R. C., Wong C. C. Powder metallurgy processing of CrCoFe permanent magnet alloys containing 5-25 wt. % Co // J. Appl. Phys. 1982. Vol. 53, No 3. P. 2398-2400.
8. Алымов М. И., Анкудинов А. Б., Зеленский В. А., Миляев И. М., Юсупов В. С., Устюхин А. С. Влияние легирования и режима спекания на магнитные гистерезисные свойства Fe-Cr-Co порошкового сплава // Физика и химия обработки материалов. 2011. № 3. C. 34-38.
9. Алымов М. И., Анкудинов А. Б., Зеленский В. А., Миляев И. М., Юсупов В. С., Вомпе Т. А. Влияние поверхностно-активных добавок при помоле на процессы прессования, спекания и магнитные свойства порошкового сплава FeCrCoMoW // Перспективные материалы. 2014. № 4. C. 51-57.
10. Устюхин А. С., Алымов М. И., Миляев И. М. Магнитные гистерезисные свойства Fe-26Cr-16Co порошковых магнитотвердых сплавов // Письма о материалах. 2014. T. 4, № 1. C. 59-61.
11. Устюхин А. С., Вомпе Т. А., Миляев И. М., Зеленский В. А. Исследование магнитных гистерезисных свойств Fe-26Cr-16Co порошковых сплавов в зависимости от условий спекания и термообработки // Ученые записки Забайкальского государственного университета. Сер. Физика, математика, техника, технология. 2015. № 3. C. 112-119.
References
1. Sergeev V. V., Bulygina T. I. Magnitotverdye materialy. M.: Energiya, 1980. 224 s.
2. Artamonov E. V., Libman M. A., and Rudanovskii N. N. Magnetically Hard Materials for the Motors of Synchronous Hysteresis Electric Motors // Steel in Translation, 2007. Vol. 37, No 6. P. 547-551.
3. Gidrodinamicheskii giroskop: 2310163 pat. Ros. Federatsiya. № 2006132884/28: zayavl. 14.09.06: opubl. 10.11.07. 11 s.
4. Libman M. A. Magnitotverdye splavy na osnove sistemy Zhelezo-Khrom- Kobal't // Materialovedenie. 2010. № 9. S. 58-64.
5. YYMagnetics [Elektronnyi resurs] Rezhim dostupa: http://smimag.com/FeCrComagnets.html) (data obrashcheniya: 11.05.2016).
6. Ryaposov I. V., Shatsov A. A. Osobennosti legirovaniya, struktura i svoistva poroshkovogo magnitotverdogo splava s povyshennymi ekspluatatsionnymi kharakteristikami // Perspektivnye materialy. 2009. No 1. C. 57-61.
7. Green M. L., Sherwood R. C., Wong C. C. Powder metallurgy processing of CrCoFe permanent magnet alloys containing 5-25 wt. % Co // J. Appl. Phys. 1982. Vol. 53, №.3. P. 2398-2400.
8. Alymov M. I., Ankudinov A. B., Zelenskii V. A., Milyaev I. M., Yusupov V. S., Ustyukhin A. S. Vliyanie legirovaniya i rezhima spekaniya na magnitnye gisterezisnye svoistva Fe-Cr-Co poroshkovogo splava // Fizika i khimiya obrabotki materialov. 2011,№ 3. C. 34-38.
9. Alymov M. I., Ankudinov A. B., Zelenskii V. A., Milyaev I. M., Yusupov V. S., Vompe T. A. Vliyanie poverkhnostno-aktivnykh dobavok pri pomole na protsessy pressovaniya, spekaniya i magnitnye svoistva poroshkovogo splava FeCrCoMoW // Perspektivnye materialy. 2014. № 4. C. 51-57.
10. Ustyukhin A. S., Alymov M. I., Milyaev I. M. Magnitnye gisterezisnye svoistva Fe-26Cr-16Co poroshkovykh magnitotverdykh splavov // Pis'ma o materialakh. 2014. T. 4, № 1. C. 59-61.
11. Ustyukhin A. S., Vompe T. A., Milyaev I. M., Zelenskii V. A. Issledovanie magnitnykh gisterezisnykh svoistv Fe-26Cr-16Co poroshkovykh splavov v zavisimosti ot uslovii spekaniya i termoobrabotki // Uchenye zapiski Zabaikal'skogo gosudarstvennogo universiteta. Ser. Fizika, matematika, tekhnika, tekhnologiya. 2015. № 3. C. 112-119.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Фазовые переходы "смачивания" границ зерен жидкой или твёрдой фазой. Технология производства спеченных магнитов из сплавов системы Nd-Fe-B методами порошковой металлургии, влияние различных режимов термообработок на магнитные свойства их образцов.
дипломная работа [4,2 M], добавлен 06.06.2012Порошковая металлургия. Основными элементами технологии порошковой металлургии. Методы изготовления порошковых материалов. Методы контроля свойств порошков. Химические, физические, технологические свойства. Основные закономерности прессования.
курсовая работа [442,7 K], добавлен 17.10.2008Классификация композиционных материалов, их геометрические признаки и свойства. Использование металлов и их сплавов, полимеров, керамических материалов в качестве матриц. Особенности порошковой металлургии, свойства и применение магнитодиэлектриков.
презентация [29,9 K], добавлен 14.10.2013Свойства алюминиево-магниевых, алюминиево-марганцевых и алюминиево-медных сплавов, их применение в промышленности. Характеристики порошковых сплавов алюминия и методы их получения в металлургии. Технологическая схема изготовления гранулированных сплавов.
реферат [28,2 K], добавлен 04.12.2011Совокупность методов изготовления порошков металлов и сплавов. Преимущества порошковой металлургии. Изготовление пористых материалов. Получение материалов высокой чистоты. Использование продукции порошковой металлургии в других отраслях промышленности.
презентация [495,7 K], добавлен 07.02.2011Рассмотрение правил проведения макро- и микроанализа металлов и сплавов, определению твердости, исследованию структур и свойств сталей и чугунов, цветных сплавов и пластмасс. Практические вопросы термической и химико-термической обработки металлов.
учебное пособие [4,4 M], добавлен 20.06.2012Общая характеристика методов термической обработки как совокупности операций нагрева, выдержки и охлаждения твёрдых металлических сплавов. Схемы влияния легирующих элементов на полиморфизм железа. Разработка операций термической обработки детали.
курсовая работа [692,9 K], добавлен 14.01.2015Сущность и назначение термической обработки металлов, порядок и правила ее проведения, разновидности и отличительные признаки. Термомеханическая обработка как новый метод упрочнения металлов и сплавов. Цели химико-термической обработки металлов.
курсовая работа [24,8 K], добавлен 23.02.2010Изучение методики построения диаграмм состояния металлических сплавов. Исследование физических процессов и превращений, протекающих при кристаллизации сплавов. Виды термической обработки. Анализ влияния температуры на растворимость химических компонентов.
контрольная работа [4,4 M], добавлен 21.11.2013Особенности медных сплавов, их получение сплавлением меди с легирующими элементами и промежуточными сплавами - лигатурами. Обработка медных сплавов давлением, свойства литейных сплавов и область их применения. Влияние примесей и добавок на свойства меди.
курсовая работа [994,4 K], добавлен 29.09.2011Рассмотрение основных факторов, влияющих на технологические свойства титана и его сплавов. Определение свойств титановых сплавов. Оценка свойств материала для добычи нефти и газа на шельфе. Изучение практики использования в нефтегазовой промышленности.
реферат [146,1 K], добавлен 02.04.2018Термическая обработка стали – совокупность операций нагрева, выдержки и охлаждения твёрдых металлических сплавов с целью придания им определённых свойств за счёт изменения внутреннего строения и структуры.
контрольная работа [10,8 K], добавлен 09.02.2004Влияние условий осаждения на структуру, электрические и магнитные свойства пленок кобальта. Рентгеноструктурные исследования пленок кобальта. Влияние условий осаждения на морфологию поверхности и на толщину пленок. Затраты на амортизацию оборудования.
дипломная работа [2,2 M], добавлен 24.07.2014Понятие о металлических сплавах. Виды двойных сплавов. Продукты, образующиеся при взаимодействии компонентов сплава в условиях термодинамического равновесия. Диаграммы состояния двойных сплавов, характер изменения свойств в зависимости от их состава.
контрольная работа [378,1 K], добавлен 08.12.2013Металлические порошки и порошки сплавов - основное сырьё для производства изделий методом порошковой металлургии. Смешивание, прессование, спекание порошков. Выбор порошков, химического состава и оборудования. Подготовка технологического процесса.
контрольная работа [61,2 K], добавлен 15.01.2011Используемые и перспективные материалы ядерных энергетических установок. Особенности холодной консолидации порошковых материалов. Предварительная подготовка компонентов сплавов; формование заготовок; исследование структуры и коррозионных свойств образцов.
курсовая работа [2,9 M], добавлен 16.04.2012Методы порошковой металлургии. Повышение износостойкости покрытий, полученных методом высокоскоростного воздушно-топливного напыления, из самофлюсующихся сплавов на никелевой основе путём введения в состав исходных порошков добавок диборида титана.
статья [2,3 M], добавлен 18.10.2013Титановые сплавы - материалы, плохо поддающиеся обработке резанием. Общие сведения о существующих титановых сплавах. Уровни механических свойств. Выбор инструментальных материалов для токарной обработки титановых сплавов. Нанесение износостойких покрытий.
автореферат [1,3 M], добавлен 27.06.2013Физико-химические основы термической и химико-термической обработки материалов. Структуры и превращения в системе железо-углерод. Защитно-пассивирующие неорганические и лакокрасочные покрытия. Основы строения вещества. Кристаллизация металлов и сплавов.
методичка [1,2 M], добавлен 21.11.2012Исследование основных литейных свойств сплавов, изучение способа получения отливок без дефектов и описание технологии отлива детали под давлением. Изучение схемы прокатного стана и механизма его работы. Анализ свариваемости различных металлов и сплавов.
контрольная работа [317,4 K], добавлен 20.01.2012
