Расчет параметров фильтрации нефти к скважине и группе скважин при различных вариантах их расположения в плоском круговом пласте с ограниченным контуром питания для водонапорного и упругого режимов работы пласта
Динамический коэффициент вязкости нефти. Параметры фильтрации нефти к скважине и группе скважин при различных вариантах их расположения в плоском круговом пласте с ограниченным контуром питания для водонапорного и упругого режимов работы пласта.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | методичка |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 20.12.2021 |
| Размер файла | 221,5 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ Российской Федерации
ноябрьский институт нефти и газа
(филиал) федеральное Государственное образовательное учреждение высшего образования
«ТЮМЕНСКИЙ индустриальный университет»
(Филиал ТИУ в г.Ноябрьске)
Расчет параметров фильтрации нефти к скважине и группе скважин при различных вариантах их расположения в плоском круговом пласте с ограниченным контуром питания для водонапорного и упругого режимов работы пласта
Методические указания по выполнению курсовой работы
по дисциплине Подземная гидромеханика нефтяного и газового пласта
для обучающихся заочной формы по направлению подготовки
21.03.01 Нефтегазовое дело
г. Ноябрьск, 2018
Расчет параметров фильтрации нефти к скважине и группе скважин при различных вариантах их расположения в плоском круговом пласте с ограниченным контуром питания для водонапорного и упругого режимов работы пласта: методические указания по выполнению курсовой работы по дисциплине Подземная гидромеханика нефтяного и газового пласта для обучающихся заочной формы по направлению подготовки 21.03.01 Нефтегазовое дело /сост. С.Ю. Подорожников; Филиал ТИУ в г. Ноябрьске. - Ноябрьск 2018. - 30с.
Аннотация
Методические указания по выполнению курсовой работы по дисциплине Подземная гидромеханика нефтяного и газового пласта предназначены для обучающихся по направлению подготовки 21.03.01 Нефтегазовое дело.
Представлены задание, значения параметров, пример выполнения расчета, содержание курсовой работы и общие требования к ней, критерии оценок.
СТРУКТУРА
ЗАДАНИЕ
ЗНАЧЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ
ПРИМЕР ВЫПОЛНЕНИЯ РАСЧЁТА
СОДЕРЖАНИЕ КУРСОВОЙ РАБОТЫ И ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К НЕЙ
КРИТЕРИИ ОЦЕНОК
ЗАДАНИЕ
Определение коэффициента совершенства скважины;
Определение установившегося дебита одиночной скважины;
Определение коэффициентов продуктивности скважины при различных вариантах расположения скважины в пласте;
Оценка применимости линейного закона Дарси для рассматриваемых случаев фильтрации нефти;
Определение давления на различных расстояниях от скважины;
Определение условного времени отбора нефти из пласта при поддержании давлений Рк и Рс;
- определение изменения дебита скважины, расположенной в центре пласта;
Определение дебита каждой скважины и суммарного дебита, если данные кругового пласта разрабатываются пятью скважинами;
Определение дебита кольцевой батареи скважин;
Определение изменения распределения давления и дебита одиночной скважины, расположенной в центре кругового пласта, при стягивании контура нефтеносности под напором контурных вод;
Определение фронтовой водонасыщенности.
ЗНАЧЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ
Расчет параметров фильтрации нефти к скважине и группе скважин при различных вариантах их расположения в плоском круговом пласте с ограниченным контуром питания для водонапорного и упругого режимов работы пласта
|
№ п.п. |
Rк, м |
h, м |
m |
К, м2 |
мн, мПа*с |
сн, кг/м3 |
вн, Па-1 |
вс, Па-1 |
у0, % |
мв, мПа*с |
вв, Па-1 |
b, м |
Dс, см |
Забой скважины обсажен и перфорирован на 1 м n, шт |
d0/ l`, мм/мм |
Рк, МПа |
Рс, МПа |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
|
|
1. |
7550 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
870 |
1,01*10-9 |
0,72*10-10 |
5 |
1,15 |
5,1*10-10 |
20 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
2. |
7500 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
869 |
1,02 * 10-9 |
0,72*10-10 |
10 |
1,15 |
5,1*10-10 |
21 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
3. |
7450 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
868 |
1,03 * 10-9 |
0,72*10-10 |
12 |
1,15 |
5,1*10-10 |
22 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
4. |
7400 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
867 |
1,04 * 10-9 |
0,72*10-10 |
14 |
1,15 |
5,1*10-10 |
23 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
5. |
7350 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
866 |
1,05 * 10-9 |
0,72*10-10 |
15 |
1,15 |
5,1*10-10 |
24 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
6. |
7300 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
865 |
1,06 * 10-9 |
0,72*10-10 |
16 |
1,15 |
5,1*10-10 |
25 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
7. |
7250 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
864 |
1,07 * 10-9 |
0,72*10-10 |
19 |
1,15 |
5,1*10-10 |
26 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
8. |
7200 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
863 |
1,08 * 10-9 |
0,72*10-10 |
22 |
1,15 |
5,1*10-10 |
27 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
9. |
7150 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
962 |
1,09 * 10-9 |
0,72*10-10 |
24 |
1,15 |
5,1*10-10 |
28 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
10. |
7100 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
861 |
1,01 * 10-9 |
0,72*10-10 |
26 |
1,15 |
5,1*10-10 |
29 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
11. |
7050 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
860 |
1,02 * 10-9 |
0,72*10-10 |
28 |
1,15 |
5,1*10-10 |
30 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
12. |
7000 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
859 |
1,03 * 10-9 |
0,72*10-10 |
30 |
1,15 |
5,1*10-10 |
31 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
13. |
6950 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
858 |
1,04 * 10-9 |
0,72*10-10 |
31 |
1,15 |
5,1*10-10 |
32 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
14. |
6900 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
857 |
1,05 * 10-9 |
0,72*10-10 |
32 |
1,15 |
5,1*10-10 |
33 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
15. |
6850 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
856 |
1,06 * 10-9 |
0,72*10-10 |
33 |
1,15 |
5,1*10-10 |
34 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
16. |
6800 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
855 |
1,07 * 10-9 |
0,72*10-10 |
34 |
1,15 |
5,1*10-10 |
35 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
17. |
6750 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
854 |
1,08 * 10-9 |
0,72*10-10 |
35 |
1,15 |
5,1*10-10 |
34 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
18. |
6700 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
853 |
1,09 * 10-9 |
0,72*10-10 |
36 |
1,15 |
5,1*10-10 |
33 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
19. |
6650 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
852 |
1,01 * 10-9 |
0,72*10-10 |
37 |
1,15 |
5,1*10-10 |
32 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
20. |
6600 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
851 |
1,02 * 10-9 |
0,72*10-10 |
38 |
1,15 |
5,1*10-10 |
31 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
21. |
6550 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
850 |
1,03 * 10-9 |
0,72*10-10 |
39 |
1,15 |
5,1*10-10 |
30 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
22. |
6500 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
849 |
1,04 * 10-9 |
0,72*10-10 |
40 |
1,15 |
5,1*10-10 |
29 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
23. |
6450 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
848 |
1,05 * 10-9 |
0,72*10-10 |
42 |
1,15 |
5,1*10-10 |
28 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
24. |
6400 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
847 |
1,06 * 10-9 |
0,72*10-10 |
44 |
1,15 |
5,1*10-10 |
27 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
25. |
6350 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
846 |
1,07 * 10-9 |
0,72*10-10 |
46 |
1,15 |
5,1*10-10 |
26 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
26. |
6300 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
845 |
1,08 * 10-9 |
0,72*10-10 |
50 |
1,15 |
5,1*10-10 |
25 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
27. |
6250 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
844 |
1,09 * 10-9 |
0,72*10-10 |
55 |
1,15 |
5,1*10-10 |
24 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
28. |
6200 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
843 |
1,01 * 10-9 |
0,72*10-10 |
60 |
1,15 |
5,1*10-10 |
23 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
29. |
6150 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
942 |
1,02 * 10-9 |
0,72*10-10 |
65 |
1,15 |
5,1*10-10 |
22 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
30. |
6100 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
841 |
1,03 * 10-9 |
0,72*10-10 |
70 |
1,15 |
5,1*10-10 |
20 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
31. |
6050 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
840 |
1,03 * 10-9 |
0,72*10-10 |
80 |
1,15 |
5,1*10-10 |
19 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
32. |
6000 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
839 |
1,04 * 10-9 |
0,72*10-10 |
90 |
1,15 |
5,1*10-10 |
18 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
Расчет параметров фильтрации нефти к скважине и группе скважин при различных вариантах их расположения в плоском круговом пласте с ограниченным контуром питания для водонапорного и упругого режимов работы пласта
|
№ п.п. |
Rк, м |
h, м |
m |
К, м2 |
мн, мПа*с |
сн, кг/м3 |
вн, Па-1 |
вс, Па-1 |
у0, % |
мв, мПа*с |
вв, Па-1 |
b, м |
Dс, см |
Забой скважины обсажен и перфорирован на 1 м n, шт |
d0/ l`, мм/мм |
Рк, МПа |
Рс, МПа |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
|
|
1. |
8050 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
870 |
1,01*10-9 |
0,74*10-10 |
5 |
1,15 |
4,7*10-10 |
20 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
2. |
8100 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
869 |
1,02 * 10-9 |
0,74*10-10 |
10 |
1,15 |
4,7*10-10 |
21 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
3. |
8150 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
868 |
1,03 * 10-9 |
0,74*10-10 |
12 |
1,15 |
4,7*10-10 |
22 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
4. |
8200 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
867 |
1,04 * 10-9 |
0,74*10-10 |
14 |
1,15 |
4,7*10-10 |
23 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
5. |
8250 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
866 |
1,05 * 10-9 |
0,74*10-10 |
15 |
1,15 |
4,7*10-10 |
24 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
6. |
8300 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
865 |
1,06 * 10-9 |
0,74*10-10 |
16 |
1,15 |
4,7*10-10 |
25 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
7. |
8350 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
864 |
1,07 * 10-9 |
0,74*10-10 |
19 |
1,15 |
4,7*10-10 |
26 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
8. |
8400 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
863 |
1,08 * 10-9 |
0,74*10-10 |
22 |
1,15 |
4,7*10-10 |
27 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
9. |
8450 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
962 |
1,09 * 10-9 |
0,74*10-10 |
24 |
1,15 |
4,7*10-10 |
28 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
10. |
8500 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
861 |
1,01 * 10-9 |
0,74*10-10 |
26 |
1,15 |
4,7*10-10 |
29 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
11. |
8550 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
860 |
1,02 * 10-9 |
0,74*10-10 |
28 |
1,15 |
4,7*10-10 |
30 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
12. |
8600 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
859 |
1,03 * 10-9 |
0,74*10-10 |
30 |
1,15 |
4,7*10-10 |
31 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
13. |
8650 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
858 |
1,04 * 10-9 |
0,74*10-10 |
31 |
1,15 |
4,7*10-10 |
32 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
14. |
8700 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
857 |
1,05 * 10-9 |
0,74*10-10 |
32 |
1,15 |
4,7*10-10 |
33 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
15. |
8750 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
856 |
1,06 * 10-9 |
0,74*10-10 |
33 |
1,15 |
4,7*10-10 |
34 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
16. |
8800 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
855 |
1,07 * 10-9 |
0,74*10-10 |
34 |
1,15 |
4,7*10-10 |
35 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
17. |
8850 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
854 |
1,08 * 10-9 |
0,74*10-10 |
35 |
1,15 |
4,7*10-10 |
34 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
18. |
8900 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
853 |
1,09 * 10-9 |
0,74*10-10 |
36 |
1,15 |
4,7*10-10 |
33 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
19. |
8950 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
852 |
1,01 * 10-9 |
0,74*10-10 |
37 |
1,15 |
4,7*10-10 |
32 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
20. |
9000 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
851 |
1,02 * 10-9 |
0,74*10-10 |
38 |
1,15 |
4,7*10-10 |
31 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
21. |
9050 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
850 |
1,03 * 10-9 |
0,74*10-10 |
39 |
1,15 |
4,7*10-10 |
30 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
22. |
9100 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
849 |
1,04 * 10-9 |
0,74*10-10 |
40 |
1,15 |
4,7*10-10 |
29 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
23. |
9150 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
848 |
1,05 * 10-9 |
0,74*10-10 |
42 |
1,15 |
4,7*10-10 |
28 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
24. |
9200 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
847 |
1,06 * 10-9 |
0,74*10-10 |
44 |
1,15 |
4,7*10-10 |
27 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
25. |
9250 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
846 |
1,07 * 10-9 |
0,74*10-10 |
46 |
1,15 |
4,7*10-10 |
26 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
26. |
9300 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
845 |
1,08 * 10-9 |
0,74*10-10 |
50 |
1,15 |
4,7*10-10 |
25 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
27. |
9350 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
844 |
1,09 * 10-9 |
0,74*10-10 |
55 |
1,15 |
4,7*10-10 |
24 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
28. |
9400 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
843 |
1,01 * 10-9 |
0,74*10-10 |
60 |
1,15 |
4,7*10-10 |
23 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
29. |
9450 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
942 |
1,02 * 10-9 |
0,74*10-10 |
65 |
1,15 |
4,7*10-10 |
22 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
|
|
30. |
9500 |
40 |
0,17 |
1*10-10 |
10 |
841 |
1,03 * 10-9 |
0,74*10-10 |
70 |
1,15 |
4,7*10-10 |
20 |
10,4 |
15 |
16/110 |
13 |
10 |
Расчет параметров фильтрации нефти к скважине и группе скважин при различных вариантах их расположения в плоском круговом пласте с ограниченным контуром питания для водонапорного и упругого режимов работы пласта
|
№ п.п. |
Rк, м |
h, м |
m |
К, м2 |
мн, мПа*с |
сн, кг/м3 |
вн, Па-1 |
вс, Па-1 |
у0, % |
мв, мПа*с |
вв, Па-1 |
b, м |
Dс, см |
Забой скважины обсажен и перфорирован на 1 м n, шт |
d0/ l`, мм/мм |
Рк, МПа |
Рс, МПа |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
|
|
1. |
7550 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
870 |
1,01*10-9 |
0,72*10-10 |
5 |
1,15 |
5,1*10-10 |
20 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
2. |
7500 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
869 |
1,02 * 10-9 |
0,72*10-10 |
10 |
1,15 |
5,1*10-10 |
21 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
3. |
7450 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
868 |
1,03 * 10-9 |
0,72*10-10 |
12 |
1,15 |
5,1*10-10 |
22 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
4. |
7400 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
867 |
1,04 * 10-9 |
0,72*10-10 |
14 |
1,15 |
5,1*10-10 |
23 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
5. |
7350 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
866 |
1,05 * 10-9 |
0,72*10-10 |
15 |
1,15 |
5,1*10-10 |
24 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
6. |
7300 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
865 |
1,06 * 10-9 |
0,72*10-10 |
16 |
1,15 |
5,1*10-10 |
25 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
7. |
7250 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
864 |
1,07 * 10-9 |
0,72*10-10 |
19 |
1,15 |
5,1*10-10 |
26 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
8. |
7200 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
863 |
1,08 * 10-9 |
0,72*10-10 |
22 |
1,15 |
5,1*10-10 |
27 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
9. |
7150 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
962 |
1,09 * 10-9 |
0,72*10-10 |
24 |
1,15 |
5,1*10-10 |
28 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
10. |
7100 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
861 |
1,01 * 10-9 |
0,72*10-10 |
26 |
1,15 |
5,1*10-10 |
29 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
11. |
7050 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
860 |
1,02 * 10-9 |
0,72*10-10 |
28 |
1,15 |
5,1*10-10 |
30 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
12. |
7000 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
859 |
1,03 * 10-9 |
0,72*10-10 |
30 |
1,15 |
5,1*10-10 |
31 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
13. |
6950 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
858 |
1,04 * 10-9 |
0,72*10-10 |
31 |
1,15 |
5,1*10-10 |
32 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
14. |
6900 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
857 |
1,05 * 10-9 |
0,72*10-10 |
32 |
1,15 |
5,1*10-10 |
33 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
15. |
6850 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
856 |
1,06 * 10-9 |
0,72*10-10 |
33 |
1,15 |
5,1*10-10 |
34 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
16. |
6800 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
855 |
1,07 * 10-9 |
0,72*10-10 |
34 |
1,15 |
5,1*10-10 |
35 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
17. |
6750 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
854 |
1,08 * 10-9 |
0,72*10-10 |
35 |
1,15 |
5,1*10-10 |
34 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
18. |
6700 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
853 |
1,09 * 10-9 |
0,72*10-10 |
36 |
1,15 |
5,1*10-10 |
33 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
19. |
6650 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
852 |
1,01 * 10-9 |
0,72*10-10 |
37 |
1,15 |
5,1*10-10 |
32 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
20. |
6600 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
851 |
1,02 * 10-9 |
0,72*10-10 |
38 |
1,15 |
5,1*10-10 |
31 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
21. |
6550 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
850 |
1,03 * 10-9 |
0,72*10-10 |
39 |
1,15 |
5,1*10-10 |
30 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
22. |
6500 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
849 |
1,04 * 10-9 |
0,72*10-10 |
40 |
1,15 |
5,1*10-10 |
29 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
23. |
6450 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
848 |
1,05 * 10-9 |
0,72*10-10 |
42 |
1,15 |
5,1*10-10 |
28 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
24. |
6400 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
847 |
1,06 * 10-9 |
0,72*10-10 |
44 |
1,15 |
5,1*10-10 |
27 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
25. |
6350 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
846 |
1,07 * 10-9 |
0,72*10-10 |
46 |
1,15 |
5,1*10-10 |
26 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
|
|
26. |
6300 |
30 |
0,19 |
1*10-10 |
10 |
845 |
1,08 * 10-9 |
0,72*10-10 |
50 |
1,15 |
5,1*10-10 |
25 |
11,4 |
20 |
16/120 |
16 |
12 |
ПРИМЕР ВЫПОЛНЕНИЯ РАСЧЁТА
Горизонтальный однородный круговой пласт имеет радиус контура питания Rк = 8 км, = 8000 м
Мощность пласта h= 22 м
Коэффициент пористости пласта m = 0,18
Коэффициент проницаемости пласта К= 1* 10-12 м2
Динамический коэффициент вязкости нефти мн = 12 мПа * с
Плотность нефти сн = 850 кг/м3
Коэффициент сжимаемости нефти вн = 1,04 * 10-9 Па-1
Коэффициент сжимаемости породы пласта вс = 0,72 * 10-10 Па-1
Водонасыщенность нефтяного пласта у0 = 12%
Коэффициент вязкости пластовой воды мв = 1,2 мПа * с
Коэффициент сжимаемости пластовой воды вв = 4,6 * 10-10 Па-1
Пласт вскрывается скважинами на глубину b = 18 м
Диаметр скважины Dс = 24,8 см
Забой скважины обсажен и перфорирован на 1 м n=10 шт.
Диаметр отверстий d0 = 16 мм. Глубина проникновения пуль в породу l` = 100 мм.
Давление на контуре питания Рк = 16 МПа
Забойное давление Рс = 13 МПа
Рассчитать параметры фильтрации нефти к скважине и группе скважин при различных вариантах их расположения в плоском круговом пласте с ограниченным контуром питания для водонапорного и упругого режимов работы пласта.
Определение коэффициента совершенства скважины
Коэффициент совершенства скважины определяем по формуле:
(1)
нефть скважина вязкость пласт
где: С1 - безразмерная величина, определяющая дополнительное фильтрационное сопротивление, обусловленное несовершенством скважины по степени вскрытия пласта;
С2 - безразмерная величина, определяющая дополнительное фильтрационное сопротивление, вызванное несовершенством скважины по характеру вскрытия пласта.
Для определения коэффициента С1 используем график Щурова
а = h / Dc = 22 / 0.248 = 88.7
Находим относительное вскрытие пласта:
С1 = 0,75
С2 - определяем по графику Щурова
l = l` / Dc = 100 / 248 = 0.4
б0 = d0 / Dc = 16 / 248 = 0.064
n* Dc = 10 * 24.8 = 10 * 0.248 = 2.48
C2 = 1.8
Находим радиус скважины
rc = Dc / 2 = 24.8 / 2 = 0.248 / 2 = 0.124 м
Находим коэффициент совершенства скважины
Определение установившегося дебита одиночной скважины для следующих вариантов ее расположения в круговом пласте
Определяем установившейся дебит одиночной скважины Q для следующих вариантов ее расположения в круговом пласте:
а) в центре
б) на расстоянии 0,1 Rк от центра
в) на расстоянии 0,5 Rк от центра
г) на расстоянии 0,1 Rк от контура или 0,9 Rк от центра
а) Объемный дебит гидродинамически совершенной скважины, расположенной в центре кругового пласта, определяется по формуле Дюпюи:
(2)
(м3/с)
Объемный дебит гидродинамически несовершенной скважины, расположенной в центре кругового пласта:
Q = Qс * д = 3,12 х 10-3 х 0, 81 = 2,53 х 10-3 (м3/с)
б) Определим установившейся дебит одиночной скважины на расстоянии 0,1 Rк от центра кругового пласта
Дебит скважины, эксцентрично расположенной в круговом пласте, определяется по формуле:
(3)
где: д - расстояние от центра скважины до центра кругового пласта,
д = 0,1 * Rк = 0,1 * 8000 = 800 м
м3/с
в) Определим установившейся дебит одиночной скважины, расположенной на расстоянии 0,5 Rк от центра кругового пласта
Дебит скважины, эксцентрично расположенной в круговом пласте, определяется по формуле:
(4)
где: д - расстояние от центра скважины до центра кругового пласта,
д = 0,5 * Rк = 0,5 * 8000 = 4000 м
м3/с
г) Определим установившейся дебит одиночной скважины, расположенной на расстоянии 0,1 Rк от контура кругового пласта
Дебит скважины, эксцентрично расположенной в круговом пласте, определяется по формуле:
(5)
где: д - расстояние от центра скважины до центра кругового пласта,
д = (1-0,1) * Rк = 0,9 * 8000 = 7200 м
м3/с
Строим график зависимости дебита скважины от ее расположения в пласте.
Рис. 1 - Определение коэффициентов продуктивности скважины при различных вариантах расположения скважины в пласте
Отношение дебита скважины Q к перепаду давления (депрессии) называется коэффициентом продуктивности скважины:
(6)
где: Др = Рк - Рс = (16 - 13) х 106 = 3 х 106
Тогда
(м3 / Па*с)
(м3 / Па*с)
(м3 / Па*с)
(м3 / Па*с)
Зависимость дебита скважины Q от депрессии называется индикаторной линией. При плоскорадиальной фильтрации жидкости к скважине в условиях справедливости закона Дарси индикаторная линия представляет собой прямую, определяемую уравнением:
(7)
скважина расположена в центре кругового пласта
ДР1 = 1 МПа Q1 = 8,43 * 10-10 * 1 * 106 = 8,43 * 10-4 (м3/с)
ДР1 = 3 МПа Q1 = 8,43 * 10-10 * 3 * 106 = 2,53 * 10-3 (м3/с)
ДР1 = 5 МПа Q1 = 8,43 * 10-10 * 5 * 106 = 4,22 * 10-3 (м3/с)
скважина расположена на расстоянии 0,1 Rк от центра кругового пласта
ДР1 = 1 МПа Q1 = 1,04* 10-9 * 1 * 106 = 1,04 * 10-3 (м3/с)
ДР1 = 3 МПа Q1 = 1,04 * 10-9 * 3 * 106 = 3,12 * 10-3 (м3/с)
ДР1 = 5 МПа Q1 = 1,04 * 10-9 * 5 * 106 = 5,2 * 10-3 (м3/с)
скважина расположена на расстоянии 0,5 Rк от центра кругового пласта
ДР1 = 1 МПа Q1 = 1,06* 10-9 * 1 * 106 = 1,06 * 10-3 (м3/с)
ДР1 = 3 МПа Q1 = 1,06 * 10-9 * 3 * 106 = 3,18 * 10-3 (м3/с)
ДР1 = 5 МПа Q1 = 1,06 * 10-9 * 5 * 106 = 5,3 * 10-3 (м3/с)
скважина расположена на расстоянии 0,1 Rк от контура питания кругового пласта
ДР1 = 1 МПа Q1 = 1,22 * 10-9 * 1 * 106 = 1,22 * 10-3 (м3/с)
ДР1 = 3 МПа Q1 = 1,22 * 10-9 * 3 * 106 = 3,66 * 10-3 (м3/с)
ДР1 = 5 МПа Q1 = 1,22 * 10-9 * 5 * 106 = 6,1 * 10-3 (м3/с)
На основании результатов расчетов, строим индикаторные линии скважины при различных вариантах ее расположения в пласте.
Рис. 2 - Оценка применимости линейного закона Дарси для рассматриваемых случаев фильтрации нефти
Применимость закона Дарси определяем по формуле Щелкочева:
(8)
где: щ - скорость фильтрации на забое скважины
m - пористость
щ = Q0 / S
где: S - площадь забоя , S = 2 * 3.14 * rc * b
S = 2 * 3.14 * 0.124 * 18 = 14.016 м2
Определяем скорость фильтрации на забое скважины
щ = 2,53 * 10-3 / 14,016 = 1,8 * 10-4 м3/с
Данные подставляем в формулу Щелкочева:
Число Ренольдса меньше соотношения 0,022 ? Reкр ? 0,29, значит происходит ламинарный режим фильтрации. Для данного режима фильтрации закон Дарси полностью применим.
Определение давления на различных расстояниях от скважины
Закон распределения давления в пласте определяется по формуле:
(9)
где: r - расстояние от оси скважины
С учетом сжимаемости жидкости закон распределения давления в пласте определяется по формуле:
(10)
где: вж - коэффициент объемной сжимаемости жидкости, который определяется:
вж = (1-у0) * вн + у0 х вв (11)
Рассмотрим закон распределения давления при заданном забойном давлении Рс = 13 МПа для различных вариантов расположения скважины в пласте:
скважина расположена в центре кругового пласта.
при r = 0.5 м
По формуле (9) закон распределения Р:
при r=1 м
при r=2 м
при r=5 м
при r=10 м
при r=100 м
при r=1000 м
при r=2000 м
при r=4000 м
скважина расположена на расстоянии 0,1 Rк от центра кругового пласта
По формуле (9) закон распределения Р:
при r = 0.5 м
при r=1 м
при r=2 м
при r=5 м
при r=10 м
при r=100 м
при r=1000 м
при r=2000 м
при r=4000 м
скважина расположена на расстоянии 0,5 Rк = 4000 м от центра кругового пласта.
По формуле (9) закон распределения Р:
при r = 0.5 м
при r=1 м
при r=2 м
при r=5 м
при r=10 м
при r=100 м
при r=1000 м
при r=2000 м
при r=4000 м
скважина расположена на расстоянии 0,1 Rк = 7200 м от контура кругового пласта
По формуле (9) закон распределения Р:
при r = 0.5 м
при r=1 м
при r=2 м
при r=5 м
при r=10 м
при r=100 м
при r=1000 м
при r=2000 м
при r=4000 м
По полученным результатам строим кривые депрессии Р = Р(r).
Средневзвешенное по объему порового пространства пластовое давление определяется по формуле:
(11)
Рис. 3 - Определение условного времени отбора нефти из пласта при поддержании постоянных давлений Рк и Рс при расположении скважины в центре пласта
Время отбора жидкости из кругового пласта определяется по формуле:
(12)
Определение изменения дебита скважины, расположенной в центре пласта, если на расстоянии 200 м расположить такую же скважину с тем же забойным давлением
Используя принцип суперпозиции, рассчитаем забойные потенциалы и дебиты для скважин.
Потенциал скорости фильтрации определяется по формуле:
(13)
Значение потенциала в точке на расстоянии r:
(14)
где: С - постоянная интегрирования.
При совместной работе нескольких скважин результирующий потенциал в любой точке пласта равен алгебраической сумме потенциалов, обусловленных работой каждой отдельной скважины.
Таким образом:
Дебит несовершенной скважины
м3/с
Следовательно, дебит скважины уменьшается.
Определение дебита каждой скважины и суммарного дебита, если данный круговой пласт разрабатывается пятью скважинами
Определяем дебит каждой скважины и суммарный дебит, если данный круговой пласт разрабатывается пятью скважинами, из которых 4 расположены в вершинах квадрата со стороной А = 500 м , а пятая - в центре. Все скважины идентичны и работают с одинаковым забойным давлением Рс.
Поместим точку М на забой 1 скважины
Поместим точку М на забой 5-ой скважины
Поместим точку М на контур питания
Получаем систему уравнения
Так как и , то
Тогда получаем следующую систему уравнения
Получим
С учетом коэффициента совершенства Q = q * д . Тогда дебиты скважин равны Q = 6,96 * 10-5 * 0. 81 = 5,64 *10-5 и Q5 = 6,96 * 10-5 * 0.81 = 5,63*10-5 м3/с.
Суммарный дебит равен
Qсум = 4Q + Q5 = 4 * 5,64*10-5 + 5,63*10-5 = 2,819 * 10-4 м3/с
Определение дебита кольцевой батареи скважин, расположенных по кругу на расстоянии 0,6 Rк от центра
Все скважины идентичны и работают с одинаковым забойным давлением Рс = 12 МПа, 0,6 Rк = 4800 м.
Дебит одной скважины кольцевой батареи, состоящей из n скважин, в круговом пласте радиуса Rк, равен:
(15)
где: R0 - радиус батареи
rc - радиус скважины
Суммарный дебит кольцевой батареи несовершенных скважин определяется по формуле:
(16)
Определим дебит кольцевой батареи скважин при различном числе скважин n с учетом формул (15) и (16):
а) n= 4
б) n = 5
в) n = 6
г) n = 8
д) n = 10
е) n = 12
ж) n = 16
з) n=20
Определение изменения распределения давления и дебита одиночной скважины, расположенной в центре кругового пласта, при стягивании контура нефтеносности под напором контурных вод
При плоскорадиальном вытеснении нефти водой дебит скважины определяется по формуле:
(17)
где: rн - координата (радиус) границы раздела нефть-вода в момент времени t.
Таким образом при постоянной депрессии дебит скважины с темпом времени увеличивается.
Закон распределения давления вдоль радиуса Р(r) выражается следующими соотношениями:
- в водоносной области:
(18)
- в нефтяной области
(19)
Время радиального перемещения контура нефтеносности от начального положения Щ0 (при t=0) до r определяется по формуле:
Определение дебита для случая расположения контура нефтеносности на расстоянии rн = Rк от оси скважины.
(м3/с)
Q = Qс * д = 3,12х 10-3 х 0, 81 = 2,53 х 10-3 (м3/с)
а) контур нефтеносности расположен на расстоянии rн = 0,75 Rк = 6000 м от оси скважины.
(м3/с)
Q = Qс * д = 3,19 х 10-3 х 0, 81 = 2,59 х 10-3 (м3/с)
б) контур нефтеносности расположен на расстоянии rн = 0,5 Rк = 4000 м от оси скважины.
...Подобные документы
Описание процессов, происходящих на месторождениях углеводородного сырья. Приток жидкости к скважине в пласте с прямолинейным контуром питания и вблизи прямолинейной непроницаемой границы. Приток газа к бесконечным цепочкам и кольцевым батареям скважин.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 08.10.2014Расчет показателей процесса одномерной установившейся фильтрации несжимаемой жидкости в однородной пористой среде. Схема плоскорадиального потока, основные характеристики: давление по пласту, объемная скорость фильтрации, запасы нефти в элементе пласта.
курсовая работа [708,4 K], добавлен 25.04.2014Анализ технологической эффективности проведения гидроразрыва пласта. Расчет проведения ГРП в типовой добывающей скважине. Методы восстановления продуктивности скважин при обработке призабойной зоны. Правила безопасности нефтяной и газовой промышленности.
курсовая работа [185,2 K], добавлен 12.05.2014Разработка балансовых и извлекаемых запасов нефти. Геолого-физические характеристики объекта. Оценка количества скважин, их суммарной продуктивности, темпов отбора на участке; расчет необходимых режимов работы (депрессии на пласт); подсчет запасов нефти.
курсовая работа [140,3 K], добавлен 11.05.2012Оборудование для исследования скважин на стационарных режимах фильтрации. Расчет забойного и пластового давления по замеру устьевых давлений. Двухчленный закон фильтрации. Коэффициенты фильтрационного сопротивления. Технологический режим работы скважины.
курсовая работа [851,8 K], добавлен 27.05.2010Определение расчетных свойств нефти. Вычисление параметров насосно-силового оборудования. Влияние рельефа на режимы перекачки. Расчет и выбор оптимальных режимов работы магистрального нефтепровода с учетом удельных затрат энергии на перекачку нефти.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 21.02.2014Проблема обводнения нефти при добыче. Деэмульсация термической обработкой. Химическая обработка нефти. Сущность термохимического метода. Механизм гравитационного отстаивания, фильтрации в пористых средах, центрифугирования. Обработка в электрическом поле.
презентация [2,6 M], добавлен 07.02.2016Производство и использование для добычи нефти установок электроцентробежных погружных насосов. Состояние нефтяной промышленности РФ. Разработки по повышению показателей работы насоса и увеличение наработки на отказ. Межремонтный период работы скважин.
реферат [262,7 K], добавлен 11.12.2012Состав скважинной продукции. Принципиальная схема сбора и подготовки нефти на промысле. Содержание легких фракций в нефти до и после стабилизации. Принципиальные схемы одноступенчатой и двухколонной установок стабилизации нефти, особенности их работы.
презентация [2,5 M], добавлен 26.06.2014Характеристика залежей нефти и газа, коллекторские свойства продуктивных горизонтов, режим залежи и конструкция скважин Муравленковского месторождения. Охрана труда, недр и окружающей среды в условиях ОАО "Сибнефть", а также безопасность его скважин.
дипломная работа [111,1 K], добавлен 26.06.2010Фонтанный способ добычи нефти. Оборудование при фонтанном способе добычи нефти. Эксплуатация скважин газлифтным методом, применяемое оборудование. Установки погружных насосов с электроприводом. Вспомогательное скважинное оборудование, классификация ВШНУ.
курсовая работа [4,0 M], добавлен 29.06.2010Характеристика месторождения Акшабулак Восточный. Необходимость обеспечения заданного отбора нефти при максимальном использовании естественной пластовой энергии и минимально возможной себестоимости нефти. Выбор способа механизированной добычи нефти.
дипломная работа [3,0 M], добавлен 19.09.2014Выбор режимов эксплуатации магистрального нефтепровода. Регулирование режимов работы нефтепровода. Описание центробежного насоса со сменными роторами. Увеличение пропускной способности нефтепровода. Перераспределение грузопотоков транспортируемой нефти.
отчет по практике [551,4 K], добавлен 13.04.2015Подготовка нефти к транспортировке. Обзор различных систем внутрипромыслового сбора: самотечных и герметизированных высоконапорных. Типы танкеров для перевозки сжиженных газов. Техническая и экологическая безопасность в процессе транспортировки нефти.
курсовая работа [488,8 K], добавлен 21.03.2015Характеристика Киняминского месторождения. Подсчет балансовых и извлекаемых запасов нефти и газа. Анализ структуры фонда скважин и показателей их эксплуатации. Технологии воздействия на пласт и призабойную зону пласта. Оценка капитальных вложений.
курсовая работа [264,4 K], добавлен 21.01.2014Краткий обзор вредных примесей в нефти: механические примеси, кристаллы солей и вода, в которой растворены соли. Требования к нефти, поступающей на перегонку. Нефти, поставляемые на нефтеперерабатывающие заводы, в соответствии с нормативами ГОСТ 9965-76.
презентация [430,3 K], добавлен 21.01.2015Физико-химические свойства нефти, газа, воды исследуемых месторождений нефти. Технико-эксплуатационная характеристика установки подготовки нефти Черновского месторождения. Снижение себестоимости подготовки 1 т. нефти подбором более дешевого реагента.
дипломная работа [1,5 M], добавлен 28.03.2017Понятие о нефтяной залежи. Источники пластовой энергии. Приток жидкости к перфорированной скважине. Режимы разработки нефтяных месторождений. Конструкция оборудования забоев скважин. Кислотные обработки терригенных коллекторов. Техника перфорации скважин.
презентация [5,1 M], добавлен 24.10.2013Способы регулирования температурного режима по высоте колонны первичной переработки нефти. Схема работы парциального конденсатора и циркуляционного неиспаряющегося орошения. Варианты подачи орошения в сложной ректификационной колонне по переработке нефти.
презентация [1,8 M], добавлен 26.06.2014Физико-химическая характеристика нефти. Первичные и вторичные процессы переработки нефти, их классификация. Риформинг и гидроочистка нефти. Каталитический крекинг и гидрокрекинг. Коксование и изомеризация нефти. Экстракция ароматики как переработка нефти.
курсовая работа [71,9 K], добавлен 13.06.2012
