Проектируемая тепловая электрическая станция в городе Нерюнгри

Производительность дренажного насоса СП 1:

(80)

где G_{СП 1} = 49,28 кг/с -расход пара СП 1 из расчетного режима,

v = 0,00102 м³/кг - удельный объём.

м³/ч.

Выбираем 2 насоса (1 по 100 % производительности и 1 резервный) марки КсВ-200-130 - конденсатный насос вертикального исполнения, производительностью 200 м³/ч, напором 130 м, КПД 73 %, частота вращения 1500 об/мин

Производительность дренажного насоса СП 2:

где G_{СП 2} = 49,41 кг/с - расход пара СП 2,

v = 0,00103 м³/кг - удельный объём.

м³/ч .

Выбираем 1 насос (100 % по производительности) марки КсВ-200-130 - конденсатный насос вертикального исполнения, производительностью 200 м³/ч, напором 130м, КПД 73 %, частота вращения 1500 об/мин.

4.7 Выбор дренажного насоса ПЕРВОГО ПО ХОДУ ВОДЫ ПНД

Дренажный насос выбирается по подаче, определяемой из тепловой схемы.

(81)

D_н= 5,8+1,8+2,56+0,277=10,437 кг/с =37,57 м³/ч

Выбираем один насос типа Кс50(55-110) без резерва производительностью 50 м³/ч и напором (55-110) м.

4.8Выбор конденсатных насосов

Конденсатные насосы всегда устанавливаются с резервом, либо 2 по 100%, либо 3 по 50% производительности, /8/.

Производительность насоса:

, (82)

где = 260 т/ч=72,2 кг/с, - максимальный расход пара в конденсатор

=311,7 м³/ч.

Напор развиваемый насосом

ДС= р_д +??р_с+Нgс- р_к, (83)

??р_с-суммарное гидравлическое сопротивление тракта от деаэратора до конденсатора;

Н - разность уровней воды в деаэраторе и конденсаторе;

??р_с=Др_пнд+Др_оэ+Др_тр+ Др_рпк, (84)

Др_пнд=0,242МПа - суммарное гидравлическое сопротивление ПНД

Др_рпк=0,04 МПа -сопротивление регулятора питания конденсата.

Др_оэ=0,06 МПа -сопротивление охладителя пара эжекторов.

Др_тр=0,1 МПа - сопротивление трубопроводов.

??р_с=0,242+0,06+0,1+0,04=0,442 МПа.

Н= Н_д- Н_к - разность отметок уровня барабана и деаэратора.

Н_к =6,2 м, высота уровня конденсатора;

Н_д=22,35 м, высота уровня в деаэраторе.

ДР=0,6 +15,73*9,81*10^-6/0,0011+0,442-0,0048=1,18 МПа, (120,3 м)

Выбираем 2 насоса типа КсВ 320-160 - конденсатный насос вертикального исполнения, производительностью 320 м³/ч и напором 160 м, КПД 76%, частота вращения 1500 об/мин /8/.

4.9 Мазутное хозяйство ТЭЦ, /8/

Мазутное хозяйство сооружается для снабжения мазутом энергетических и водогрейных котлов ЭС, использующих мазут в качестве основного топлива, а также ЭС, для которых основным топливом является уголь, а мазут является растопочным топливом, а также основным топливом для ПВК.

Расчетный суточный расход мазута определяется исходя из 20-ч работы всех энергетических котлов при их номинальной паропроизводительности и 24-ч работы водогрейных котлов при покрытии тепловых нагрузок при средней температуре самого холодного месяца.

Вместимость приемной емкости основного мазутохозяйства принимается не менее 20% вместимости цистерн, устанавливаемых под разгрузку. Насосы должны обеспечить перекачку мазута, слитого из цистерн, установленных под разгрузку, не более чем за 5 ч (предусматривается резерв насосов). Приемная вместимость растопочного мазутохозяйства должна быть не менее 120 м³ (резерв насоса не предусматривается). Вместимость мазутохранилищ для ЭС, у которых мазут является основным топливом для ПВК, составляет 10-суточный расход при полной мощности ЭС.

Вязкость подаваемого в котельную мазута должно быть при применении механических и паромеханических форсунок не более 2,5 °УВ, что для мазута марки 100 соответствует t примерно 135 ^оС.

Подача мазута к энергетическим и водогрейным котлам из основного мазутохозяйства должна производиться по двум магистралям, рассчитанным каждая на 75% номинальной производительности с учетом рециркуляции.

Подача пара к мазутному хозяйству производится по двум магистралям, рассчитанным каждая на 75% расчетного расхода пара. Устанавливается не менее двух конденсатных насосов, один из них резервный. Растопочное хозяйство станции на твердом топливе выполняется с 3 резервуарами с вместимостью V по 1000 м^3.

4.10 ВЫБОР МЕЛЬНИЦ

Молотковые мельницы применяются для котлов с любой производительностью, для бурых и каменных углей. Выбираем молотковые мельницы по рекомендациям /3/. По /3/ при молотковых мельницах пыле приготовительная установка выполняется с прямым вдуванием и для котлов с производительностью более 400 т/ч выбирается не менее 3 мельниц с таким расчетом, чтобы при остановке одной из них оставшиеся обеспечили не менее 80 % номинальной паропроизводительности котла.

Расход топлива котлоагрегатами:

(85)

.

Пересчет производительности мельницы с производительности по бурому углю на каменный:

(86)

Выбираем три молотковые мельницы типа ММТ 1300/1310/730 - молотковая мельница с тангенциальным подводом топлива; первое число - диаметр ротора, мм; второе - длина ротора, мм; третье - номинальная частота вращения вала об/мин.

Технические данные мельницы:

мощность электрического двигателя - 160 кВт ,

температура сушильного агента - 350 ^оС,

масса без эл. двигателя - 6,65 т,

производительность по бурому углю - 12 т/ч.

4.11 ВЫБОР БУНКЕРОВ СЫРОГО УГЛЯ

Полезная емкость бункеров сырого угля принимается не менее 8-ми часового запаса (для каменных углей).

Угол наклона стенок БСУ, а также пересыпных рукавов и течек принимается не менее 66^ОС. Внутренние грани углов БСУ закругляются.

Суммарная емкость БС для одного котла

(87)



4.12 ВЫБОР ВОЗДУХОДУВНЫХ МАШИН

Для котлов паропроизводительностью 500 т/ч и менее устанавливается один дымосос и один вентилятор. /3/

Объемный расход воздуха перед вентилятором

(88)

где _В = 1,2 - коэффициент избытка воздуха для пылеугольных котлов /3/;

(м³/ч).

Производительность воздуходувной машины выбирается с запасом 10% ( = 1,1) /6/:

Q_В = Q_ХВ(89)

Q_В = 1,1 264067,6 =290474,3 (м³/ч).

Выбираем марку дутьевого вентилятора ВДН-2в-II, где ВДН - вентилятор дутьевой с назад загнутыми лопатками, число - диаметр рабочего колеса, дм. /3/

Характеристика:

подача 350 тыс. м³/ч,

частотой вращения 740 об/мин,

КПД 84%,

полное давление 465 кгс/м².

Объем газов перед дымососом

(90)

где - коэффициент из избытка воздуха перед дымососом = 1,35

;

Выбираем марку дымососа по /3/ - ДН - 26 х 2А - дымосос с назад загнутыми лопатками; 26 дм - диаметр рабочего колеса, 2 - два всаса.

Характеристика:

подача 500 тыс. м³/ч,

полное давление 350 кгс/м²,

частота вращения 735 об/мин,

КПД 82,5%.

4.13 ВЫБОР ЗОЛОУЛАВЛИВАЮЩЕЙ УСТАНОВКИ

Все котлы, работающие на твердом топливе, оборудуются золоулавливающими установками. Коэффициент золоулавливающей установки зависит от мощности станции и приведенной зольности топлива. Для ТЭЦ он составляет: при приведенной зольности не более 4%кг/МДж не ниже 98%, при большем значении не менее 99%.

(91)

Т.к. < 4%кг/МДж,

то значение коэффициента золоулавливания не менее 98%. Таким коэффициентом обладают электрофильтры, обеспечивающие глубокую очистку дымовых газов от золы.

Количество дымовых газов поступающих в электрофильтр

(92)

где - коэффициент избытка воздуха перед золоуловителем, по /3/ принимаем 1,32.

Находим критерий электрофизических свойств к_Ф = 12 /3/

Выбираем скорость дымовых газов U=1,6 м/с и число параллельных корпусов Z=1. Определим необходимое сечение корпуса фильтра

(93)

Выбираем электрофильтр ЭГА 1 - 30 - 9 - 6 - 2.

Для него длина поля L_П = 3,84, расстояние между осадительным и коронирующим электродами t = 0,15 и =73,4 м² /3/ Уточняем скорость газов

(94)

.

Для питания электрофильтров применяются электроагрегаты. Определяем мощность электроагрегата на каждое поле, принимая удельный ток I_A, мА/м² по /10/ I_A = 0,22 мА/м², А_П = 4240 м².

(95)

мА/м².

Выбираем агрегат АТПОМ - 1000, число - среднее значение выпрямляемого тока, мА. Этому значению соответствует потребляемая из сети мощность 100кВА. Принимаем среднее значение U = 80 кВ мощность питания агрегата: W_П = 0,9375*80 = 75 кВт.

Техническая характеристика ЭГА-1-30-9-6-2, ЭГ - электрофильтр горизонтальный, первое число - количество секций, второе - количество газовых проходов, третье - номинальная высота электродов, м, четвертое - количество элементов в осадительном электроде, пятое - количество полей по длине электрофильтра.

площадь активного сечения 73,4 м²,

общая площадь осаждения 3550 м²,

масса 122,5 т.

Габаритные размеры:

длина 11,82 м,

ширина 9,2 м,

высота 16,4 м.

4.14 РАСЧЕТ ДЫМОВЫХ ТРУБ

Выбор дымовой трубы заключается в правильном выборе ее конструкции и подсчете высоты, обеспечивающей допустимую концентрацию вредных веществ в атмосфере.

Рассчитаем минимальную высоту дымовой трубы.

Диаметр устья дымовой трубы D₀, м, определяется по формуле:

,/10/ (96)

где N - предполагаемое число дымовых труб (принимаем N = 1);

w₀ - скорость дымовых газов в устье дымовой трубы, м/с

(принимаем w₀ = 35 м/с /10/);

V - объемный расход дымовых газов, м³/с,

V = V_Г*B, (97)

где В - суммарный расход топлива на станцию, кг/с;

V_Г - удельный объем дымовых газов, м³/кг,

( 98 )

м³/кг

Суммарный расход топлива всеми котлами:

В = В_Р*n, (99)

где В_Р - расчетный расход топлива на один котел, кг/с;

n - число котлов.

В = 8,46*8 = 67,68 кг/с.

Тогда объемный расход дымовых газов:

V = 13,38*67,68 = 905,56 м³/с.

Диаметр устья дымовой трубы:

м.

Высота дымовой трубы Н, м, определяется по формуле :

,/10/ (100)

где F - поправочный коэффициент, учитывающий содержание примесей в дымовых газах (для пыли при степени улавливания более 90% F = 2);

A - коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы (для данного региона А= 160);

m и n - коэффициенты, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из трубы;

ПДК - предельно допустимая концентрация какого-либо элемента в атмосфере, мг/м³; (для сернистого ангидрида ПДК составляет 0,5 мг/м³);

C_Ф - фоновая концентрация вредных веществ, обусловленная внешними источниками загазованности, мг/м³;

М - массовый выброс вредных веществ в атмосферу, г/с;

- разность температур уходящих газов и атмосферного воздуха, ⁰С.

Разность температур определяется формулой:

, (101)

Т - температура воздуха самого жаркого месяца в 13 часов дня

(Т=22 ⁰С /9/);

=129-22 = 107 ⁰С.

Фоновая концентрация С_Ф зависит от промышленной развитости района сооружения станции и количества жителей. Поскольку в городе Нерюнгри проживает 106 тыс. жителей, то фоновая концентрация невелика: С_Ф = 0,05 мг/м³(по диоксиду серы).

Будем вести расчет по выбросам диоксида азота NO₂ и диоксида серы SО₂ .

Массовый выброс диоксида азота определяется пол формуле:

- доля окислов серы, улавливаемых летучей золой в газоходах парового котла (для углей составляет в среднем 0,1);

- доля окислов серы улавливаемой в мокром золоуловителе (=0)

г/с /11/ ( 102 )

Массовый выброс диоксида азота определяется пол формуле:

, /11/ (103)

где q₄ - потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива (при сжигании твердого топлива q₄ = 1 %);

- поправочный коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота качества сжигаемого топлива (для твердого топлива, при отсутствии содержания в нем N, =0,9 /11/);

- коэффициент, учитывающий конструкцию горелок (=1);

- коэффициент, учитывающий вид шлакоудаления ( = 1);

- коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих газов в зависимости от условий подачи их в топку (=0);

r - степень рециркуляции дымовых газов (r = 0 %);

- коэффициент, характеризующий снижение выброса оксидов азота при подаче части воздуха помимо основных горелок (=1).

К - коэффициент, характеризующий выход оксидов азота, кг/т;

,/16/ (104)

где D - паропроизводительность котла, т/ч;

кг/т.

Итак массовый выброс оксида азота:

М_NO2 = 0,034*8,13*(1-0,01*1,0)*0,9*67,68*37,7 = 628,4 г/с.

При выбросе сернистого ангидрида и двуокиси азота учитывается их совместное действие в атмосфере. В этом случае выброс приводится к выбросу по сернистому ангидриду:

, / / (105)

М=3580+5,88*628,4=7274,9 г/с

Для того чтобы определить коэффициенты m и n, необходимо знать высоту трубы. Поэтому расчет ведется методом последовательных приближений.

Задаемся высотой трубы H = 330 м.

Коэффициент m определяем по формуле:

,/12/ (106)

где f - безразмерный параметр, определяемый по формуле:

,/12/ (107)

;

.

Коэффициент n зависит от параметра V_М, который определяется по формуле:

V_M = ,/12/ (108)

V_M = = 4,32;

Поскольку V_M>2, то n = 1.

Итак, определяем высоту дымовой трубы по формуле 93:

м.

Принимаем ближайшее к полученному значение высоты дымовой трубы из стандартного ряда Н = 330 метров, что совпадает с ранее принятым значением. Выбираем железобетонную конструкцию дымовой трубы с естественно-вентилируемым зазором.

Определим максимально возможную приземную концентрацию сернистого ангидрида по формуле:

,/12/ (109)

где К_Р - безразмерный коэффициент, учитывающий рельеф местности (для горной местности К_Р = 1.4 /12/);

мг/м³.

Проверим соблюдения условий экологической безопасности по концентрации вредных веществ в атмосфере. Проверить можно с помощью двух формул:

С_М + С_Ф <= ПДК, (110)

0,313+0,05 = 0,363;

0,363<0,5, условие соблюдается;

, (111)

;

0,625<1, условие соблюдается.

Таким образом, сооружение дымовой трубы высотой 330 метров позволит обеспечить содержание сернистого ангидрида в рамках ПДК.

Расстояние от дымовой трубы, на котором достигается это значение максимальной приземной концентрации определим по формуле:

,/12/ (112)

где d - безразмерный коэффициент, определяемый по формуле:

, (113)

Тогда

м.

Построим график изменения приземной концентрации вредных веществ в зависимости от расстояния.

Для этого возьмем несколько различных значений расстояния от дымовой трубы Х и вычислим концентрацию вредных веществ на этих расстояниях по формуле: С = С_М * S, /19/ (114)

где S - параметр, зависящий от соотношения Х и Х_М.

Вычислим приземные концентрации вредных веществ на следующих расстояниях Х от дымовой трубы:

100, 1000, 3000, 4455, 6000, 8000, 10000, 15000, 20000, 25000, 30000, 35000,

4000, 45000, 50000, 55000 метров.

При S вычисляется по формуле:

,/21/ (115)

При параметр S вычисляется по формуле:

,/21/ (116)

При параметр S вычисляется по формуле:

,/21/ (117)

Результаты вычисления S и С при различных значениях Х по формулам 109 - 111 сведены в таблицу 5.1.

Таблица 4.2 - Приземные концентрации оксида азота на различных расстояниях от дымовой трубы.

Расстояние Х, м	Параметр S	Концентрация С мг/м3
100	0,0029	0,0097
1000	0,2195	0,0692
3000	0,8940	0,2803
4455	1	0,3130
6000	0,9144	0,2861
8000	0,7962	0,2492
10000	0,6828	0,2137
15000	0,4568	0,1429
20000	0,3122	0,0977
25000	0,2218	0,0694
30000	0,1639	0,0513
35000	0,1252	0,0392
40000	0,0970	0,0304
45000	0,0778	0,0243
50000	0,0638	0,0193
55000	0,0534	0,0167

Теперь построим кривую изменения приземной концентрации диоксида азота в зависимости от расстояния от дымовой трубы (см. приложение С).

4.15 ВЫБОР СИСТЕМЫ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

В качестве системы водоснабжения выбираем оборотную систему с градирнями. Такая система позволяет использовать техническую воду для нужд станции с наименьшими экологическими последствиями. Кроме того, станция сооружается в черте города, а сооружение системы с градирнями не требует больших площадей.

Применение оборотной системы с градирнями позволяет получить менее глубокий вакуум, чем, например, при прямоточной схеме, однако экологический эффект от оборотной системы гораздо выше. Это особенно важно, поскольку река Краснодар протекает непосредственно в городе, а также вода этой реки используется для нужд сельского хозяйства.

4.15.1 ВЫБОР ГРАДИРЕН

Расход охлаждающей воды для турбины Т-116/125-12,8 составляет 16000 м³/ч и для ПТ-140/165-12,8/1,45-3- 12400 м³/ч /5/.

Расчетный расход охлаждающей воды /8/:

,(118)

(м³/ч).

По нормам технологического проектирования количество устанавливаемых градирен должно быть не менее двух, принимаем n = 3.

?С - температура охлаждающей воды; /5/

?С - температура мокрого термометра;

?С - температура сухого термометра (температура самого жаркого месяца); /21/

?С - температура воды на выходе из конденсатора;

?С - подогрев воды в конденсаторе.

Плотность орошения:

м³/м²*ч - плотность орошения, /5/

Определяем требуемую площадь орошения:

м².(119)

Площадь оросительного устройства:

м².(120)

Выбираем 3 градирни марки БГ - 2100 - 71. Характеристика градирни: /5/

- площадь орошения 2100 м².

Башенная градирня с естественной циркуляцией пленочного типа, имеет стальной каркас и алюминиевую обшивку.

5. МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОХРАНЕ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

Выбросы вредных продуктов сгорания

Биосфера как внешняя оболочка земли, занятая совокупностью всех живых организмов, составляет покров планеты, включающий в себя атмосферу, почву и океаны. В результате преобразующей деятельности человечества в биосферу вносятся новые, несвойственные ей вещества, многие из которых оказываются физиологически активными и вредными. Необходимо сохранять в чистоте эту среду для грядущих поколений, ибо действительность человечества приводит в ряде случаев к нежелательным для природы последствиям. К вредным веществам относятся и некоторые отходы процессов преобразования химической энергии топлива (горение) на тепловых электростанциях. Это в первую очередь выбросы в атмосферу продуктов сгорания органического топлива:

а) сернистых соединений, в первую очередь сернистого ангидрида SO₂, который образуется при горении серы в топливе. При высоких температурах и наличии избытка воздуха SO₂ частично доокисляется в серный ангидрид SO_3. Выброс сернистых соединений, в основном SO₂, через дымовые трубы составляет сотни миллионов тонн в год. Наличие сернистых соединений в атмосфере губительно для растительного и животного мира;

б) токсичных окислов азота NO, которые выбрасывается примерно в половину меньше, чем сернистых соединений;

в) углекислого газа СО₂, который как и все трехатомные газы, создает парниковый эффект, пропуская к Земле солнечную радиацию, но не давая обратного выхода инфракрасному (тепловому) излучению;

г) окиси углерода СО (угарный газ), который появляется при химическом недожоге органического топлива и является очень токсичным;

д) канцерогенные вещества - бензопирен С₂Н₁₂;

е) летучие золы с механическим недожогом, которые способствуют росту отражения солнечных лучей обратно в космос, что понижает температуру атмосферы.

Содержание серы в рабочем топливе обычно колеблется от 0 до 3,5%; при содержании серы до 0,5% влияние на биосферу практически не наблюдается. При высоком содержании серы, а главное при наличии атомарного кислорода в топке и температуре выше 1550^ОС возможно образование серного ангидрида SO₃, низкотемпературной коррозии поверхностей нагрева котла, газоходов и дымовой трубы. SO₃ - неустойчивый и с водой легко образует H₂SO₄. Наличие серной кислоты в дымовых газах вызывает низкотемпературную коррозию поверхностей нагрева котла, дымоходов и металлических поверхностей дымовых труб, а также приносит вред флоре и фауне.

Сократить существенно выбросы двуокиси серы на электростанциях можно, выполняя мероприятия:

предварительным извлечением серы механическим или химическим обогащением топлив на специализированных предприятиях;

связывание окислов серы в процессе сжигания топлива в кипящем слое;

очистка дымовых газов от SO₂ химическим путем.

Все эти способы требуют больших капитальных вложений, усложняют эксплуатацию и требуют сооружение рядом с котельным цехом дорогого и сложного химического цеха.

Для проектируемой станции в г.Нерюнгри в качестве топлива используется уголь Аркагалинского месторождения. Содержание серы в нем 0,31%, поэтому внедрение выше перечисленных мероприятий не требуется.

Причиной образования окиси углерода СО является нехватка кислорода для полного окисления углерода в СО₂. Режимные меры в эксплуатации сводятся к поддержанию оптимального избытка воздуха.

Окись азота при горении топлив имеет 2 ступени окисления - NO и NO₂. Двуокись азота сильно токсична и образуется за счет доокисления NO при длительном пребывании в зоне высоких температур в топке. Основную интенсифицирующую роль в окислении азота играют образование атомарного кислорода при высокой температуре (выше 1550^ОС), высокая концентрация кислорода и длительное пребывание горючих в зоне горения. Отсюда вытекают конструктивные и эксплуатационные меры по борьбе с интенсивным образованием окислов азота:

поддержание температур в зоне активного горения топлива не выше 1500 - 1550^ОС;

поддержание на невысоком уровне избытков воздуха в горелках.

Для снижения вредного воздействия дымовых газов на живые организмы применяется самый простой метод - рассеивание газов на большом радиусе вокруг электростанций из высоких дымовых труб. На мощных электростанциях России и за рубежом в настоящее время сооружаются дымовые трубы высотой 250 и 320 м. В перспективе рассматривается возможность создания труб высотой 400 и 500 м, однако с увеличением высоты резко возрастает стоимость труб. Рассеивание в атмосфере выбросов из дымовых труб нормировано предельно-допустимыми концентрациями содержания вредных веществ в атмосферном воздухе, замеряемых на уровне (1,5 м) дыхательных органов человека.

Обезвреживание сточных вод

Сброс загрязненных сточных вод после предпусковых и эксплуатационных химических промывок и консервации оборудования заставляет создавать на ТЭС систему химической очистки сточных вод. На угольных ТЭС имеются значительные стоки технологической воды, это система гидрозолоудаления (ГЗУ). Вода ГЗУ, имея почти постоянный расход и высокую щелочность, фильтруется в почву, и по подземным водотокам распространяется и непрерывно подщелачивает почву. Часть щелочной воды ГЗУ нейтрализуется подкисленной сбросной промывочной водой, остальная поступает в систему химической очистки сточных вод.

Благодаря наличию в оборотных системах ГЗУ золоотстойников с большой площадью вода осветляется и возвращается в систему рециркуляции в количестве более 10%. Если к ней добавить подкисленную сточную воду химических промывок, то в системе шлакозолоудаления окажется почти нейтральная вода, что является простым способом частичной нейтрализацией на ТЭС сточных вод, как кислотных, так и щелочных.

Мероприятия по предотвращению пыления золоотвалов.

Так как ТЭЦ в качестве топлива использует уголь, то на станции предусматривается самоотвал, который располагается согласно «Розе ветров».

Для предотвращения пыления на золоотвалах применяется рассредоточенный выпуск золошлаковой пульпы одновременно по всему фронту ограждения дамб, при этом достигается равномерное наращивание пляжа максимальными темпами и одновременное смачивание площади пляжа.

Конкретно на проектируемой станции для снижения вредных выбросов применяются следующие мероприятия:

для снижения выбросов золы на станции устанавливается электрофильтр. Они являются аппаратами обеспечивающие глубокую очистку дымовых газов от золы. Действие электрофильтров основано на осаждении заряженных частиц золы в высоконапряженном поле.

Содержание серы в топливе (Нерюнгринского месторождения) составляет 0,31%, влияние на окружающую среду будет незначительно. В выбросах также имеются окиси углерода и азота. Причина появления окиси углерода - нехватка кислорода для полного окисления до СО₂. Для того чтобы происходило окисление углерода, на станции проводят мероприятия по поддержанию оптимального избытка воздуха.

Основную интенсификационную роль в окислении азота играет атомарный кислород, который образуется при высокой температуре (выше 1550^ОС). Способ борьбы с образованием окислов азота поддержание на невысоком уровне избытков воздуха в горелках (11,1).

Заключение

В данной работе было выполнено проектирование тепловой электростанции для выработки электроэнергии и отпуска теплоты на производство и на отопление жилищно-коммунального комплекса. Было выбрано основное оборудование.

Для турбины Т-116/125-12,8 был проведен расчет регенеративной схемы и технико-экономических показателей. В основе расчета был заложен метод последовательных приближений, основанный на предварительной оценке расхода пара на турбину с последующим его уточнением.

Также для данной турбины было выбрано вспомогательное оборудование.

Список используемой литературы

http://www.mojgorod.ru/r_saha/nerjungri

Водоподготовка: Учебник для вузов./ В.Ф. Вихрев, М.С. Шкроб.. -М.: Энергия, 1973. - 416 с., ил.

Справочник по котельным установкам малой производительности / Под ред. К.Ф. Роддатиса. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 488 с.: ил.

Энергетическое топливо СССР: Справочник/ Вдовченко В.С. и др., М.: Энергоатомиздат, 1991

Тепловые и атомные электрические станции. Справочник/Под ред. В.А. Григорьева и В.М. Зорина. - М.: Энергоиздат, 1982. -624 с., ил.

Промышленные тепловые электрические станции: Учебник для вузов/ М.И. Баженов, А.С. Богородский, Б.В. Сазанов, В.Н Юренев; Под ред. Е.Я.Соколова.- 2-е изд., перераб.-М.: Энергия, 1979. - 296 с., ил.

Турбины ТЭС и АЭС. Курсовое проектирование: учеб. пособие/ М.С. Басс, С.А. Иванов - Чита, 2006 г.

Справочная книжка энергетика./ А.Д. Смирнов, К.М. Антипов - М.: Энероатомиздат, 1987. - 568 с.: ил.

i-s - диаграмма

Режимы работы и эксплуатации ТЭС: Учебник для вузов / В.Я. Гиршфельд, А.М. Князев. - М.: Энергия, 1980. - 288 с., ил.

Паровые и газовые турбины/ под ред. А.Г. Костюка, В.В. Фролова. - М.: Энергоатомиздат, 2001 г.

Теплофизические свойства воды и водяного пара./Под ред. С.А. Ривкин. - М.: Энергоиздат, 1979 - 516 с.

Тепловые электрические станции/ В.Я. Рыжкин.- М.: Энергоатомиздат, 1987.-328 с, ил.

Теплофикация и тепловые сети. / Е. Я. Соколов - М.: Энергоиздат, 1982. - 360 с.

Вспомогательное оборудование тепловых электрический станций. Учебное пособие для вузов / Л.А. Рихтер, Д.П. Елизаров, В.М. Лавыгин. - М.: энергоиздат, 1987. - 216 с., ил.

Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учебное пособие для вузов./Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, Т.В. Виленский - М.: Энергоатомиздат,1988. - 208с.

Парогенераторы / А.П. Ковалев, Н.С. Лелеев, Т.В. Виленский - М.: Энергоатомиздат, 1985

Практическая экология в задачах. Учебное пособие / Ю.П. Сидоров, Т.В. Гагарина, Т.А. Сытник - М: МИИТ, 2006. 71с.

Руководство по контролю загрязнения атмосферы. РД 52.04.186-89. Государственный комитет СССР по гидрометеорологии и Министерство здравоохранения СССР .- М: 1991

СНиП Строительная климатология 23-01-99 - НИИСФ, 2000.

Расчет выбросов вредных веществ в атмосферу и их максимальных приземных концентраций: Методические указания/ ЧитГТУ, 1996. - 12 с.

Теплоэнергетические установки электростанций /Д.П. Елизаров-М.: энергоиздат,1982.-264c.

Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки /А.Д.Трухний, Б.В.Ломакин-М.: издательство МЭИ,2002.-540с.

Размещено на Allbest.ru

...