Водоснабжение населенного пункта Акмолинской области

Размещено на http://www.allbest.ru/

8

Миниcтepcтвo oбpaзoвaния и нaуки Pecпублики Кaзaxcтaн

Нeкoммepчecкoe aкциoнepнoe oбщecтвo «Тopaйгыpoв унивepcитeт»

Фaкультeт инжeнepии

Кaфeдpa «Пpoмышлeннoe, гpaждaнcкoe и тpaнcпopтнoe cтpoитeльcтвo»

КУPCOВOЙ ПPOEКТ

Пояснительная записка

Пo cпeциaльнocти 6В07305 Инжeнepныe cиcтeмы и ceти

Пo диcциплинe Техника и технология очистки воды

Тeмa Водоснабжение населенного пункта Акмолинской области

Pукoвoдитeль Ст.преподаватель

Л.Т. Кабдырова

Oбучaющийcя Н.Н. Шойбекова

ДИCиC-202 (2в)

2021



Содержание

Введение

1. Основные характеристики

1.1 Основные сведения об объекте проектирования и категориях водопотребления

1.2 Оценка источника водоснабжения

1.3 Климатические условия

1.4 Определение производительности очистных сооружений

2. Выбор состава сооружений и их технологический расчет

2.1 Метод обработки воды и состав технологических сооружений

2.2 Основы выбора технологической схемы и сооружений водоочистной станции

2.2.1 Расчет реагентного хозяйства

2.2.2 Расчет хлораторной установки

2.2.3 Расчет смесителей

2.2.4 Расчет отстойников и камер хлопьеобразования

2.2.5 Расчет осветлителей со слоем взвешенного осадка

2.2.6 Расчет фильтров

2.3 Сооружения для повторного использования воды

2.4 Обработка осадка

3. Компоновка очистных сооружений

3.1 Высотная схема и планировка водоочистных сооружений

3.2 Компоновка водоочистных сооружений

Зaключeниe

Cпиcoк иcпoльзoвaнныx иcтoчникoв



Введение

водоочистной сооружение обработка вода

Высокие требования к качеству воды, предъявляемые потребителем весьма различны и зависят от ее назначения. Так, например, вода для питьевых и хозяйственно- бытовых целей должна быть безопасна в эпидемиологическом отношении, безвредна по химическому составу, иметь благоприятные органолептические свойства. Поэтому перед тем как подать ее потребителю, ее необходимо очистить от механических, химических и бактериологических загрязнений. Для этой цели в системах водообеспечения предусматриваются специальные инженерные сооружения, связанные определенными технологическими процессами, в которых осуществляется обработка воды.

Развитие цивилизации неразрывно связано с использованием воды, потребление которой происходит все в расширяющихся масштабах. Обеспечение населения водой, отвечающей определенным санитарно-гигиеническим нормам является одной из основных задач водоснабжения. Системы водоснабжения представляют собой комплекс инженерных сооружений и устройств, обеспечивающих получение воды из природных источников, ее очистку, транспортировку и подачу потребителям. Системы водоснабжения предназначены также для удовлетворения потребностей в воде промышленности и с/х.

В данном курсовом проекте будет выбрана технологическая схема очистки природных вод, проведен расчет всех сооружений по технологической цепочке. Целью курсового проекта является водоснабжение г. Астана река Ишим.



1. Основные характеристики

1.1 Основные сведения об объекте проектирования и категориях водопотребления

Кондиционирование воды с целью сделать ее пригодной для питья, хозяйственных и производственных нужд представляет собой комплекс физических, химических и биологических методов изменения ее первоначального состава, с целью удаления ряда нежелательных и вредных примесей, а также улучшения природных свойств путем обогащения ее недостающими ингредиентами.

Обеспечение населения чистой, доброкачественной водой имеет большое гигиеническое значение, так как это предохраняет людей от различных эпидемических заболеваний, передаваемых через воду. Выполнение этой задачи, а также обеспечение высоких санитарных качеств питьевой воды требуют надлежащей очистки воды на водопроводных сооружениях.

Для этого предусматривается: отстаивание, обеззараживание, фильтрация. Основным источником Астана является Астанинское водохранилище с проектным объёмом 410 млн. мі. Подача воды для Кокшетау осуществляется новым водозабором производительностью 210 тысяч кубических метров в сутки [18].

Водопотребителями являются:

1) население города;

2) сельское хозяйственные объекты, расположенные по берегам р. Ишим в пределах города и его окрестностей и по берегам водохранилища;

3) промышленные объекты;

4) культурно-бытовые и образовательные учреждения.

Для учета количества потребляемой воды для хозяйственно-питьевых целей использовались данные о потреблении ее населением из уличных водоразборных колонок и из внутридомовых водопроводов.

1.2 Оценка источника водоснабжения

За последние десятилетия значительно изменился гидрологический режим многих водных объектов, произошло загрязнение речных и озерных вод тяжелыми металлами, нефтепродуктами, пестицидами и др. загрязняющими веществами. Рост и развитие Казахстана вызвал усиление техногенной нагрузки на территорию Акмолинской области.

В регионе располагается уникальная водная система - бассейн р. Ишим. Эта река, имея свои истоки на территории Казахстана, приобретает за последние годы все возрастающее важное народнохозяйственное значение. Воды Ишима используются для водоснабжения и орошения. Развитие промышленного и сельскохозяйственного сектора, коммунально-бытовой сферы в регионе сопровождается загрязнением поверхностных вод сточными водами, поверхностным стоком с водосборной площади водоемов. Анализ и оценка экологического состояния реки Ишим, а также разработка рекомендаций по улучшению качества вод является важной научной проблемой.

1.3 Климатические условия

Отличительной особенностью климата являются его резкая континентальность, малое среднегодовое количество осадков и большое количество часов солнечного сияния, которое приводит в летний период к пересыханию озер и отдельных рек. Зима - холодная, продолжительная, малоснежная, в некоторые годы суровая. Продолжительность морозного периода 245 дней, а продолжительность зимы 5--5,5 месяцев. Устойчивый снежный покров образуется обычно в середине ноября на срок 130--140 дней. Средняя температура января -- 17°С. Абсолютный минимум в отдельные зимы доходит до --52°С. Количество дней с морозами до --25°С и ниже колеблется от 10--14 до 38--45 дней в году, в некоторые годы 18--20 дней за месяц. Средняя многолетняя толщина снежного покрова достигает 30 см. Число дней с метелью за год составляет 30 дней, в 52% случаях -- юго-западного направления. Число дней с туманами -- более 60 в году. Продолжительность солнечных дней 2200 часов в году. Лето умеренно засушливое, характеризуется жаркой, сухой погодой. Средняя температура июля +20°С. Максимальная температура воздуха в отдельные дни доходит до +42°С. Максимальная температура (+30°С и выше) отмечается в среднем за июль (11--12 дней). Продолжительность теплого периода 213 дней, безморозного периода -- 120 дней. За период с апреля по сентябрь общее число дней с суховеями составляет 14--20. Среднее число дней с грозой 19--25. Средняя продолжительность гроз 2,4 часа. Среднее число дней с градом 1--2, в отдельные годы 4--9. Годовое количество осадков 300 мм (в Алматы 500 мм). Количество весенних осадков составляет 30% годовой суммы, летних -- 34%, осенне-зимних - 36%. Максимум осадков (45 мм) приходится на июль, минимум -- на декабрь (16 мм). Средняя годовая скорость ветра в г. Астане 5 м/сек. Наибольшая приходится на март (6 м/сек), минимальная в августе (4 м/сек).

Молодые посадки деревьев в Центральном парке.

Среднее число дней в году с сильным ветром (более 15 м/сек) 40, наибольшее -- 87. В г. Астане максимальная скорость ветра, зафиксированная за период наблюдений, 36 м/сек, отмечается раз в 20 лет.

1.4 Определение производительности очистных сооружений

Полная производительность (Q_расч) очистных сооружений водоснабжения слагается из расчетного расхода воды для суток максимального водопотребления (Q_max.сут), расхода воды на собственные нужды станции и дополнительного расхода воды на пополнение противопожарного запаса (Q_доп):

Q_расч = * Q_{max сут} + Q_доп, (1)

где - коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды станции.

Расход воды для суток максимального водопотребления определяется по формуле:

(2)

где К_сут.max- коэффициент суточной неравномерности водопотребления, учитывающий уклад жизни населения, режим работы предприятий, степень благоустройства зданий, изменения водопотребления по сезонам года и дням недели, принимается согласно;

q_max.сут - норма расхода воды на хозяйственно-питьевые нужды на одного жителя, определяется согласно;

N - расчетное число жителей в районах жилой застройки с различной степенью благоустройства.

Расчетная продолжительность тушения пожара в населенном пункте и на промпредприятии принимается равной 3 ч. В течении этого времени должен быть обеспечен полный расход воды на пожаротушение, который составляет:

, (3)

где n - число одновременных пожаров;

q_пож- расход воды на наружное пожаротушение в населенном пункте на один пожар;

t_пож - продолжительность тушения пожара;

Г_пож - время восстановления пожарного объема воды, который должен быть не более: 24 ч - в населенных пунктах и на промышленных предприятиях с производствами по пожарной опасности категорий А, Б, В.



2. Выбор состава сооружений и их технологический расчет

2.1 Метод обработки воды и состав технологических сооружений

Метод обработки воды и необходимый для этого состав очистных сооружений устанавливаются в зависимости от производительности и качества воды в источнике, определяемого физико-химическими и бактериологическими показателями и требованиями СанПиН 2.1.4.1116-02 «Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества».

Согласно воды данного источника водоснабжения (река) являются:

- средней мутности - М = 460 мг/л, что обуславливает количество взвешенных веществ в воде;

- средней цветности - Ц = 54, что определяет содержание гумусовых веществ в воде.

Сочетание необходимых технологических процессов и сооружений составляет технологическую схему улучшения органо-липтических свойств воды (осветление, обесцвечивание, дезодорация), обеспечения эпидемиологической безопасности (обеззараживание) и кондиционирования ее минерального состава (фторирование и обезфторивание, умягчение и т.д.). В данном случае технологическая схема является:

- реагентной, т.к. Ц>50, М>50 мг/л и Q>6200 м³/сут;

- по эффекту осветления - глубокого осветления, поскольку очищенная вода должна соответствовать требованиям качества питьевой воды;

- по числу технологических процессов - двухступенчатая, т. к. здесь выполняются два основных технологических процесса: отстаивание и фильтрование;

- по характеру движения обрабатываемой воды - самотечная (безнапорная). Движение исходной воды по сооружениям осуществляется самотеком. Разность уровней определяет напор, необходимый для преодоления гидравлических сопротивлений внутри сооружения и в коммуникациях от одного сооружения к другому.

Для вод средней мутности и средней цветности наиболее эффективна двухступенчатая схема очистки воды, т.к. она лучше доводит воду до показателей питьевого качества, чем одноступенчатая. В данном технологическом процессе используются горизонтальные отстойники, т.к. присутствуют резкие колебания температуры обрабатываемой воды.

Состав объектов станции очистки воды открытых источников водоснабжения для хозяйственно-питьевых целей, включающих в себя комплекс сооружений, необходимый для осветления, обесцвечивания и обеззараживания воды, зависит от метода обработки ее, т.е. от того, используются коагулянт и другие вещества или процесс ведется без реагентов.

Так как содержание планктона в исходной воде составляет 2550 кл/мл, что больше допустимой нормы в технологической схеме (1000 кл/мл) необходимо предусмотреть установку 2 микрофильтров в здании насосной станции 1-го подъема перед подачей воды на смесители.

Для целей обеззараживания воды и снижения окисляемости при водоподготовке применяется хлорирование: хлор вводится перед микрофильтрами (предварительное) и после скорых фильтров.

Заготовка и дозирование реагентов осуществляется при помощи аппаратуры, размещаемой в реагентном хозяйстве. После смешивания реагентов с водой в смесителе она подается в камеру хлопьеобразования, пристроенную к отстойнику.

Привкусы и запахи отсутствуют, поэтому специальной обработки воды не требуется.

Содержание железа и жесткость воды источника не превышают нормативных показателей, а содержание фтора недостаточно, поэтому требуется фторирование.

Приведенный перечень сооружений является примерным, он может изменяться и дополняться при детальной разработке проекта, а также в зависимости от качества воды в источнике и особых требований к очищенной воде потребителей. В этих случаях возможно включение в комплекс сооружений устройств для специальной обработки воды.

2.2 Основы выбора технологической схемы и сооружений водоочистной станции

Для очистки речной воды до питьевого качества принята двухступенчатая схема очистки с использованием осветлителей со слоем взвешенного осадка и скорых фильтров.

Полный состав основной схемы очистки воды включает следующие сооружения: сетчатые барабанные фильтры, вертикальный смеситель, осветлитель со слоем взвешенного осадка, скорый фильтр, резервуар чистой воды.

Для обработки воды предусмотрено использование реагентов - коагулянта Al₂(SO₄)₃ дозой 60 мг/л - для укрупнения взвеси.

Вспомогательные сооружения: реагентное хозяйство, включающее сооружения по хранению, приготовлению и дозированию коагулянта, песковое хозяйство и сооружения по обработке промывных вод скорых фильтров.

Так как в исходной воде присутствуют фенольные соединения, обеззараживание воды проводится озонированием.

Показатели качества исходной воды и требования к хозяйственно - питьевой воде представлены в таблице 1.



Таблица 1

Показатели качества исходной воды и требования к хозяйственно-питьевой воде

Показатели качества	Ед. изм.	Результаты анализа исходной воды	Требования СанПиН 2.1.4.1116-012	Оценка состояния
Мутность	мг/л	460	1,5	не удовл.
Цветность	град	54	20	не удовл.
Общая жесткость	мг-экв/л	5	7	удовл.
Карбонатная жесткость	мг-экв/л	2,8	2,3	удовл.
Активная реакция	рН	7,0	6-9	удовл.
Щелочность	мг-экв/л	1,2	1	удовл.
Окисляемость	мг/л О2	4,2	5	удовл.
Плотный остаток	мг/л	540	1000	удовл.
Температура	°С	до 23	7-11	удовл.
Запах и привкусы	бал	2	2	удовл.
Общее число колоний	шт. в мл	90	до 100	не удовл.
Коли-титр	мл	0,0001	Более 300	не удовл.
Нитраты	мг/л	45	45	удовл.
Нитриты	мг/л	3-6	3-6	удовл.
Хлориды	мг/л	350	350	удовл.
Сульфаты	мг/л	500	500	удовл.
Фтор	мг/л	0,0	0,7	удовл.
Железо	мг/л	0,5	до 0,5	удовл.
Нефтепродукты	мг/л	0	0,1	удовл.
Фенол	мг/л	0,007	0,25	не удовл.
Планктон	кл/мл	450	0	не удовл.

2.2.1 Расчет реагентного хозяйства. Реагентом является безводный коагулянт сульфат алюминия

Расчетные дозы коагулянтов устанавливаются на основании данных при обработки мутных и цветных вод.

Доза коагулянта для мутных вод, определенная по таблице 9.2 [2, с.23], составляет 40 мг/л.

При обработке цветных вод дозу коагулянта следует определять по формуле 2 [1, с.14].

, мг/л, (4)

где - доза коагулянта в расчете на безводный продукт, мг/л;

Ц - цветность исходной воды в градусах.

мг/л.

При одновременном содержании в воде источника водоснабжения веществ, обуславливающих цветность и мутность, принимается большая из доз.

В дополнение к основным коагулянтам для интенсификации процесса коагуляции применяют флокулянты. Наиболее распространенные флокулянты - полиакриламид (ПАА) и активированная кремнекислота(АКК).

Доза полиакриламида по безводному осадку вводится перед осветлителями со взвешенным осадком. По таблице 9.3, доза составляет 0,3 мг/л.

Активированная кремнекислота вводится перед осветлителями со взвешенным осадком для воды. Расчетная доза флокулянта при проектировании принимается 3 мг/л.

Доза хлорсодержащих реагентов при предварительном хлорировании принимается 5 мг/л, а при обработке с целью обеззараживания 2,5 мг/л.

Подщелачивание воды производится известью. Доза подщелачивающего реагента, мг/л, принимается по формуле 3.

, мг/л, (5)

где k - коэффициент, равный для извести - 28;

- максимальная доза безводного коагулянта, мг/л;

- эквивалентная масса безводного коагулянта, мг/мг-экв, для - 57.

мг/л.

Подача хлорсодержащих реагентов при предварительном хлорировании происходит во всасывающие трубопроводы насосной станции 1-го подъема.

Коагулянт подается в трубопровод перед смесителем или в смеситель.

Реагент для подщелачивания воды следует вводить одновременно с коагулянтом.

Флокулянты вводятся через 2 - 4 мин после введения коагулянта.

Приготовление раствора коагулянта зависит от выбранного метода его хранения.

При "мокром" хранении коагулянта растворные баки одновременно используются и как резервуары-хранилища. Расчет сооружений для "мокрого" хранения коагулянта следует производить из условия применения неочищенного сернокислого алюминия с содержанием в нем безводного продукта 33,5%.

Суточный расход, т/сут, товарного коагулянта:

, т/сут, (6)

где - полная производительность очистной станции, м3/сут;

- доза коагулянта, мг/л;

- содержание безводного продукта в коагулянте, %.



,33 т/сут.

Количество коагулянта с учетом запаса на 30 дней составит 378 т.

Объем осадочной, подрешеточной части принимаем 30% общего объема бака. Высота принимается 2 м.

К установке принимаем семь баков. Объем каждого составляет 109,4 м³, а объем подрешеточной части 32,8 м³. Суммарный объемодного бака 141,2 м³. Размеры баков А Ч В = 12 Ч 6 м при высоте 2 м.

Раствор забирается из верхней части баков-хранилищ с помощью поплавка и гибкого шланга и насосом перекачивается в расходные баки, где разбавляется водопроводной водой до 10%-ной концентрации.

Вместимость расходных баков определяется по формуле:

, м³, (7)

где q- расчетный расход воды, м3/ч;

- максимальная доза коагулянта, считая по безводному продукту, мг/л;

n- время, на которое заготавливается раствор коагулянта, составляющее 12 ч;

b- концентрация раствора коагулянта, составляющее 12 %;

с- плотность раствора коагулянта, принимаемая равной 1 т/м³.

, м³.

Вместимость одного бака принимаем равной 7,25 м³, а размер АЧВ = 4Ч2 м при высоте 1,7 м, количество баков - 3 шт. Расход раствора коагулянта, подаваемого в смеситель в течение 1 часа, равен 1,46 м³/ч.

Подача 10%-ного раствора коагулянта производится одним насосом-дозатором 68Д1200/б с расходом 1,2 м³/ч каждый. Принимается два рабочих (работающих попеременно) и один резервный насос. Реагент вводится в трубопровод сырой воды перед смесителем.

При приготовлении раствора активированной кремнекислоты пользуются аппаратом ДАК-10. Производительность аппарата по 3 - 11 кг/ч.

Подача в воду извести производится для увеличения щелочного резерва воды. При использовании комковой извести её следует гасить в известегасилках.

Объем баков определяется по формуле, в которой вместо следует подставить дозу извести , считая по CaO, г/м³;

b- концентрация известкового молока 5%;

n- время, на которое заготавливается раствор (12 ч);

с - плотность известкового молока равна ~ 1 т/м³.

, м³.

Принимается четыре бака.

Перемешивание извести предусматривается сжатым воздухом.

Наиболее часто применяется метод перемешивания растворов сжатым воздухом. Интенсивность подачи воздуха принимается, л/(с·м²):

а) для растворения коагулянта и фторсодержащего реагента - 9;

б) для перемешивания коагулянтов в расходных баках - 4;

в) для перемешивания известкового раствора - 9.

Необходимый расход воздуха для растворения коагулянта и его перемешивания в растворных и расходных баках определяется последующим формулам:

Расход воздуха для приготовления раствора в баках-хранилищах:



, л/с;

Расход воздуха для расходных баков:

, л/с;

Общий расход:

, л/с или 142,6 м³/мин.

Зная расход и напор воздуха, создаваемый воздуходувкой определяем диаметр воздухопровода по формуле 8 [1, с.18] при скорости движения воздуха 12 м/с.

, м, (8)

где W - производительность воздуходувки, м³/мин;

p - давление, развиваемое воздуходувкой, принимается 1,5 кгс/см².

, м.

Принят диаметр 300 мм при скорости 12 м/с.

Потери давления, кгс/см², по длине воздухопровода определяются по формуле:

, кгс/см², (9)

где в- коэффициент сопротивления воздуха при 0°С (прил.3[1, с.65]);

G- массовый расход воздуха, проходящего через трубопровод в течение 1 ч, равный , кг/ч;

L- длина трубопровода, м;

Y - удельный вес сухого воздуха, кг/м³, при 0°С;

d- диаметр воздухопровода, мм.

кг/ч,

, кгс/см².

Потери давления, мм вод. ст., на местные сопротивления определяются по формуле:

, мм вод.ст., (10)

где ж - коэффициент местного сопротивления.

, мм вод.ст.

Дозирование в обрабатываемую воду растворов реагентов следует производить насосами-дозаторами. Последние выпускаются в двух модификациях, рассчитанных на дозирование: 1 - растворов коагулянта и других кислых и нейтральных сред; 2 - известкового молока.

Насос, необходимый для дозирования реагента, подбирают по напору и производительности.

Подобраны 1В610Х для растворов коагулянта и других кислых и нейтральных сред, а для известкового молока 1В610ХИ.



2.2.2 Расчет хлораторной установки

Хлорирование воды принимается в два этапа.

Расчетный часовой расход хлора определяется по формуле 13 [1, с.24].

, кг/ч, (11)

Расчетный часовой расход хлора для предварительного хлорирования:

, кг/ч.

Расчетный часовой расход хлора для вторичного хлорирования:

, кг/ч.

Общий расход хлора 15 кг/ч или 360 кг/сут.

Хлор поступает на станцию обработки воды в бочках в жидком виде. Съем хлора с одной бочки = 3кг/ч с 1 м² боковой поверхности. Необходимое количество или бочек для хлора определяется по формуле:

По приложению 6 выбран ЛК-10у: два для первичного хлорирования, один для вторичного хлорирования и 2 резервных.



2.2.3 Расчет смесителей

Смесительные устройства должны обеспечивать быстрое и равномерное перемешивание вводимого реагента с обрабатываемой водой, а также последовательность введения всех требуемых реагентов с соблюдением временного разрыва.

Принимаем вертикальный смеситель вихревого типа.

Площадь горизонтального сечения в верхней части смесителя определяется по формуле 16 [1, с.27].

, м², (12)

где - 126 м/ч - скорость восходящего потока в верхней части.

, м/ч.

Для квадратного в плане смесителя, ширина, м, в верхней части составит:

, м, (13)

, м.

Размеры нижней части смесителя принимаются исходя из размера подводящего трубопровода. По таблицам Шевелева подбираем подводящий трубопровод для расхода 228,5 л/с диаметром 500 мм, скорость выхода воды 1,09 м/с.

Высота пирамидальной части смесителя при б = 40° определяется по формуле:



, м, (14)

где - ширина нижней части смесителя, равная наружномудиаметру подающего трубопровода, м;

б- угол между наклонными стенками днища, равный 40°.

, м.

Объем, м3, пирамидальной части смесителя определяется по формуле:

, м³, (15)

где - площадь горизонтального сечения в верхней части смесителя, м²;

- площадь горизонтального сечения в нижней части смесителя, м², равная наружному диаметру подающего трубопровода.

, м³.

Полный объем смесителя определяется по формуле:

, м³, (16)

где t - время пребывания воды в смесителе, равное 2 мин.

, м³.

Объем верхней части смесителя определяется по формуле:

, м³, (17)

, м³.

Высота верхней части смесителя определяется по формуле:

, м, (18)

, м.

Полная высота смесителя:

м

Сбор воды осуществляется сборным желобом через затопленные отверстия. На выходе из желоба в лотке смесителя установлена сороудерживающая сетка с ячейками 4 х 4 мм.

2.2.4 Расчет отстойников и камер хлопьеобразования

Камеры хлопьеобразования предназначены для протекания физико-химических процессов, обуславливающих образование крупных, прочных, быстрооседающих хлопьев гидроксида алюминия с извлекаемыми из воды примесями.

Выбор типа камеры хлопьеобразования зависит от конструкции отстойника. Для устранения разрушения хлопьев в трубопроводах, соединяющих камеру хлопьеобразования с отстойником, следует устраивать их встроенными в отстойники или непосредственно примыкающими к ним. В данных условиях для вод средней мутности и средней цветности с расходом 39,5 тыс. м³/сут целесообразным будет применение горизонтальных отстойников с пристроенными к ним камерами хлопьеобразования вихревого типа.

Вихревая камера хлопьеобразования выполняется в форме усеченного пирамидального резервуара с углом между его стенками 60⁰. Процесс хлопьеобразования в вихревой камере заканчивается значительно быстрее, чем в камерах других типов.

Принимаем 2 рабочих камеры хлопьеобразования с расходом 822,65 м³/ч и одну резервную.

Объём камеры хлопьеобразования определяется по формуле:

, (19)

где t -время пребывания воды в камере [1, п. 6.55].

W=825,6*10/60=137,6 м³

Скорость восходящего потока V_в на выходе из камеры принимается равной 4 мм/с, на входе воды в камеру V_вх = 1 м/с. Скорость движения воды в трубопроводе от смесителя к камере принимается равной 0,8 - 1 м/с [1, п.6.55].

Площадь поперечного сечения верхней части камеры определяется по формуле:

(20)

f_в=825,6/4*3,6=57,3 м²

Так как камера хлопьеобразования пристроена к отстойнику, то из конструктивных соображений принимаем ее прямоугольной формы в плане. Суммарная длина 3 камер принимается равной суммарной ширине 2 отстойников. Соответственно длина одной камеры равна 10 м.

Ширина верхней части определяется по формуле:

, (21)

где f_в - площадь верхней части камеры, м;

l_в - длина верхней части камеры, м.

b_в=57,3/10=5,7 м

Ширина нижней части камеры принимается равной диаметру распределительного трубопровода и определяется по формуле:

(22)

b_н== 0,29

Принимаем подводящий и распределительный трубопроводы диаметром 600 мм.

Площадь нижней части в этом случае составит:

(23)

f_н=0,3*10=3 м

Высота пирамидальной части камеры хлопьеобразования при принятом угле конусности составит:

(24)

h_пир=0,5(5.7-0.3)*ctg60/2=4,4 м

Потери напора в вихревой камере хлопьеобразования составляют 0,2 - 0,3 м на 1 м высоты пирамиды

Объём пирамидальной части камеры определяется по формуле:

(25)

W_пир=1/3*4,4(57,3+3+v57,3*3)=107,9 м³

Объём призматической надставки над конусом определяется по формуле:

W_приз = W_{к х} - W_пир (26)

W_приз =137,1- 107,9= 29,2 м³

Высота призматической части камеры определяется по формуле

h_пр = W_пр / f_в (27)

h_пр = 29,2 / 5,7=5,1 м

Отстойники применяются для выделения из осветляемой воды взве-шенных веществ перед ее поступлением на вторую ступень осветления - скорые фильтры. Количество взвешенных веществ в воде после отстойников не должно превышать 8 - 12 мг/л.

При данной производительности станции Q = 62000 м3/сут и мутности исходной воды 450 мг/л запроектируем горизонтальные отстойники.

Горизонтальный отстойник имеет прямоугольную форму в плане. По высоте отстойника различают две зоны: осаждения взвеси и накопления и уплотнения осадка. Средняя глубина зоны осаждения принимается 3,0 м. Глубина зоны накопления и уплотнения осадка зависит от средней концентрации взвешенных веществ и продолжительности работы отстойника между двумя чистками.

Принимаем u_o=0.5 мм/с и тогда, задаваясь отношением L/H=15, находим: б=1,5 и V_ср=5 мм/с.

Площадь всех отстойников в плане определяется по формуле(3):

Глубину зоны осаждения в соответствии с высотной схемой станции принимаем H=2,6 м (рекомендуется H =2,5 ?3,5 м). Расчетное количество одновременно действующих отстойников N = 4.

Тогда ширина отстойника по формуле (4):

B= 1665

3,6Ч5Ч2,6Ч4»9м.

Внутри каждого отстойника устанавливают две продольные вертикальные перегородки, образующие три параллельных коридора шириной по 3м каждый.

Длина отстойника

При этом отношение L:H=38,5:2,6»15.

В начале и конце отстойника устанавливают поперечные водораспределительные дырчатые перегородки. Рабочая площадь такой распределительной перегородки в каждом коридоре отстойника шириной b_к=3 м:

f_paб=b_к(H?0,3)=3(2,6-0,3)=6,9м²

Расчетный расход воды для каждого из 12 коридоров:

q_к=Q_час:12=1665:12=139 м³/ч, или 0,039 м³/с.

Необходимая площадь отверстий в распределительных перегородках:

а)в начале отстойника е--f^'=q_к:v0=0,039:0,3=0,13м²

где v'₀-скорость движения воды в отверстиях перегородки, равная 0,3 м/с;

б)в конце отстойника еf ^" = q_к: v"_o = 0,039: 0,5 = 0,078м²

где v"_о? скорость воды в отверстиях перегородки, равная0,5м/с.

Принимаем в передней перегородке отверстия d₁=0,05 м площадью f_о=0,00196м² каждое, тогда количество отверстий в передней перегородке n'₀=0,13:0,00196 = 66. В концевой перегородке отверстия приняты диаметром d₂=0,04м и площадью f'=0,00126м² каждое, тогда количество отверстий n"₀ =0,078:0,00126=62.

Принимаем по 63 отверстия в каждой перегородке, размещая их в семь рядов по горизонтали и в девять рядов по вертикали. Расстояния между осями отверстий: по вертикали 0,3 м и по горизонтали 0,33 м.



2.2.5 Расчет осветлителей со слоем взвешенного осадка

Расчет осветлителей следует производить с учетом годовых колебаний качества обрабатываемой воды [1].

К расчёту приняты двух коридорные осветлители со слоем взвешенного осадка и центральным осадкоуплотнителем.

Для зон осветления и отделения осадка надлежит принимать наибольшие значения площадей, полученные при расчете для двух периодов:

- минимальной мутности при минимальном зимнем расходе воды;

- наибольшей мутности при наибольшем расходе воды, соответствующем этому периоду. [1]

Площадь зоны осветления определяется по формуле 38 [1, с.36]

, м², (28)

где К_р.в -- коэффициент распределения воды между зонами осветления и отделения осадка;

v_осв -- скорость восходящего потока воды в зоне осветления, мм/с.

Площадь зоны отделения осадка F_отд,м²,определяем по формуле [1]

(29)

Коэффициент распределения воды между зонами осветления и отделения осадка согласно [1] составляет:

- при минимальной мутности воды в зимний период равной 70 мг/л - К_р.в. = 0,8;

- при максимальной мутности воды в летний период равной 802,5 мг/л - К_р.в. = 0,65.

Скорость восходящего потока воды в зоне осветления согласно [1] составляет:

- при минимальной мутности воды в зимний период равной 70 мг/л - v_осв = 0,6;

- при максимальной мутности воды в летний период равной 802,5 мг/л - v_осв = 1,1.

Площадь зоны осветления при минимальной мутности и минимальном расходе равном q = 542,9 м³/ч в зимний период F_осв^мин, м² составляет

F_осв^мин = 542,9 · 0,8 / 3,6 · 0,6 = 201,1 м²

Площадь зоны осветления при максимальной мутности и максимальном расходе равном q = 565,5 м³/ч в летний период F_осв^мак, м² составляет

F_осв^мак = 565,5 · 0,65 / 3,6 · 1,1 = 92,8 м²

Площадь зоны отделения осадка при минимальной мутности и минимальном расходе равном q = 542,9 м³/ч в зимний период F_отд^мин, м² составляет

F_отд^мин = 542,9 · ( 1 - 0,8 ) / 3,6 · 0,6 = 50,3 м²

Площадь зоны отделения осадка при максимальной мутности и максимальном расходе равном q = 565,5 м³/ч в летний период F_отд^мак, м² составляет

F_отд^мак = 565,5 · ( 1 - 0,65 ) / 3,6 · 1,1 = 50 м²

Так как следует принимать большие площади, то общая площадь осветлителей составляет



F_осв = 201,1 + 50,3 = 251,4 м²

Так как площадь одного осветлителя в плане не должна превышать 100-150 м² [1], принимаем четыре осветлителя. Площадь каждого из двух коридоров осветлителя будет:

f_кор = 201,1: 4: 2 = 25,14 м²

Площадь осадкоуплотнителя составит:

f_кор = 50,3: 4 = 12,58 м²

Ширину коридора принимаем b_кор = 2,6 м, тогда длина коридора составит:

l_кор = 25,14: 2,6 = 9,7 м

Ширина осадкоуплотнителя выше окон для приёма осадка и составляет:

b_отд = 12,58: 9,7 = 1,3 м

При количестве осветлителей менее шести следует предусматривать один резервный. [1]

В данном курсовом проекте принимаем пять (четыре основных и один резервный) двухкоридорных осветлителя с вертикальным осадкоуплотнителем с производительностью Q_расч = 141,375м³/ч.



2.2.6 Расчет фильтров

Фильтрация воды при ее осветлении и обесцвечивании для хозяйственно-питьевого водоснабжения является завершающим этапом обработки воды.

Вода, поступающая на фильтры после отстойников или осветлителей со взвешенным осадком, не должна содержать более 12мг/л взвешенных веществ, а после фильтрования мутность воды, предназначенной для хозяйственно-питьевых нужд, не должна превышать 1,5 мг/л.

Фильтры приняты скорые однослойные с песчаной загрузкой. Определяем суммарную площадь фильтров по формуле 58[1, с.48] при скорости фильтрования 6 м/ч и двух промывках в сутки.

, м², (30)

где - расчетная полезная производительность станции, м³/сут;

T- продолжительность работы станции в течение суток, ч;

- расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме принимается по [3, табл.21], м/ч;

n - число промывок каждого фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации, принимается 2 - 3;

- интенсивность промывки фильтра [3, табл.21], л/(с·м²);

- продолжительность промывки, 0,1 ч;

- время простоя в связи с промывкой принимается = 0,33 ч для однопоточных и = 0,5 ч - для двухпоточных фильтров.

, м².

Количество фильтров на станции определяется по формуле 59 [1, с.48].



, (31)

где F- площадь всех фильтров станции, м².

Принимаем 11 фильтров 4,4 х 5 м с площадью 22 м².

Расчетная скорость фильтрования, при форсированном режиме определяется по формуле 60:

, м/ч, (32)

, м/ч.

Высота фильтрующего слоя песка принята 800 мм с крупностью частиц 0,5 - 1,2 мм. Эквивалентный диаметр зерен 0,7 - 0,8 мм, а коэффициент неоднородности =2,0.

Поддерживающие слои гравия имеют общую высоту 500 мм.

Расход промывной воды, необходимой для промывки одного фильтра,, л/с.

Диаметр коллектора распределительной системы определяют по скорости входа промывной воды мм.

Площадь дна фильтра, приходящаяся на каждое ответвление распределительной системы при расстояниях между ними m = 0,3 м и наружном диаметре коллектора 640 мм

м²

расход промывной воды, поступающей через одно ответвление,

, л/с, (33)

, л/с.

Диаметр труб ответвлений = 100, тогда скорость выхода воды в ответвление будет равна 1,18 м/с.

В нижней части ответвлений под утлом 45° к вертикали предусматриваются отверстия d = 10 мм. Отношение площади всех отверстий в ответвлениях распределительной системы к площади фильтра принимается равным 0,25%.

При площади одного фильтра F = 54 м² суммарная площадь отверстий.

,м²

При диаметре отверстий d = 30 мм площадь отверстий = 3,54см².

Общее количество отверстий в распределительной системе каждого фильтра 380 шт.

Общее количество ответвлений на каждом фильтре при расстоянии между осями ответвлений 0,30 м, = 30.

Количество отверстий, приходящихся на каждое ответвление,

, шт.

При длине каждого ответвления 2,68 м, шаг оси отверстий ответвлений равен

, м.

Отверстия располагаются снизу трубы в два ряда в шахматном порядке под углом 45° к вертикальной оси.

Сбор воды при промывке фильтров осуществляется с помощью желобов, которые заканчиваются в кармане. Желоба располагаются над загрузкой параллельно коллектору. Принимаем два желоба, расстояние между ними не более 2,2 м, тогда расстояние между осями желобов составит 1,5 м, а расстояние между стенками и желобами равно0,75 м.

Расход промывной воды, приходящейся на один желоб

, л/с.

Принимаем б = 1,5 - отношение высоты желоба к половине ширины; k = 2,1. Ширина желоба определяется по формуле 68 [1, с.55].

, м, (34)

, м.

Высота прямоугольной части желоба = 0,35м. Полезная высота желоба h = 0,59 м, а с учетом толщины стенки = 0,64 м.

Скорость движения воды в желобе равна 0,61 м/с.

Высота кромки желоба над поверхностью фильтрующей загрузки определяется по формуле 65[1].

, м, (35)

где - высота фильтрующего слоя, принимается 0,8 м;

е- относительное расширение фильтрующей загрузки при промывке, принимается 45 %.



, м.

Процент воды, идущей на промывку фильтров который определяется по формуле 67.

, (36)

где N- число фильтров на станции;

n- число промывок каждогофильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации.

.

Сборный канал отводит загрязненную воду из желобов насооружения обработки промывной воды. Расстояние от дна желоба до дна сборного канала, м, для исключения подпора воды в нем определяется по формуле 66.

, м

где A = 0,7 м - минимально допустимая ширина канала.

, м.

Скорость движения воды в канале при площади поперечного сечения

= 0,7 Ч 0,7 = 0,49 м² составит 0,7 м/с

Потери в отверстиях труб распределительной системы определяются по формуле 62

, м, (37)

, м.

Потери в фильтрующем слое высотой = 800 ммопределяют по формуле А.И.Егорова[1, с.55].

, м, (38)

где б= 0,76;в = 0,017

м

Потери в гравийных слоях = 0,5 м по формуле В.Т. Турчиновича [1, с.55]

, м (39)

м

Потери напора в трубопроводе, подводящем промывную воду к общему коллектору распределительной системы при q = 337,5 л/с, d =600 мм и V = 1,19 м/с, 1000i = 4,48 м, ТогдаL при общей длине трубопровода принимается 100 м

, м (40)

, м

Потери на местные сопротивления в фасонных частях и арматуре: ж = 0,984 - для колена; ж = 0,26 - для задвижки; ж = 0,5 - для входа во всасывающую трубу и ж = 0,92 - для тройника

м

Полные потери напора при промывке фильтра

м

Геометрическая высота подъема воды от дна резервуара чистойводы до верхней кромки желобов над фильтром будет

, м.

где 0,7 м - высота кромки желоба над поверхностью фильтра;

1,3 м - высота загрузки фильтра;

4,5 м - глубина воды в РЧВ.

Промывка фильтров осуществляется от водонапорной башни, расположенной выше уровня воды в фильтрах и бак вместимостью 250 м³. Емкость бака башни промывной воды, который рассчитан на две промывки, определяется по формуле ниже

, м³ (41)

м³

Напор насоса, подающего воду в водонапорную башню, равен

, м, (42)

где = 1,5 м - запас напора.

м.

В итоге принимаем 15 фильтров с площадью 54 м². Скорость фильтрации равна 1,42 м/ч, что отвечает требованиям [2, табл. 21].

2.3 Сооружения для повторного использования воды

Принято повторное использование промывной воды фильтров с кратковременным отстаиванием ее в аккумулирующих емкостях, предназначенных для приема залповых сбросов.

На одну промывку фильтра расход воды составляет:

q=F*щ*60*t1 =33*15*60*7=208 м³

где, t1 - продолжительность промывки, 7 мин;

Следовательно приняты две аккумулирующие емкости по 210 м3 каждая.

Полагая, что повторно используется 80% промывной воды, а 20% воды сбрасывается с осадком в сток, определяем параметры насосной установки:

а) насос для перекачки осветленной воды на очистные сооружения:

где t - продолжительность перекачки, 30 мин=0,5ч;

б) насос для перекачки шламовой воды из резервуара в канализацию:



где t - продолжительность перекачки, 15 мин=0,25ч;

Для выполнения обеих операций принимаем четыре однотипных насоса ( три рабочих и один резервный) марки 12Д-19-60 производительностью по 150 л/с, напором 15 м, скоростью вращения 1450 об/мин и КПД 0,8.

2.4 Обработка осадка

Смесь осадка осветлителей, баков-хранилищ коагулянта, РЧВ и аккумулирующих ёмкостей подается в сгуститель, представляющий собой вертикальный отстойник, в котором осадок перемешивается мешалкой с линейной скоростью равной 0,03 м/с. Время сгущения принято равным 6 ч согласно, которое подлежит уточнению в процессе эксплуатации.



3. Компоновка очистных сооружений

После выполнения гидравлических и технологических расчетов отдельных сооружений очистной станции и их элементов, сечений лотков и трубопроводов, соединяющих сооружения между собой, приступаем к составлению генплана очистной станции. Площадку очистных сооружений располагаем с учетом п. 2 данного курсового проекта.

На генплан наносим расположение всех сооружений очистной станции (основных и вспомогательных), подводящих и отводящих открытых лотков, трубопроводов, указываем трассы газопроводов, дренажей, дорог, ограждений, озеленение территории.

Сооружения, в которых возможно выделение взрывоопасных и пожароопасных газов и паров - метантенки, газгольдеры - удаляем от других сооружений, дорог на расстояния в соответствии с требованиями правил техники безопасности согласно [4, разд. 9).

К каждому сооружению и зданию обеспечиваем подъезд с шириной дороги 3,5 м (одностороннее движение) или 5,5 м (двухстороннее движение). Радиус поворота дорог принимаем равным 8 м.

На очистной станции предусматриваем аварийный коллектор для выпуска сточных вод. Он берет начало от приемной камеры, идет вдоль сооружений и присоединяется к выпуску очищенной сточной воды в колодце после контактных резервуаров. К выпуску присоединяем выпуски от крупных сооружений очистной станции на случай опорожнения их для ремонта или строительных работ.

3.1 Высотная схема и планировка водоочистных сооружений

При разработке генерального плана водоочистной станции учитывались основные требования проектирования:

1) компактное взаимное расположение отдельных водоочистных сооружений, вспомогательных помещений и оборудования;

2) минимальная протяженность трубопроводов и дорожных покрытий;

3) удобство производства ремонтных работ, надежность и бесперебойность работы комплекса, возможность планомерного расширения при росте водопотребления.

На территории станции - в санитарной зоне строгого режима помимо основных сооружений размещаются вспомогательные помещения, резервуары чистой воды, котельная, озонаторная, склады реагентов, административно-бытовый комплекс, гаражи, автостоянки. Административное здание располагается рядом с проходной. Ко всем зданиям проводятся подходы и дороги, подводятся коммуникации. На территории имеются зелёные насаждения.

Сооружения надлежит располагать по естественному склону местности с учетом потерь напора в сооружениях, соединительных коммуникациях и измерительных устройствах.

На станциях водоподготовки должна предусматриваться система обводных коммуникаций, обеспечивающая возможность отключения отдельных сооружений, а также подачу воды при аварии, минуя сооружения.

Расчетные отметки воды по сооружениям определены по рекомендуемым потерям напора в сооружениях очистки и в коммуникациях между ними и приняты:

1) на сооружениях:

- на сетчатых барабанных фильтрах 0,5м;

- в устройствах ввода реагентов 0,3 м;

- в гидравлических смесителях 0,6 м;

- в осветлителях со слоем взвешенного осадка 0,8 м;

- на скорых фильтрах 3,5м.

2) между сооружениями:

- от сетчатых барабанных фильтров к смесителям 0,2 м;

- от смесителей к осветлителям со слоем взвешенного осадка 0,4 м;

- от осветлителя со слоем взвешенного осадка к фильтрам 0,6 м;

- от фильтров к резервуарам фильтрованной воды 1 м.

Отметка наивысшего уровня воды в резервуарах чистой воды принята на 0,3 м выше отметки земли.

Основополагающими при решении генплана водоочистного комплекса помимо географических, топографических и геологических условий являются его производительность и состав водоочистных сооружений. На генплане показывают блок основных водоочистных сооружений, служебный корпус, реагентное хозяйство, башню промывной воды, сооружения обработки осадка, НС II подъема, хлораторную со складом хлора, резервуары чистой воды, котельную, место песковой площадки.

Компактное взаимное расположение отдельных водоочистных сооружений, вспомогательных помещений и оборудования на генплане комплекса должно предусматривать минимальные капиталовложения в строительство, обеспечивать максимальные удобства и экономичность эксплуатации, минимальную протяженность трубопроводов и дорожных покрытий между ними, удобство производства ремонтных работ, надежность и бесперебойность работы комплекса, возможность планомерного расширения при росте водопотребления.

На рациональное решение генерального плана водоочистного комплекса доминирующее влияние оказывает рельеф местности. Так, в целях уменьшения объема земляных работ по выемке грунта и обсыпке отдельных сооружений рекомендуется располагать в повышенных местах сооружения с высокими отметками заложения фундамента, а с малыми -- в пониженных. Все основные и вспомогательные сооружения желательно располагать в виде единого комплекса (рис. 18.3), образуемого трех-, двух-, и одноэтажными зданиями. Для малых водопроводов компактность расположения водоочистных сооружений и оборудования достигается их размещением на одном участке, а иногда и в одном здании с насосными станциями I и II подъема. Однако, подобные решения не должны быть в ущерб удобств эксплуатации, монтажа оборудования и планового расширения. При компоновке сооружений большой производительности (более 100 тыс. м³ /сут) предусматривают отдельные здания для реагентного хозяйства входных устройств, сооружений предварительной обработки воды и фильтров и т. п. с разрывами между ними порядка 20 м, соединяемых галереями с основным зданием.

Для двухступенчатой очистки воды при производительности комплекса до 50 тыс. м³ /сут все его сооружения возводятся в одну очередь. При подаче до 5 тыс. м³ /сут основные сооружения, реагентное хозяйство, служебные помещения и НС II подъема размещают в одном блоке. При производительности 5... 8 тыс. м³ /сут контактные камеры и мирофильтры выносят в отдельные блоки, соединяемые проходной галереей с блоком основных сооружений. При подаче 8... 12,5 тыс. м³ /сут возможны аналогичные решения. Для производительности 12,5... 20 тыс. м³ /сут также предусмотрено отдельное расположение контактной камеры и микрофильтров. При необходимости иметь в составе технологической схемы одновременно и входные камеры и микрофильтры их располагают в два этажа в одном блоке. Те же решения для подачи 20... 32 тыс. м³ /сут.

Во всех рассмотренных случаях хлораторная совмещена со складом и находится в отдельно стоящем здании; сооружения оборота промывной воды и сооружения обработки осадка размещены в пониженной части территории: промывка фильтров от промывной башни.

При производительности 60 тыс. м³ /сут и более служебные помещения и реагентное хозяйство размещают в самостоятельных корпусах, соединяемых гелереями с основным корпусом водоочистных сооружений. Сооружения оборота промывной воды и сооружения обработки осадка отстойников (осветлителей) располагают по одну сторону р.ч. в. в непосредственной близости друг от друга. Отвод промывных вод и осадка обеспечиваются самотеком. Для комплексов подобной производительности микрофильтры или контактные камеры располагают в блоке входных устройств, отстойников (осветлителей) и фильтров рядом со смесителями и камерами хлопьеобразования.

В составе сооружений повторного использования промывной воды помимо резервуара-усреднителя предусматривается песколовка и насосы возврата осветленной воды и перекачки осадка.

В составе сооружений обработки осадка -- осветлителей (отстойников) предусмотрены резервуар приема осадка, осадкоуплотнитель с устройством медленного перемешивания, емкость сгущенного осадка и его механического обезвоживания, насосное отделение.

При проектировании или привязке одноступечатых схем решение генплана носит более лаконичный характер, однако, ему присущи все те принципы, о которых говорилось ранее.

Сооружение открытых отстойников и осветлителей вне зданий возможно в климатических регионах, где толщина образующегося на поверхности воды зимой льда не превышает 75 мм. Расположение вне зданий осветлительных и катионитовых фильтров допускается при условии, что в течение фильтроцикла на поверхности воды образуется слой льда толщиной не более 15 мм. Галереи трубопроводов необходимо утеплять. Открытые сооружения возможно применять при кондиционировании подземных вод с температурой не ниже +5°С, если средняя температура воздуха не ниже --5°С и наиболее холодной пятидневки не ниже --17 °С.

На генеральный план водоочистного комплекса наносят все технологические, обслуживающие и подсобные сооружения, перечисленные выше, и кроме того, понизительную электроподстанцию, материальный склад, песковое хозяйство, котельную, мастерские, проходную. Хлораторную, совмещенную со складом хлора, размещают в наиболее низкой части территории водоочистного комплекса на расстоянии не менее 30 м от зданий. Если сооружения размещены в здании, то на генплане показывается само здание с примыкающими к нему коммуникациями. Территории, где размещены водоочистные сооружения, ограждается с соблюдением требований СНиПа.

Надежность работы водоочистного комплекса обеспечивается дублированием отдельных технологических сооружений и устройством обводных линий, позволяющих отключать то или иное сооружение или блок, пропуская воду в обход. При этом для водоочистных комплексов с подачей 10 тыс. м³ /сут возможно отключение половины технологических сооружений, а для комплексов большей мощности -- до четверти. Кроме того, необходимо предусматривать обводную линию от НС I подъема непосредственно в резервуары чистой воды.При решении генплана водоочистного комплекса необходимо предусматривать возможность его расширения на расчетный период. С этой целью на генплане предусматривают площадку, обозначаемую пунктиром, при этом трассировка трубопроводов первой очереди должна непременно учитывать последующее расширение. Стороны здания, в направлении которых будет производиться пристройка при расширении комплекса, не должны загромождаться постройками постоянного типа, подземными сооружениями и коммуникациями. Каналы и трубы обвязки сооружений должны быть рассчитаны с запасом на возможность пропуска воды после реконструкции отдельных водоочистных сооружений или целых блоков.

При проектировании генерального плана водоочистного комплекса необходимо предусматривать минимальную протяженность путей перемещения реагентов; максимально возможную механизацию погрузочно-разгрузочных работ и смены загрузки фильтровальных аппаратов; маневренность эксплуатации как отдельных технологических сооружений, так и целых блоков.

...