Расчет биореактора

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Задание

Рассчитать биореактор с механической мешалкой, если задано:

микроорганизмы поглощают растворенный кислород с удельной скоростью q_Vн = 1,21*10^-3 кг/(м³·с) и выделяют в результате биохимических процессов теплоту с удельной скоростью q_Vк = 14 кВт/м³;

рабочий объем аппарата V_р = 4,5 м³;

расход воздуха, подаваемого в аппарат, W_r = 0,14 м³/с;

температура среды и концентрация растворенного в ней кислорода поддерживаются постоянными: t = 35 °С; и С = 0,1С_Р, где С_р - концентрация насыщения культуральной среды кислородом воздуха.

В качестве хладоагента используем воду с температурой на входе (начальной) t_н = 15 °С и на выходе (конечной) t_к = 23 °С.

Влиянием на массо- и теплоперенос протока жидкости через аппарат (при непрерывном процессе культивирования), а также потерями теплоты в окружающую среду пренебрегаем ввиду их малости.



2. Конструктивный расчет

Для расчета биореактора, обеспечивающего интенсивную сорбцию кислорода из воздуха, необходимую для культивирования микроорганизмов, выбираем теплофизические параметры культуральной жидкости при температуре культивирования 35 °С:

плотность с_ж = 994 кг/м³,

динамическую вязкость м_ж = 0,7305·10^-3 Па·с,

теплоемкость с_ж = 4186 Дж/(кг·К),

коэффициент теплопроводности л_ж = 62,6 10^-2 Вт/(м·К),

число Прандтля Рr_ж = 4,865.

Принимаем условно эти параметры равными соответствующим характеристикам воды при температуре 35 °С.

Для отвода теплоты, выделяющейся при биохимических реакциях, необходимо установить рубашечную поверхность охлаждения со спиральной перегородкой, образующей спиральные каналы с шагом 0,25 м и сечением 0,25Ч0,03 м.

Теплофизические параметры хладагента выбираем по средней температуре воды

t_ср = (t_н + t_к /2 = (15 + 23)/2 = 19 °С;

с₁₉ == 998,2 кг/м³;

м₁₉ = + = 1,031*10^-3 Па·с;

с₁₉ = + = 4190 Дж/(кг·К);

л₁₉ = += 59,6 * 10^-2 Вт/(м·К);

Рr₁₉ = + = 7,27.

Теплофизические параметры хладагента при температуре культивирования 19 °С:

плотность с₁₉ = 998,2 кг/м³,

динамическую вязкость м₁₉ = 1,031*10^-3 Па·с,

теплоемкость с₁₉ = 4190 Дж/(кг·К),

коэффициент теплопроводности л₁₉ = 59,6 * 10^-2 Вт/(м·К),

число Прандтля Рr₁₉ = 7,27.

2.1 Выбор типа мешалки и конструкции аппарата с перемешивающим устройством

При вводе значительного количества воздуха в аппарате образуется газожидкостная система с высоким содержанием воздуха. Для интенсивного перемешивания газожидкостных систем, ускоряющего сорбцию кислорода, необходимы значительные напряжения сдвига и циркуляция (см. табл. 1.1), что наилучшим образом достигается с помощью турбинных мешалок.

Таблица 1.1

Выбор типа мешалки в аппарате от вида перемешивания

Процесс	Величина или явление, лимитирующие процесс	Перемешиваемый объем, м3
		турбинная мешалка	винтовая мешалка	лопастная мешалка
Гомогенизация	Циркуляция в объеме	200	4000	30
Диспергирование несмешивающихся жидкостей	Диаметр капель Рециркуляция
Суспендирование	Циркуляция Скорость
Перемешивание систем газ - жидкость	Напряжение сдвига Циркуляция Большие скорости
Теплообмен	Циркуляция Большие скорости у поверхности теплообмена	80	40	20
Растворение и кристаллизация	Напряжение сдвига Циркуляция в объеме	80	40	80

Объем газожидкостной системы значительно превышает объем неаэрированной культуральной жидкости V_р. Полный объем аппарата можно определить по уравнению

V=V_p/ц_зап=4,5/0,6=7,5м³

где ц_зап = 0,5…0,7 - коэффициент заполнения, зависящий от особенностей культивирования.

Исходя из объема аппарата по табл. 1.2 выбираем внутренний диаметр аппарата D = 1600 мм.

Таблица 1.2

Геометрические и кинематические параметры аппаратов

Номинальный объем, м3	Внутренний диаметр аппарата, мм	Мощность привода, кВт	Частота вращения, мин-1
0,01	250	0,25-0,75	25-1500
0,016	300	0,25-0,75	25-1500
0,025	350	0,25-0,75	25-1500
0,04	400	0,75-1,50	25-1500
0,063	400	0,75-1,50	20-1500
0,1	500	0,75-3,00	20-1500
0,16	600	0,75-5,50	20-1500
0,25	700	0,75-7,50	16-1500
0,4	800	0,75-11,00	16-1000
0,63	800; 1000	0,75-11,00	16-1000
1,0	1000; 1200	1,5-15,00	12,5-750
1,25	1000; 1200	1,5-15	12,5-750
1,6	1000; 1200	1,5-18,5	12,5-750
2,0	1200; 1400	1,5-22	10-750
2,5	1200; 1400	1,5-22	10-750
3,2	1200; 1600	1,5-30	10-750
4,0	1400; 1600	1,5-30	10-750
5,0	1400; 1800	1,5-37	8-500
6,3	1600; 1800	1,5-45	8-500
8,0	1600; 2000	1,5-45	8-500
10,0	1800; 2200	1,5-55	8-500
12,5	1800; 2400	1,5-55	8-500
16,0	2000; 2400; 2800	3,0-55	8-500
20,0	2200; 2600; 3000	3,5-75	6-500
25,0	2400; 2800; 3 800	3,0-90	5-400
32,0	2600; 3000; 3400	3,5-90	5-400
40,0	2800; 3200; 3600	3,5-90	5-400
50,0	3000; 3400; 4000	7,5-110	5-320
63,0	3600; 4000; 4500	7,5-132	5-250
80	3200; 3600; 4000; 4500; 5000	11-132	5-250
100,0	3600; 4000; 4500; 5000	11-132	5-200

Высота корпуса аппарата Н_а = 4250 мм. Далее по ГОСТ 20680-75 выбираем аппарат с эллиптическими днищем и отъемной крышкой (тип 0), рубашкой (тип 01), открытой турбинной мешалкой в сочетании с отражательными перегородками (4 шт.) и барботером (тип 73).

2.2 Расчет мощности перемешивания

Удельную мощность N_V, необходимую для обеспечения заданной интенсивности массопередачи (по кислороду) в аппаратах с турбинными мешалками, можно рассчитать по нижеприведенному уравнению, для чего необходимо предварительно определить объемный коэффициент массопередачи K_v и относительное газосодержание .

Из общего уравнения массопередачи при полном перемешивании имеем:



где - удельная скорость массопередачи по кислороду, кг/(м³с); М - масса кислорода, кг; V_p - объем жидкой фазы, м³; средняя разность концентраций кислорода, отнесенная к жидкой фазе, кг/м³.

Кислород принадлежит к труднорастворимым в воде газам, и растворы его приближаются к идеальным (подчиняются закону Генри). Поэтому при абсорбции кислорода линия равновесия графически выражается прямой линией и средняя разность концентраций может быть рассчитана как средняя логарифмическая:

а при - как средняя арифметическая:

где - разность концентраций на входе воздуха в аппарат (большая); - разность концентраций на выходе его из аппарата (меньшая); и - концентрация кислорода в жидкости, равновесная с воздухом, соответственно на входе в аппарат и выходе из него; С - текущая концентрация кислорода, растворенного в жидкости, в процессе культивирования; при полном перемешивании во всех точках аппарата С = 0,1С_Р.

Равновесная концентрация кислорода в жидкой фазе для системы вода - воздух при постоянной температуре зависит от концентрации кислорода в воздухе и общего давления системы:

где Р - общее давление, Па; М_г, М_ж - молекулярные массы газа (кислорода) и воды; М_г = 32, М_ж = 18; у - концентрация (массовая доля) кислорода в воздухе; - константа фазового равновесия, устанавливающая связь между парциальным давлением кислорода в воздухе и концентрацией (массовой долей) его в жидкой фазе; при температуре 35 °С Па.

Общее давление системы на выходе воздуха из аппарата может быть принято равным атмосферному: Па.

Давление на входе при высоте столба жидкости

Н_ж = Н_а/2 = 4,25/2 = 2,125 м.

составляет

P_H = P_K + с_жgH_ж = 1,01 * 10⁵ + 998,2 * 9,8 * 2,125 = 1,217 * 10^-5 Па.

Массовую долю кислорода в атмосферном воздухе принимаем у_н = 0,232. На выходе из аппарата концентрация кислорода в воздухе у_к меньше, чем на входе (вследствие абсорбции со скоростью ):

= = 0,17.

Используя найденные значения y и Р, рассчитаем равновесные концентрации кислорода на входе и выходе из аппарата:

С_р^н = = = 9,767 * кг/м³.

Концентрация растворенного кислорода

Рассчитаем :

Объемный коэффициент массопередачи

Относительное газосодержание С_р, входящее в это уравнение, рассчитаем по уравнению, для чего предварительно зададимся удельной мощностью перемешивания N_v = 5 кВт/м³ и определим приведенную скорость воздуха, отнесенную к поперечному сечению аппарата:



Отсюда

Подставив K_v и в уравнение (1.28), получим:

кВ/м³.

Т. к. полученное значение N_v мало отличается от принятого при расчете , в дальнейших уточнениях нет необходимости.

2.3 Расчет перемешивающего устройства

Расчет включает определение размеров мешалки, частоты ее вращения и выбор привода, обеспечивающих требуемую интенсивность перемешивания.

Мощность привода мешалки рассчитываем по уравнению:

Выбрав из требуемого стандартом (ГОСТ 20680-75) ряда частоту вращения мешалки = 0,9 с^-1 и предварительно приняв значение равным таковому для открытой шестилопастной турбинной мешалки с параметрами в аппарате с четырьмя отражательными перегородками при Re_м > 10⁵ - , по

определим диаметр мешалки:

Ближайший по табл. 1.3 диаметр мешалки = 0,36 м = 360 мм.

По табл. 1.3 определяем остальные размеры мешалки (тип 07): ; = 25 мм; s = 6 мм. Для дальнейших расчетов необходимо уточнить мощность перемешивания газожидкостной системы и неаэрированной жидкости .

Таблица 1.3

Конструктивные размеры мешалок различных типов

dм, мм	b, мм	Н, мм	Н1, мм	d, мм	S, мм
	01-05	06	10	06	10	10	01, 05	03, 04, 06	07	10	01-05	06	07	10
80	16	12	-	120	-	-	18	18	-	-	3	4	-	-
100	20	15	-	150	-	-	18	18	-	-	3	4	-	-
125	25	18	-	180	-	-	18	18	18	-	3	4	3	-
160	32	24	-	240	-	-	18	18	18	-	3	4	4	-
180	36	28	-	270	-	-	25	25	18	-	4	6	4	-
200	40	30	20	300	140	63	25	25	18	18	4	6	4	6
220	44	34	20	330	160	80	25	25	25	18	4	6	6	6
250	50	38	20	380	220	120	45	45	25	18	4	6	6	6
280	56	42	20	420	250	120	45	45	25	25	4	6	6	6
320	64	48	25	480	280	120	45	45	25	25	4	6	6	6
360	72	54	25	540	300	120	45	45	25	25	6	6	8	6
400	80	60	36	600	360	120	45	45	25	25	6	6	8	8
450	90	68	36	680	400	160	45	45	32	25	6	6	8	8
500	100	75	36	750	450	160	45	60	32	25	6	6	8	8
560	112	84	45	840	500	200	45	60	32	25	8	8	10	8
630	126	95	45	950	600	250	60	60	32	25	8	8	10	8
710	142	105	50	1050	630	320	60	80	45	32	8	8	10	8
800	160	120	60	1200	800	320	60	80	45	32	8	8	10	8
900	180	135	60	1350	900	360	60	80	45	45	10	8	10	10
1000	200	150	80	1500	1000	360	80	90	60	45	10	8	12	10
1120	224	170	80	1700	1060	400	80	90	60	45	10	8	12	10
1250	250	190	100	1900	1250	480	80	100	90	45	12	8	12	12
1320	264	-	100	-	1250	500	90	100	-	60	12	-	-	12
1400	280	-	100	-	1250	550	90	100	80	60	12	-	14	12

^*Примечание: трехлопастная - тип 01; винтовая - тип 02; турбинная - тип 03; турбинная закрытая - тип 04; шестилопастная - тип 05; клетьевая - тип 06; лопастная - тип 07; рамная - тип 10

Прежде всего, уточним значение . Проектируемая мешалка отличается от исследованной параметрами . Поэтому, согласно уравнению и табл. 1.4,

где

Более точное значение этой величины можно рассчитать по методике ЛенНИИхиммаша. Определив по таблице 1.5 коэффициент сопротивления = 0,88, рассчитаем, исходя из параметров мешалки ( = 4,4; = 54 мм), при одной мешалке (z_м = 1) в аппарате с четырьмя отражательными перегородками (z_п = 1) вспомогательный параметр :

Симплексы геометрического подобия; - критерий Эйлера для исследования мешалки; при

приближенно по графику определим .

Для проектируемой мешалки

По значению с помощью графика на рис. 1.8 определим параметр k_м = 0,14 и по уравнению рассчитаем :

Таблица 1.4

Параметры различных типов мешалок

Тип мешалки	k1	k 2	k 3	k 4	k 5	k 6	k 7	k 8	k 9	Параметры типовой мешалки
Турбинная	0	0,5	0	1,09	0,3	1,7	1,5	043	0,7
Винтовая (пропеллерная)	0,93	0,5		0,3
Лопастная	1,2	0,5

Таблица 1.5

Значения коэффициента о_м для различных типов мешалок

Тип мешалки	трехлопастная - тип 01	турбинная - тип 03	шестилопастная - тип 05	клетьевая - тип 06	лопастная - тип 07	рамная - тип 10
ом	0,56	8,4	3,0	23,5	0,88	1,28

Это значение принимаем для дальнейших расчетов.

Уточним мощность перемешивания газожидкостной системы:

и мощность перемешивания при отсутствии аэрации:

Таким образом, удельная мощность перемешивания газожидкостной системы

больше расчетной , и проектируемая мешалка обеспечивает требуемую скорость.



Рисунок 1.8 Зависимость параметра k_м от и: 1 - для лопастных и турбинных мешалок; 2 - для клетьевых и рамных

По значению N_ж выбираем привод перемешивающего устройства. Расчетная мощность на валу мешалки N_в, найденная по уравнению, практически не отличается от мощности N_ж, так как при перемешивании маловязких сред А₁ = 1, а влиянием вспомогательных устройств на мощность можно пренебречь . Номинальная мощность электродвигателя привода с учетом КПД редуктора .

кВт.

Выбираем нормализованный вертикальный привод 5-75-18, 8 МН 5855-66 с редуктором типа BO-VI и электродвигателем А0 94-6 мощностью 75 кВт.



3. Тепловой расчет

Для поддержания требуемой температуры процесса (t = 35 °С) при культивировании микроорганизмов необходимо отводить не только теплоту биохимических процессов, но и теплоту, образующуюся в результате диссипации механической энергии при перемешивании с удельной мощностью N_V = 6,8 кВт/м³.

3.1 Тепловая нагрузка поверхности охлаждения

При объеме жидкости V_p = 4,5 м³ тепловая нагрузка поверхности охлаждения

.

При выбранных ранее параметрах охлаждающей воды средний температурный напор

Для расчета поверхности охлаждения необходимо найти коэффициент теплопередачи:

где коэффициент теплоотдачи от перемешиваемой жидкости к стенке аппарата, Вт/(м²К); коэффициент теплоотдачи от стенки аппарата к охлаждающей воде, Вт/(м²К); толщина стенки аппарата; м; теплопроводность стенки; для нержавеющей стали марки 12Х18Н10Т принимаем = 17,5 Вт/(мК).

Расчет ведем с учетом отклонения проектируемого аппарата от исследованной типовой конструкции по Г_D и Г_н (влиянием отклонения Г_в пренебрегаем):

По значению Nu определяем

Вт/(м²К).

При расчете температура стенки условно принята средней между температурой перемешиваемой среды и охлаждающей воды (= 27 °С).

Охлаждающая вода протекает по спиральному каналу прямоугольного сечения (), площадь которого f = 0,0075 м², а эквивалентный диаметр

м.



3.2 Расход охлаждающей воды

Расход охлаждающей воды, вычисляемый из уравнения теплового баланса,

скорость течения воды в канале

При такой скорости критерий Рейнольдса

режим движения турбулентный, и для расчета можно использовать критериальное уравнение [2]:

где поправочный коэффициент, учитывающий влияние длины канала на коэффициент теплоотдачи; поскольку в нашем случае отношение длины канала к эквивалентному диаметру канала больше 50, влиянием длины канала пренебрегаем: ;

X - коэффициент, учитывающий кривизну спирали:

Приняв критерий Рr_ст = 5,93 при t_cр = 27 °С, определяем критерий Нуссельта:

а затем коэффициент :

Далее определяем коэффициент теплопередачи K₀

С учетом загрязнения поверхности коэффициент теплопередачи

Поверхность охлаждения

и разместится на высоте

т. е. на боковой поверхности аппарата в его рабочей зоне.

На основе полученных расчетных данных проектируется аппарат (рис. 1.9), корпус которого выполняется по ОСТ 26-01-1246-75.

Рисунок 1.9 Общий вид аппарата с перемешивающим устройством для абсорбции кислорода: 1 - привод перемешивающего устройства; 2 - муфта; 3 - уплотнение вала; 4 - крышка корпуса; 5 - корпус аппарата; 6 - вал перемешивающего устройства; 7 - отражательные перегородки; 8 - мешалка; 9 - барботер; 10 - концевая опора вала



4. Расчет колец жесткости вертикального аппарата с перемешивающим устройством

Исходные данные: Остаточное давление р_ост = 0,01 МПа;

внутренний диаметр D = 1,6, м;

длина обечайки l=4,25, м;

толщина стенки s = 0,006, м;

прибавка к расчетной толщине стенки с = 0,001, мм;

материал - листовой прокат из стали 12Х18Н10Т;

допускаемое напряжение и модуль продольной упругости при рабочей температуре t = 100 °С: [у] = 152 МПа, Е = 0,210⁶ МПа; масса крышки с приводом m = 400, кг.

4.1 Методика расчета

Расчетное наружное давление

р_н.р.= р_а - р_ост = 0,1 - 0,01 = 0,09 МПа,

где р_а - атмосферное давление, р_а = 0,1 МПа.

Расчетная осевая сжимающая сила

Расчетная длина обечайки в целом

где H = 0,25D мм - высота стандартного эллиптического днища аппарата.

Расчетная длина обечайки между кольцами жесткости l_R при равномерном их размещении может быть определена в первом приближении из формулы:

где n_и = 2,4 - коэффициент запаса устойчивости обечайки в рабочем состоянии.

Принимаем l_R = 1,6 м.

Тогда количество колец

;

отсюда

м.

Принимаем решение: расположить кольца жесткости с внешней стороны обечайки, не подвергающейся коррозионному воздействию обрабатываемой среды, и изготовить их из низколегированной стали 16ГС (рис. 1.14). Тогда в рабочих условиях допускаемое напряжение и модуль продольной упругости кольца будут иметь следующие значения: [у]_к = 160 МПа и Е_к = 1,9210⁵ МПа.

Линейная (окружная) рабочая нагрузка на податливое кольцо жесткости, МН/м

МН/м,

где R = D/2 = 1,6/2 = 0,8 м.

Условие применимости формулы выполняется:

,

где l₁ = l_R.

l_R = 1,6 м < l₁ = 0,2148 м.

4.2 Размеры кольца жесткости прямоугольного профиля

Минимальный момент инерции сечения кольца, м⁴,

где n_k.u - коэффициент запаса устойчивости податливого кольца жесткости, n_k.u. = 5; R_ср = 0,806 м - средний радиус кольца (принимается конструктивно).



а б

Рисунок 1.14 Аппарат с эллиптическим днищем, крышкой и перемешивающим устройством (а), работающий под вакуумом, и расчетная схема (б) его цилиндрической обечайки: 1 - корпус; 2 - мешалка; 3 - вал; 4 - труба для передавливания; 5 - привод; 6 - крышка; 7 - люк-лаз

Так как для плоских колец при соотношении высоты и ширины кольца h = 5b, момент инерции, м⁴,

,

где

,

Тогда

Площадь сечения кольца

м²,

должна быть больше

.

Эффективная длина стенки обечайки, м

Эффективный момент инерции расчетного поперечного сечения кольца жесткости, м⁴

биореактор мешалка конструкция охлаждение

где e = (h+s)/2 = (0,0403 + 0,006)/2 = 0,023 м.

Коэффициент жесткости обечайки с кольцами жесткости

.

Допускаемое наружное давление для участка обечайки между кольцами жесткости:

- из условия прочности, МПа

;

- из условия устойчивости в пределах упругости при l_R<l₀

;

- с учетом обоих условий, МПа

Допускаемое наружное давление для обечайки с кольцами жесткости в целом:

- из условия прочности, МПа

- из условия устойчивости в пределах упругости при

;

- с учетом обоих условий, МПа

.

Допускаемое наружное давление для обечайки, подкрепленной кольцами жесткости,

.

Допускаемая осевая сжимающая сила:

- из условия прочности, МН

- из условия устойчивости в пределах упругости при L/D = 4,604/1,6 = 2,8775 < 10, МН

- с учетом обоих условий, МН

Условие устойчивости обечайки, подкрепленной кольцами жесткости, выполнено:



Заключение

В данном курсовом проекте выполнен конструктивный и тепловой расчет биореактора с механической мешалкой.

Разработана конструкция биореактора с механической мешалкой и вертикальным приводом. Рассчитан объем газожидкостной системы, мощности перемешивания, мощности мешалки, поверхности охлаждения.

Также рассчитан и подобран редуктор и электродвигатель, осуществлен гидравлический расчет и выбран вентилятор.

Выполнен чертеж общего вида аппарата с перемешивающим устройством, предназначенной для абсорбции кислорода.



Список использованной литературы

1. Плановский, А. Н. Процессы и аппараты химической технологии / А. Н. Плановский, В. М. Рамм, С. З. Каган. М.: Химия, 1968. 847 с.

2. Идельчик, И. Е. справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Машиностроение, 1992. 672 с.

3. Коузов, П. А. Указание по расчету циклонов А-6-52. М.: Сантехпроект, 1971. 53 с.

4. Машины и аппараты химических и нефтехимических производств / М. Б. Генералов, В. П. Александров, В. В. Алексеев [и др.] ; под общ. ред. М. Б. Генералова // Машиностроение: энцикл. / под ред. К. В. Фролова [и др.]. М.: Машиностроение, 2004. Т. IV-12. 832 с.

5. Расчеты и задачи по процессам и аппаратам пищевых производств / С. М. Гребенюк, Н. С. Михеева, Ю. П. Грачев[и др.]. М.: Агропромиздат, 1987.304 с.

6. Остриков, А. Н. Процессы и аппараты пищевых производств: учебник: в 2 кн. / А. Н. Остриков, Ю. В. Красовицкий, А. А. Шевцов. СПб.: ГИОРД, 2007. Кн. 2. 608 с.

7. Романков, П. Г. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: учеб. пособие / П. Г. Романков, А. А. Павлов, А. А. Носков. Л.: Химия, 1987. 576 с.

8. Лащинский, А. А. Конструирование сварных химических аппаратов: справ. Л.: Машиностроение, 1981. 382 с.

9. Логинов, А. В. Лабораторный практикум по процессам и аппаратам химических и пищевых производств / А. В. Логинов, Ю. В. Красовицкий. Воронеж, 1996. 140 с.

10. Примеры расчетов по гидравлике: учеб. пособие / А. Д. Альтшуль, В. И. Калицун, Ф. Г. Майрановский [и др.]. М.: Стройиздат, 1976. 255 с.

11. Гинзбург, А. С. Расчет и проектирование сушильных установок пищевой промышленности. М.: Агропромиздат, 1985. 336 с.

12. Маньковский, О. Н. Теплообменная аппаратура химических производств / О. Н. Маньковский, А. Р. Толчинский, Н. В. Александров. Л.: Химия, 1976. 367 с.

13. Краснощеков, Е. А. Задачник по теплопередаче / Е. А. Краснощеков, А. С. Сукомел. М.: Энергия, 1975. 280 с.

14. Лебедев, П. Д. Теплоиспользующие установки промышленных предприятий: курсовое проектирование / П. Д. Лебедев, А. А. Щукин. М.: Энергия, 1970. 408 с.

15. Машины и аппараты химических производств / И. И. Чернобыльский, А. Г. Бондарь, Б. А. Гаевский [и др.]. М.: Машиностроение, 1974. 456 с.

16. Поникаров, И. И. Расчеты машин и аппаратов химических производств и нефтегазопереработки (примеры и задачи) / И. И. Поникаров, С. И. Поникаров, С. В. Рачковский. М.: Альфа-М, 2008. 720 с.

17. Остриков, А.Н. Расчет и проектирование теплообменников [Текст]: учебник/ А.Н. Остриков, А.В. Логинов, А.С. Попов, И.Н. Болгова; Воронеж. гос. технол. акад. Воронеж: ВГТА, 2011. 440 с.

18. Павлов, К.Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии [Текст]/ К.Ф. Павлов, П.Г. Романков, А.А. Носков. Л.: Химия, 1987. 586 с.

19. Лащинский, А.А. Основы конструирования и расчета химической аппаратуры [Текст]/ А.А. Лащинский, А.Р. Толчинский. Л.: Машиностроение, 1970. 753 с.

Приложение

Размещено на Allbest.ru

...