Расчет насадочного абсорбера

Размещено на http://www.allbest.ru/

Институт (факультет) Инженерно-технический

Кафедра Химических технологий

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине «Процессы и аппараты химической технологии»

на тему: Расчет насадочного абсорбера

Выполнил - Смирнов Григорий Александрович

студент группы 3ХТпб-01-1оп19

направления подготовки (специальности)

18.03.01 Химическая технология шифр, наименование

Руководитель - Артамонов А.В., к.т.н., доцент

Оценка _______________, _______________

Подпись преподавателя_________________

Череповец, 2022 год

Оглавление

Введение

1. Литературный обзор

2. Описание технологической схемы

3. Выбор конструкционного материала

4. Технологический расчет аппарата

5. Механический расчет аппарата

6. Расчет или выбор вспомогательного оборудования

Заключение

Библиографический список

Введение

Абсорберами называют аппараты, предназначенные для поглощения газов, и разделения газовой смеси на составные части растворением компонентов этой смеси в жидкости - абсорбенте. Абсорберы представляют собой колонку с насадкой или тарелками, в нижнюю часть которой подаётся газ, а в верхнюю -- жидкость.

В промышленности абсорбцию применяют для решения множества важнейших задач, таких как:

1. Получение готового продукта;

2. Выделение ценных компонентов из газовых смесей;

3. Очистка газов от примесей;

4. Осушка газов;

5. Очистка газовых выбросов от вредных примесей;

6. И т.д.

Темой данной курсовой работы является расчет насадочного абсорбера - аппарата с неподвижной насадкой (телами различной формы, на смоченной поверхности которых происходит процесс абсорбции).

Целью данной работы является расчет санитарного газового абсорбера, при известных исходных данных.

Задачи работы:

1. Провести литературный обзор темы;

2. Описать технологическую схему;

3. Выбрать конструкционный материал;

4. Провести технологический расчет аппарата;

5. Провести механический расчет аппарата;

6. Выбрать и провести расчет вспомогательного оборудования;

Основная часть

1. Литературный обзор

Абсорбцией называется процесс поглощения газа или пара жидким поглотителем (абсорбентом). Обратный процесс - выделение поглощенного газа из поглотителя - называется десорбцией.

В промышленности абсорбция с последующей десорбцией широко применяется для выделения из газовых смесей ценных компонентов (например, для извлечения из коксового газа аммиака, бензола и др.), для очистки технологических и горючих газов от вредных примесей (например, при очистке их от хлороводорода), для санитарной очистки газов (например, отходящих газов от сернистого ангидрида) и т. д.

Области применения абсорбционных процессов в промышленности весьма обширны: получение готового продукта путем поглощения газа жидкостью; разделение газовых смесей на составляющие их компоненты; очистка газов от вредных примесей; улавливание ценных компонентов из газовых выбросов.

Различают физическую абсорбцию и хемосорбцию. При физической абсорбции растворение газа в жидкости не сопровождается химической реакцией или влиянием этой реакции на скорость процесса можно пренебречь. Как правило, физическая абсорбция не сопровождается существенными тепловыми эффектами. Если при этом начальные потоки газа и жидкости незначительно различаются по температуре, такую абсорбцию можно рассматривать как изотермическую.

Физическую абсорбцию осуществляют, как правило, при температуре окружающей среды (20-40°С) или при пониженных температурах, т.к. растворимость хорошо растворимых газов возрастает с уменьшением температуры. Кроме того, при снижении температуры уменьшается растворимость плохо растворимых газов, т.е. увеличивается селективность и снижаются потери плохо растворимого компонента и загрязнение им извлекаемого газа, а также уменьшаются давление паров абсорбента и его потери.

При химической абсорбции увеличение температуры приводит к значительному росту коэффициентов массопередачи и, помимо этого, к возрастанию растворимости множества абсорбентов в разбавителях, следовательно, и к увеличению до определенного предела общей поглотительной способности абсорбента.

При физической абсорбции с повышением парциального давления поглощаемого компонента поглотительная способность абсорбента почти всегда увеличивается приблизительно пропорционально парциальному давлению или концентрации. Поэтому количество циркулирующего абсорбента почти не зависит от концентрации извлекаемого газа в исходной газовой смеси. При химической абсорбции характер изменения растворимости газа с ростом его парциального давления сильно зависит от константы равновесия реакции и степени превращения абсорбента. В результате при увеличении концентрации извлекаемого газа количество циркулирующего абсорбента возрастает.

Физическая абсорбция, как правило, наиболее эффективна при грубой очистке от больших количеств газа под давлением. Химическую абсорбцию чаще всего применяют при извлечении малых количеств примесей и при тонкой очистке; при этом обычно существенно выше селективность абсорбента, ниже количество циркулирующего раствора вследствие большой поглотительной способности, меньше расход электроэнергии, но выше расход теплоты.

В промышленности абсорбция широко применяется для выделения из газовых смесей ценных компонентов, для очистки технологических и горючих газов от вредных примесей, для санитарной очистки газов и т.д.

При переходе из газовой фазы в жидкую, энергия молекул распределяемого компонента уменьшается. Поэтому процесс абсорбции сопровождается выделением тепла и повышением температуры системы. Кроме того, объем системы в процессе абсорбции уменьшается за счет уменьшения объема газовой фазы. Следовательно, согласно принципу Ле-Шателье, растворимость газа в жидкости увеличивается при повышении давления и уменьшении температуры процесса. Статика процесса абсорбции описывается уравнением Генри, а кинетика - основными уравнениями массопередачи. абсорбционная установка расчет

При абсорбции процесс массопередачи протекает на поверхности соприкосновения фаз. Поэтому в аппаратах для поглощения газов жидкостями (абсорберах) должна быть создана развитая поверхность соприкосновения между газом и жидкостью. По способу образования этой поверхности абсорбционные аппараты можно разделить на поверхностные, барботажные и распыливающие.

Насадочные абсорберы, входящие в группу поверхностных, получили наибольшее применение в промышленности. Эти абсорберы представляют собой колонны, заполненные насадкой - твердыми телами различной формы. Равномерного распределения жидкости по всей высоте насадки по сечению колонны обычно не достигается, что объясняется пристеночным эффектом. Вследствие этого жидкость имеет тенденцию растекаться от центральной части колонны к ее стенкам, поэтому часто насадку в колонну загружают секциями высотой в четыре - пять диаметров, а между секциями устанавливают перераспределители жидкости, назначение которых состоит в направлении жидкости от периферии колонны к ее оси.

Жидкость в насадочной колонне течет по элементу насадки в виде тонкой пленки, которая является поверхностью контакта. Часть поверхности насадки, в основном в местах соприкосновения насадочных элементов друг с другом, бывает смочена неподвижной жидкостью. В этом состоит основная особенность течения жидкости в насадочных колоннах в отличии от пленочных, в которых течение жидкости происходит по всей высоте аппарата. Следует также отметить, что не вся смоченная поверхность активна для массопередачи. Это объясняется тем, что активной является лишь поверхность, покрытая текущей пленкой жидкости. Части поверхности, покрытые неподвижной пленкой жидкости, не являются активными.

При противоточной схеме абсорбции газ движется снизу-вверх, а жидкость стекает вниз. При этом уходящий газ соприкасается со свежим абсорбентом, над которым парциальное давление поглощаемого компонента очень мало или даже равно нулю. Вследствие этого при противотоке можно достичь более полного извлечения компонента из газовой смеси, чем при прямоточной схеме.

Преимуществом насадочных колонн является простота устройства, особенно при работе с агрессивными средами, так как в этом случае требуется защита от коррозии только корпуса колонны и поддерживающих насадку решеток, насадка же может быть выполнена из химически стойкого материала. Другое преимущество - более низкое, чем в тарельчатых абсорберах, гидравлическое сопротивление. Однако они мало пригодны при работе с загрязненными жидкостями. Кроме того, в насадочных колоннах затруднен отвод тепла, выделяющегося при поглощении газа.

Одной из важнейших проблем для нормальной работы абсорбера является равномерное орошение насадки. Для этого применяют оросители - специальные устройства, которые подразделяются на струйчатые и разбрызгивающие.

2. Описание технологической схемы

Схема абсорбционной установки представлена на рис. 2.1. Газ, охлажденный в теплообменнике 9, подается газодувкой 8 в нижнюю часть абсорбера 6, где равномерно распределяется по сечению колонны и поступает на контактные элементы (насадку). Абсорбент подается в верхнюю часть колонны центробежным насосом 4 из сборника 3. В колонне осуществляется противоточное взаимодействие газа и жидкости. Очищенный газ выходит из колонны в атмосферу. Абсорбент стекает через гидрозатвор в сборник 7, откуда насосом 5 направляется на дальнейшую переработку. Для охлаждения газа в холодильник из градирни 2 подается насосом 1 вода, которая после холодильника возвращается на охлаждение в градирню.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 2.1 - Схема абсорбционной установки: 1, 4, 5 - насос центробежный 2 - градирня, 3 - сборник исходного раствора, 6 - колонна абсорбционная 7 - сборник жидкости, содержащей аммиак, 8 - вентилятор, 9 - холодильник газа.

Потоки: 1.2 - вода оборотная, 1.7 - вода горячая, 4.9 - газ, содержащий аммиак, 4.0 - газ очищенный, 7.7 - жидкость, 7.9 - жидкость, содержащая аммиак

Схема автоматизирована. Цель системы автоматического регулирования определяется назначением процесса: очистка газа, поступающего в абсорбер или получение готового продукта. Основными регулируемыми параметрами являются: 1) концентрация извлекаемого компонента в газовой смеси на выходе из абсорбера; 2) температура газовой смеси, поступающей на абсорбцию; 3) уровень жидкости в абсорбере.

В большинстве случаев расход газовой смеси определяется технологическим режимом, т. е. абсорбционная установка должна переработать весь поступающий поток газа. Поэтому, например, при увеличении количества подаваемой в абсорбер газовой смеси возрастет концентрация извлекаемого компонента в газовой смеси на выходе из абсорбера. При помощи регулятора концентрации увеличится подача абсорбента в абсорбер, что обеспечит стабилизацию концентрации компонента в газовой смеси на выходе из абсорбера.

Для улучшения процесса абсорбции поддерживается низкая температура газовой смеси, поступающей в абсорбер, путем изменения расхода охлаждающей воды, подаваемой в холодильник газа 9.

Уровень жидкости в колонне стабилизируется путем изменения отбора жидкости из нее. Системой автоматизации предусмотрена стабилизация уровней жидкости в сборниках. В процессе абсорбции при помощи КИП контролируются расход, температура, давление технологических потоков.

3. Выбор конструкционного материала

При изготовлении аппаратов к конструкционным материалам предъявляются следующие требования:

· Достаточная общая химическая и коррозионная стойкость материала в агрессивной среде с заданными концентрацией, температурой и давлением, при которых осуществляется технологический процесс, а также стойкость против других возможных видов коррозионного разрушения (межкристаллитная коррозия, электрохимическая коррозия сопряжённых металлов в электролитах, коррозия под напряжением и др.);

· Достаточная механическая прочность при заданных давлении и температуре технологического процесса, с учётом специфических требований, предъявляемых при испытании аппаратов на прочность, герметичность и т. п. и в эксплуатационных условиях при действии на аппараты различного рода дополнительных нагрузок (ветровая нагрузка, прогиб от собственного веса и т. д.);

· Наилучшая способность материала свариваться с обеспечением высоких механических свойств сварных соединений и коррозионной стойкости их в агрессивной среде, обрабатываться резанием, давлением, подвергаться сгибу и т. п.;

· Низкая стоимость материала, не дефицитность и освоенность её промышленностью. Необходимо стремиться применять двухслойные стали, неметаллические материалы, стали с покрытиями из неметаллических материалов.

В качестве материала для изготовления корпуса, штуцеров, трубопроводов, контактирующих со смесью, выбираем сталь марки ВСт.3

4. Технологический расчет аппарата.

Исходные данные:

Спроектировать санитарный насадочный абсорбер для очистки 8500 нм3/ч воздуха от сероводорода водой. Начальная концентрация сероводорода в воздухе 0,125 г/нм3, степень очистки 95%

Геометрические размеры колонного массообменного аппарата определяются в основном поверхностью массопередачи, необходимой для проведения данного процесса, и скоростями фаз.

Поверхность массопередачи может быть найдена из основного уравнения массопередачи:

Где Kx и Ky - коэффициенты массопередачи соответственно по жидкой и газовой фазам, кг/(мІ *с).

Расчет материального баланса

Определяем массу поглощаемого вещества и поглотителя

Массу аммиака, переходящего в процессе абсорбции из воздуха в поглотитель за единицу времени, находим из уравнения материального баланса:

М=G (Yн-Yк) = L (Xк-Xн),

Пересчитаем концентрации и нагрузки по фазам для получения нужной размерности:

,

где - плотность воздуха при нормальных условиях

кг/мі;

=29кг/кмоль - молярная масса воздуха;

Конечная массовая концентрация паров сероводорода в воздухе:

где - степень поглощения

Объемная концентрация аммиака в газе:



Конечную рабочую концентрацию аммиака в жидкости на выходе из абсорбера определяют по формуле (8.4) [1]. Для определения равновесной концентрации аммиака и построении линии равновесия выполняем расчет в такой последовательности. Задаваясь рядом значений X - конечных концентраций аммиака в жидкости, вытекающей из абсорбера, рассчитываем температуру жидкости и соответствующие величины . Далее пересчитываем относительные массовые концентрации X в мольные доли х и по уравнению находим значения р* и определяем Y* по формуле:

При парциальном давлении H2S в поступающем газе =7мм.рт.ст равновесная концентрация H2S в жидкости, вытекающей из абсорбера, будет равна конечной концентрации сероводорода в жидкости:

Принимаем, что газовая смесь, поступающая на установку из колонны синтеза, перед подачей в колонну охлаждается в холодильнике до t= 20 °С. В этом случае объем газовой смеси, поступающей в абсорбер, равен:

мі/с

Количество сероводорода, поступающего в колонну:

где 1.434 -- плотность аммиака при 20 °С, кг/м3.

Количество воздуха, поступающего в колонну:

где 1,295 - плотность воздуха при 20 °С, кг/м3.

Плотность газа, поступающего на абсорбцию:

Количество поглощенного аммиака:

кг/с.

Расход воды в абсорбер:

Определение скорости газа и диаметра абсорбера.

Принимаем в качестве насадки керамические кольца Рашига размером 50X50X5 мм.

Характеристика насадки: удельная поверхность 110 м2/м3; свободный объем 0,735 м3/м3; эквивалентный диаметр 0,027 м.

Предельная скорость газа в насадочных абсорберах. Согласно [2 с. 105] скорость газа определится по формуле:

так как поглотитель вода;

- плотность воды кг/при 20°С

А = -0,073, В = 1,75

0,03666

м/с

Рабочая скорость газа в колонне:

.

Диаметр колонны:

Выбираем стандартный диаметр обечайки колонны D= 2,2 м.

Определение плотности орошения и активной поверхности насадки

Плотность орошения колонны:

Оптимальная плотность орошения:

Так как = 26,54/17,38 = 1,53 поверхность насадки смочена полностью, принимаем коэффициент смачиваемости насадки

Расчет движущей силы массопередачи

Расчет движущей силы процесса абсорбции на входе газа:

кг/кг воздуха

на выходе газа:

Так как отношение ==14>2 следовательно формула:

Вязкость газовой фазы:

Мольная масса газовой фазы:

Па-с,

Па-с - динамический коэффициент вязкости аммиака и воздуха соответственно при 20°С:

Па-с

Коэффициент диффузии сероводорода в воздухе определяем по уравнению при 20°С:

мІ/с - коэффициент диффузии сероводорода при 0°С

Критерий Рейнольдса:

Режим движения переходный

Диффузионный критерий Прандтля для газовой фазы:

Коэффициент массоотдачи для газовой для регулярных насадок:

Выразим коэффициент массоотдачи в выбранной размерности:

Модифицированный критерий Рейнольдса для стекающей насадки пленки жидкости:



Диффузионный критерий Прандтля для газовой фазы:

мІ/с - коэффициент диффузии сероводорода в воде:

Коэффициент массоотдачи для жидкой для регулярных насадок:

Приведенная толщина стекающей пленки жидкости:

Выразим коэффициент массоотдачи в выбранной размерности:

Расчет коэффициента массопередачи

Коэффициент массопередачи по газовой фазе



где

Определение поверхности массопередачи и высоты насадки

Поверхность массопередачи:

мІ

Определяем высоту насадки:

м

Примем H=1,3 м

Объем занимаемый насадкой:

Определяем общую высоту абсорбера

Расположение между насадкой и крышкой колонны м

Расстояние между днищем колонны и насадкой

м

Общая высота абсорбера рассчитывается по формуле:

Рисунок 4.1 - Рабочая и равновесная линии абсорбции.

5. Механический расчет аппарата

Обечайки аппарата, работающие под внутренним давлением

Определение толщины стенки:

Выбираем хромникелевую сталь Х18Н10Т ГОСТ 5632-72;

Наибольшая температура среды в аппарате ;

Расчетная температура стенки ;

Допускаемое напряжение на растяжение ; (3 рис. IV c 176)

Рабочее давление р = 0,101 МПа;

Коэффициент прочности сварного шва, при 100% контроле сварного шва ручная дуговая электросварка (3 с. 77)

Проницаемость среды в материал (скорость коррозии)м/год (3 с. 76)

Срок службы аппарата лет.

Прибавка к расчетной толщине стенки для компенсации коррозии

м/год

Расчетная толщина стенки цилиндрической обечайки

условие соблюдается (2 т. 15.6 с. 413)



Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки S=2 мм

Проверка

условие соблюдается

Допускаемое давление

условие соблюдается

Эллиптической крышки (днище) аппарата

Коэффициент ослабления днища отверстиями

>, то =1

Рабочая толщина стенки крышки (днища)

условие соблюдается (2 т. 16.12 с. 453)



Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки S=2 мм

Проверка

Допускаемое давление

условие соблюдается

Расчет фланцевого соединения

Фланцевые соединения применяют для разъемного соединения составных частей корпусов и крышек. На фланцах присоединяют к аппаратам трубы, арматуру

Выбираем стандартный фланец D=2200мм и Ру = 0,3МПа [5 стр. 561 табл. 19.7] ГОСТ 28759.2-90

Dф	Dб	D1	D2	D3	h	a	a1	s	d	число отв. z
мм
2330	2290	2246	2260	2243	55	17,5	14	10	23	72

Проверяем прочность фланцевого соединения по количеству болтов

Наружный диаметр прокладки

Нормативный параметр е = 0,034 м.

Выбираем прокладку из паронита тип I. Определяем действительную ширину прокладки: b = 0,016 м (5 т. 1.42 с. 96)

Средний диаметр прокладки

Эффективная ширина прокладки

Если b15 мм, то м, если b>15 мм, то

k =2,5 - коэффициент для паронита

Расчетная сила осевого прижатия прокладки прямоугольного сечения

Расчетное растягивающее усилие в болтах при рабочих условиях

Количество болтов

где - площадь болта М20 мІ

=130 МПа - допускаемое напряжение материала болта

31<72, следовательно, расчетное число болтов оказывается меньше принятого - фланец нагрузку выдержит.

Расчет опор, вес насадки

Вес насадки

Объем занимаемый насадкой:

Масса днища: кг (5 т 16.1 с 441)

Вес днища: Н

Плотность стали: кг/мі

Вес обечайки:

Масса тарелки: кг, кг (1 приложение 2 с. 225)

Вес тарелки: Н

Н

Количество тарелок 4

Масса решетки: кг,

Масса опоры для решетки кг, количество 3

Вес опорной решетки:

Н

Вес аппарата, заполненного водой:

Минимальный вес аппарата:

Выбираем юбочную опору тип 3

G, МН	D1	D2	Dб	D	s1	s2	s3	ds		число болтов
	мм
до 0,63	2100	2380	2500	2200	8	20	25	60	36	8

Рисунок 5.1 - Юбочная цилиндрическая опора с кольцевым опорным поясом

6. Расчет вспомогательного оборудования

Определение высоты абсорбера

Согласно (8, с. 916) высота яруса (слоя) насадки обычно равна 4+5 диаметрам колонны (Dст), но не более 2+4 м.

Высота яруса (слоя) насадки: Dст =2,2 м при Dст > 3200 мм

Высота опорной решётки: hр = 0,05 м

Sк = 0,006 м; hк = 0,1 м

hор = hр + sr + hr = 0,05 + 0,006 + 0,1 = 0,156 м

Высота перераспределительной тарелки типа ТСН-11:

hт = 0,185м (3, Прил. №2,с. 12)

Расстояние между опорной решёткой и перераспределительной тарелкой ТСН-11: hм/у= 0,03 м

Расстояние от перераспределительной тарелки ТСН-11 до насадки:

hдо= 0,2 м (3, Прил. № 1, с. 113)

Расстояние между ярусами насадки:

Нн.яр = hор + hм/у + hптсн-н + hдо= 0,156 + 0,03 + 0,185 + 0,2 = 0,571 м

с запасом: Нм.яр = 0,58 м

Количество ярусов(слоёв) насадки:

n = Н / Няр = 4,8/ 2,4 = 2.

Высота днища(крышки):

hДн=Dст / 4 =2,2/4= 0,55 м (2, рис. 16.1, с. 439)

Высота отбортовки крышки:

hотб= 0,025 м (2, т. 16.1, с. 440)

hдн/3 = 0,5 /3 = 0,16 м

Высота опоры: hопр=2 м (2, рис. 29.1, с. 672)

6.2 Расчет штуцеров

Для расчетов диаметров штуцеров и труб служит следующее уравнение:

где: - рекомендуемая среднерасходная скорость перемещения среды в штуцере, м/с.

Определяем диаметр основных технических штуцеров для подвода и отвода жидкой смеси (рекомендуемая скорость движения жидкости - 1 м/с):

Примем штуцер с Dy = 100 мм с толщиной стенки 4 мм.

Определяем диаметр основных технических штуцеров для подвода и отвода газовой смеси (рекомендуемая скорость движения газа - 20 м/с):

Примем штуцер с Dy = 500 мм с толщиной стенки 5 мм.

Расчет газодувки

Гидравлическое сопротивление ?Р обуславливает энергетические затраты на транспортировку газового потока через абсорбер. Величину ?Р рассчитывают по формуле:

,

где - коэффициент;

- плотность орошения;

?Рс - гидравлическое сопротивление сухой (не орошаемой) насадки:

,

коэффициент сопротивления

при >40

, тогда

Давление, развиваемое газодувкой:

- коэффициент учета потерь на местные сопротивления

В насадочных колоннах устанавливаются тарелки ТСН-3, предназначенные для питания колонного аппарата, и ТСН-2 предназначенные для перераспределения жидкости по высоте колонного аппарата, при наличии нескольких слоев насадки.

Пример условного обозначения перераспределительной тарелки ТСН-2 диаметром 2200 мм из стали 12Х18Н10Т:

Тарелка ТСН-2-1400 - 12Х18Н10Т ОСТ 26 - 705- 79. То же для тарелки ТСН-3: Тарелка ТСН-3-1400 - 12Х18Н10Т ОСТ 26 - 705- 79.

Заключение

Приведено описание технологической схемы для очистки газа. Была выбрана непрерывная противоточная схема, в которой основной поток неочищенного газа поглощается жидким поглотителем - водой.

После описания технологического процесса приведен подробный расчёт насадочного абсорбера. По итогам расчётов получен аппарат со следующими характеристиками:

- диаметр абсорбера - d = 2,2 м,

- высота насадочной части абсорбера - Нн = 4,8 м,

- поверхность массопередачи в абсорбере - F = 367,25 м2,

- гидравлическое сопротивление абсорбера - 2515 Па.

В качестве насадки выбраны - кольца Рашига (50х50х5).

Произведен подробный конструктивный расчет ярусов насадки и основные геометрические составляющие абсорбера. Произведены необходимые проверочные механические расчеты обечайки, крышки и днища, фланцевого соединения и расчет опоры.

Список используемых источников

1. Иоффе И. Л. Проектирование процессов и аппаратов химической технологии: Учебник для техникумов. - Л.: Химия, 1991.- 352 с., ил

2. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу ПАХТ: Учебное пособие для вузов/ Под редакцией чл-корр. АН СССР П.Г. Романкова. -9-е изд., перераб. и доп. -Л.: Химия, 1981. - 560с., ил.

3. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по проектированию/ Под ред. Ю.И. Дытнерского. - М.: Химия, 1983-272с., ил.

4. Рамм В.М. Абсорбция газов. М. : Химия, 1975. 655 с.

5. Дытнерский Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии: Учебник для вузов. Изд. 3-е. В 2-х кн.: Часть 2. Массообменные процессы и аппараты. М.: Химия, 2002. - 368с.: ил.

6. Общий курс процессов и аппаратов химической технологии: Учебник: в 2 кн./ В.Г. Айнштейн, М.К. Захаров, Г.А. Носов и др.; Под ред. В.Г. Айнштейна. М.: Логос; Высшая школа, 2003. Кн. 2. 872 с.: ил.

7. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. М.: Химия, 1971.-784 с.

8. Лащинский А.А., Толчинский А.Р. Основы конструирования и расчёта химической аппаратуры. Л.: Машиностроение, 1970. - 752 с.

9. Справочник химика. Т. 1, 2-е изд. М. -Л., Химия, 1968, 1072 с.

Размещено на Allbest.ru

...