Проектирование электроснабжения

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Характеристика участка инструментального цеха

2. Расчет электрических нагрузок цеха

3. Компенсация реактивной мощности

4. Выбор числа и мощности питающих трансформаторов

5. Выбор и расчет защитных аппаратов и кабелей

6. Выбор сечения кабелей

7. Выбор высоковольтного выключателя

8. Расчет и выбор элементов релейной защиты трансформатора

Библиографический список



Введение

промышленный мощный электрический станция

Повышение уровня электрификации производства и эффективности использования энергии основано на дальнейшем развитии энергетической базы, непрерывном увеличении электрической энергии.

В настоящее время при наличии мощных электрических станций, объединённых в электрические системы, имеющих высокую надёжность электроснабжения, на многих промышленных предприятиях продолжается сооружение электростанций. Необходимость их сооружения обуславливается большой удалённостью от энергетических систем, потребностью в тепловой энергии для производственных нужд и отопления, необходимостью резервного питания ответственных потребителей.

В настоящее время разработаны метода расчётов и проектирования цеховых сетей, выбора мощности цеховых трансформаторов, методика определения цеховых нагрузок и т. д. В связи с этим большое значение приобретают вопросы подготовки высококвалифицированных кадров, способных успешно решать вопросы проектирования электроснабжения и практических задач.



1. Характеристика участка инструментального цеха

Инструментальный цех (ИЦ) предназначен для изготовления и сборки различного измерительного, режущего, вспомогательного инструмента, а также штампов и приспособлений для горячей и холодной штамповки.

ИЦ является вспомогательным цехом завода по изготовлению механического оборудования и станков. Цех имеет производственные, вспомогательные, служебные и бытовые помещения.

Станочный парк размещен в станочном отделении. Электроснабжение цеха осуществляется от собственной цеховой ТП. Здание расположено на расстоянии 1,2 км от заводской главной понизительной подстанции (ГПП), напряжение-1 кВ. Расстояние ГПП от энергосистемы-12 км.

Количество рабочих чсен-2. Потребители электроэнергии-2и 3 категории надежности ЭСН.

Грунт в районе цеха-чернозем с температурой + 10 С. Каркас здания сооружен из блоков-секций длинной 6 м каждый.

Размеры цеха 4 8 х 3 0 х 8 м.

Все помещения, кроме станочного отделения, двухэтажные высотой 3,6 м.

Перечень ЭО цеха дан в таблице

Мощность электропотребления (Рэп) указана для одного электроприемника

Таблица 1 - Перечень ЭО инструментального цеха

№ на плане	Наименование ЭО		Примечание
1,2,40,41,46	Поперечно-строгальные станки	7,5
3,5-7,28-31	Токарно-револьверные станки	3,2
4,8,32-34	Одношпиндельные автоматы токарные	2,2
9-15,26,27	Токарные автоматы	5,5
16,17,19,20, 44,45	Алмазно-расточные станки	4,8
18,21-25,37,38	Горизонтально-фрезерные станки	12,5
35,36,50,51	Наждачные станки	2,5	1-фазные
39,47	Кран-балки	10	ПВ=60 %
42,43,48,49, 52,53	Заточные станки	3	1-фазные

2. Расчет электрических нагрузок цеха

Расчет производится методом упорядоченных диаграмм. Этот метод сводится к расчету максимальных расчетных нагрузок электроприемников

где Р_м -- максимальная активная нагрузка, кВт; Q_м -- максимальная реактивная нагрузка, квар; S_м -- максимальная полная нагрузка, кВ А;

К_м -- коэффициент максимума активной нагрузки;

К'_м -- коэффициент максимума реактивной нагрузки;

Р_см -- средняя активная мощность за наиболее нагруженную смену, кВт;

Q_см -- средняя реактивная мощность за наиболее нагруженную смену, квар.

Pсм = Ки Ч Pн Qсм = Ки Чtgf

где К_н -- коэффициент использования электроприемников, определяется на основании опыта эксплуатации ;

Р_н -- номинальная активная групповая мощность, приведенная к длительному режиму, без учета резервных электроприемников, кВт;

tg (Ц) -- коэффициент реактивной мощности;

К_м -- F(K_и, n_э) определяется по таблицам (графикам), а при отсутствии их может быть вычислен по формуле

где п_э -- эффективное число электроприемников;

К_{и ср} -- средний коэффициент использования группы электроприемников,

Где P _смУ P _нУ -- суммы активных мощностей за смену и номинальных в группе электроприемников, кВт;

n_э = F(n, т, K_иср Р_н) может быть определено по упрощенным вариантам

где п -- фактическое число электроприемников в группе;

т -- показатель силовой сборки в группе

где Рн.нб, Рн.нм -- номинальные приведенные к длительному режиму активные мощности электроприемников наибольшего и наименьшего в группе, кВт.

В соответствии с практикой проектирования принимается K'_м=1,1 при

n_э< 10; K'_м=1 при n_э> 10;

Приведение мощностей 3-фазных электроприемников к длительному режиму

Р_н = Р_п -- для электроприемников ДР;

Р_н=Р_п • vПВ -- для электроприемников ПКР;

Р_н=??_п • cos ?? • vПВ -- для сварочных трансформаторов ПКР;

Р_н=??_п • cos ?? -- для трансформаторов ДР, где Р_п- паспортная активная мощность, кВт; Р_н -- приведенная мощность, кВт;

S_п -- полная паспортная мощность, кВ-А;

ПВ -- продолжительность включения, отн. ед.

1 Поперечно-строгальные станки:

??_н = Р_п = 5 • 7,5 = 37,5 кВт

2 Токарно-револьверные станки:

??_н = Р_п = 8 • 3,2 = 25,6 кВт

3 Одношпиндельные автоматы токарные:

??_н = Р_п = 5 • 2,2 = 11 кВт 4 Токарные автоматы:

??_н = Р_п = 9 • 5,5 = 49,5 кВт 5.Алмазно-расточные станки:

??_н = ??_п = 6 • 4,8 = 28,8 кВт

6. Горизонтально-фрезерные станки:

??_н = ??_п = 8 • 12,5 = 100 кВт

7 Наждачные станки:

??_н = ??_п ? cos?? = 4 • (2,5 • 0,92) = 9,2 кВт 8 Кран-балки:

??_р = ??_п ? vПВ = 2 • (10 • v0,06) = 4,8 кВт

9 Заточные станки:

??_н = ??_п ? cos?? = 6 • (3 • 0,92) = 16,5 кВт

Определение методом удельной мощности нагрузка ОУ:

Р_оу = Р_уд ? ??_зд = 7 ? (48 ? 30) = 10080 Вт

Распределяется нагрузка по секциям. Результат сводится в таблицу

Согласно распределению нагрузки по РУ заполняется «Сводная ведомость нагрузок по цеху»

Определяем сменные нагрузки на примере Кранов мостовых в РП 1и самого РП 1



Рсм = Киi Ч Рустi Рсм_{св.выпр.} = 0,3 ? 17 = 4,5 кВт в графу 8 таблицы

Qсм = Рсм Чtgj; ??_{см.св.выпр.} = 4,5 ? 2,29 = 10,3 кВА в графу 9 таблицы

Р 22 = Р +...... + Р ; Рсм.РП1 ?8 = 4,5 + 2,5 + 6,6 = 13,6 кВт в

Q 22 = Qсм1 + ..... + Qсм22; ??см.РП1 ?8 = 10,3 + 3,4 + 15,1 =31,8 квар в

S = Р² + Q² ; ?? = v13,6² + 28,8² = 38,7 кВА; в графу 10

Определим показатели силовой сборки в РП 1

m = Рн.нб/ Рн.нм 3,2; ??_РП1 = ^7,5 = 2,3; в графу 7 таблицы 3

Определяем средний коэффициент использования группы электроприемников, средние коэффициенты активной и реактивной мощностей группы электроприемников для РП 1 и ШНН без присоединения КУ.

Определяем эффективное число электроприемников

пэ = F(n, m, Kи.ср ) .

Расчет производим для РП 1

n3 = F(1 22) может быть определено по упрощенному варианту



так как у нас m > 3, Ки.ср > 0,2

Определяем активную, реактивную и полную расчетные мощности

Определяем расчетные токи

Расчет для РП-1:

Расчет для всех остальных пунктов распределения и шин низкого напряжения аналогичны. Все полученные данные расчета заносим в таблицу 3.кв² К²м

3. Компенсация реактивной мощности

Для выбора компенсирующего устройства (КУ) необходимо знать:

— расчетную реактивную мощность КУ;

— тип компенсирующего устройства;

— напряжение КУ.

Расчетную реактивную мощность КУ можно определить из соотношения

Qк. р = a Ч Pм Ч (tgj - tgjк )

где Q_кр -- расчетная мощность КУ, квар;

б-- коэффициент, учитывающий повышение cos ц естественным способом, принимается б= 0,9;

tg ц, tg ц_к -- коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации.

Компенсацию реактивной мощности по опыту эксплуатации производят до получения значения cos ц_к = 0,92...0,95.

Задавшись cos ц_к из этого промежутка, определяют tg ц_к. Значения Р_м, tg ц выбираются по результату расчета нагрузок из «Сводной ведомости нагрузок».

Задавшись типом КУ, зная Q_Kp и напряжение, выбирают стандартную компенсирующую установку, близкую по мощности.

Применяются комплектные конденсаторные установки (ККУ) или конденсаторы, предназначенные для этой цели.

После выбора стандартного КУ определяется фактическое значение cos ц_ц

где Q_{к ст} -- стандартное значение мощности выбранного КУ, квар.

По tg ц_ц определяют cos ф_ц:

Принимается cos ц_к =0,95, тогда tgц_к = 0,33.

Qкр = 0,9 ? 131,4 ? (0.7 ? 0.33) = 43

Выбираем 2 х УК 2-0,38-50 со ступенчатым регулированием по 25 квар, по одной на секцию.

??????_?? = 0.78 - 43/0.9?131,4= 0.36 cos?? = 0.72

Таблица 2

Параметр	cosц	tgц	Pм, кВТ	Qм, квар	Sм, кВА
Всего на НН без КУ	0,72	0,36	111,6	139,3	181,6
с КУ	0,92	0,33
Всего на НН с КУ	0,96	0,25		139,3
Потери			19,8	15,6	20,4
Всего на ВН сКУ			131,4	154,9	202

Определяем потери в трансформаторе после ввода КУ:

?? Р_Т = 0,02 ? ??_М = 0,02 ? 202 = 4,04 кВт

?? ??_Т = 0,1 ? ??_М = 0,1 ? 202 = 20,2 квар

?? ??_Т = v?? ??_т² +?? ??_т² = v4,04² + 20,2² = 20,6 кВ?А

4. Выбор числа и мощности питающих трансформаторов

В цеху находятся электроприемники второй категории которые обеспечивающие жизнедеятельность (вентиляция и кондиционирование) поэтому на трансформаторной подстанции будут установлены два трансформатора.

Определяем мощность трансформаторов:

SТ і SР кВА

C учетом расчетов выбираем 2 трансформатора ТСЗ - 400-10/0,4 - трансформаторы силовые масляные.

Технические характеристики трансформатора

Мощность, кВА 400

Напряжение ВН, кВ 10

Напряжение НН, кВ 0,4

Схема и группа соединения Y/Yн-0, Д/Yн-11 Напряжение к.з. при 75 С, % 4,5

Потери х.х., Вт 830

Длина, мм 1480

Ширина, мм 860

Высота, мм 1610

Масса, кг 1280

5. Выбор и расчет защитных аппаратов и кабелей

Автоматические включатели предназначены для автоматического выключения нагрузки. В автомате установлены тепловые и электромагнитные расцепители, которые и отключаются силовые контакты. Током установки являются наименьший ток срабатывания.

1. Рабочий ток потребителя рассчитывается по формуле:

2. Расчитываем рабочий ток теплового расцепителя

Где K_t температурный коэффициент сборки K_t=0.85 при установки АВ в сборку (бокс) K_t=1 при установки АВ одиночно

3. Выбираем I_{ном АВ}

IномАВ і Iт. ращ

4. Проверка электромагнитного расщепителя

Iкр = Iпуск = I раб. Ч Кi

Где К_i пусковой коэффициент потребителя

Iкр. расч = Iкр. Ч Кр

Где К_р =1,4 при I_р<100 А К_р =1,25 при I_р>100 А

Iэм. расщ.АВ і Iкр. расщ

Iэм. расщ.АВ берётся из справочника с характеристиками выбранного АВ Пример расчёта. Все остальные расчеты подобны - поэтому их сводим в таблицу 5

1 Поперечно-строгальные станки:

Выбираем АВ ВА88-32 номиналом I_ном.АВ.=63 А Проверка электромагнитного расцепителя

??_кр = ??_пуск = ??_раб. ? К_?? = 56,9 ? 6 = 341 А

??_{кр.расч} = ??_кр. ? К_р = 341 ? 1,4 = 478 А

??_{эм.расщ.АВ} = 10 ? ??_ном.АВ = 10 ? 63 = 630 А

630 ? 478 Условие выполняется значит АВ удоволетворяет всем условиям.

2 РП1 расчетАВ

Из таблицы 3 ??_раб /К= 54 А = 63,5 А

Выбираем АВ ВА88-32 номиналом I_ном.АВ.=63 А Проверка электромагнитного расцепителя

Для линии с большим, числом ЭД (более 5) или со смешанной Нагрузкой

??_{кр.расч} = ??_{пуск.нб} + (??_р ? К_и ? ??_раб.нб) = 341 + (54 ? 0,3 ? 67) = 374,9 А

где Iпуск.нб -ток потребителя с наибольшим пусковым током I р -РП-1

Ки Ч I раб.нб - коэффициент использования и ток потребителя с наибольшим пусковым током Таблица 5

??_{эм.расщ.АВ} = 10 ? ??_ном.АВ = 10 ? 63 = 630 А

630 ? 374 Условие выполняется значит АВ удоволетворяет всем условиям.

6. Выбор сечения кабелей

Выбор сечения кабелей проводим исходя значения расчетного тока потребителя и потери напряжения при длине кабеля до потребителя.

ПУЭЭ, Глава 1 нормирует допустимые длительные токи через различные виды проводов и кабелей. Другие главы регламентируют способы прокладки и прочие детали. Для оперативного выбора площади сечения токопроводящей жилы кабеля (провода) для сетей 220/380В в зависимости от тока, нагрузки, температуры окружающей среды и способа прокладки будем использовать нижеприведенные таблицы.

Выбираем сечения жилы (каждой) для рабочего тока или нагрузки (запоминаем ток, если прикидывали нагрузку) одиночного провода при температуре жил +65, окружающего воздуха +25 и земли + 15°С

Если температура не та, то смотрим поправочный коэффициент на ток в зависимости от температуры окружающей

Если проводов более 1 , то смотрим поправочный коэффициент на ток в зависимости от способа прокладки

Sрасч = Sтабл Ч Кt Ч Кукл

Где Sтабл из табл 3

Кt из табл 4 коэффициент в зависимости от температуры воздуха

Кукл из табл 5 коэффициент в зависимости от способа прокладки

Таблица 3

Таблица 4 - Поправочные коэффициенты на токи для кабелей, неизолированных и изолированных проводов и шин в зависимости от температуры земли и воздуха



Таблица 5 - Снижающие коэффициенты допустимых длительных токов в зависимости от способа прокладки (в пучках, в коробах, в лотках)

Выбор сечения кабелей и проводов по потере напряжения

Сечение кабелей и проводов, выбранное из критерий нагрева и согласованное о коммутационными способностями аппаратов защиты, необходимо инспектировать на относительную линейную утрату напряжения.

U = U -Uном / UномЧ100% 

где U -- напряжение источника электронной энергии, Uном -- напряжение в месте присоединения приемника.

Допустимое отклонение напряжения на зажимах движков от номинального не должно превосходить ±5 %, а в отдельных случаях оно может достигать +10 %.

Где U_пад напряжение падения на кабеле С- удельное сопротивление меди L -длинна участка кабеля

S-сечение кабеля расчетное

1. По цеху провода проложены в лотках однорядной прокладкой. Допустимые длительные токи для проводов следует принимать, как для проводов, проложенных в воздухе.

2. Так как есть система кондиционирования и вентиляции, и коэффициент использования оборудования небольшой К_{i ср}=0,3 принимаем рабочую температуру в цеху 25 градусов.

3. Допустимое отклонение напряжения принимаем 5% и проводим на максимальной длине кабеля 50м (длинна цеха 48м)

Пример расчёта. Все остальные расчеты подобны - поэтому их сводим в таблицу 9.

Поперечно-строгальные станки: А) Сечение кабеля

Ток рабочий I_раб=57 А

По таблице 6 сечение кабеля принимаем

??_табл = 6 мм²

??_расч = ??_табл ? К_?? ? К_укл = 6 ? 1 ? 1 = 6 мм²



Б) Проверяем Допустимое отклонение напряжения

Кабель проходит по параметрам. Окончательно выбираем кабель ВВГ нг 4х6

Таблица 6

Наименование РУ и ЭО	Iраб	S ращ	Uпад_50м	ДU_%	Кабель
РП1
Поперечно-строгальные станки	56,9	6	15,5	4,1	ВВГнг
Токарно-револьверные станки	32,4	2,5	21,1	5,6	ВВГнг
Токарные автоматы	83,5	10	13,6	3,6	ВВГнг
РП2
Алмазно-расточные станки	43,7	4	17,8	4,7	ВВГнг
Горизонтально-фрезерные станки	108,5	16	11,06	2,9	ВВГ нг
Заточные станки	17,9	1	29,2	7,7	ВВГ нг
РП3
Поперечно-строгальные станки	85,4	10	13,9	3,7	ВВГ нг
Токарно-револьверные станки	32,4	2,5	21,1	5,6	ВВГ нг
Токарные автоматы	104,4	16	10,6	2,8	ВВГ нг
РП4
Алмазно-расточные станки	43,7	4	17,8	4,7	ВВГ нг
Горизонтально-фрезерные станки	108,5	16	11,06	2,9	ВВГ нг
Заточные станки	22,7	1,5	24,6	6,5	ВВГ нг
ШВ1
Одношпиндельные автоматы токарные	25,06	2	20,4	5,4	ВВГ нг
Наждачные станки	13,9	1	22,6	5,9	ВВГ нг
Кран-балки	9,1	0,75	19,8	5,2	ВВГ нг
ШВ2
Одношпиндельные автоматы токарные	16,7	1	27,2	7,2	ВВГ нг
Наждачные станки	13,9	1	22,6	5,9	ВВГ нг
Кран-балки	9,1	0,75	19,8	5,2	ВВГ нг
ШО	23,1	4	9,80	2,6	ВВГ нг
Секция1	148,1	25	9,6	2,5	ВВГнг
Секция 2	144,5	25	9,4	2,5	ВВГнг
Вводной	292,6	50	9,5	2,5	АВРБГ

Таблица 7

Наименование РУ и ЭО	Iраб	S ращ	Uпад_50м	ДU_%	Кабель
РП 1	54	6	14,8	3,9	ВВГ нг
РП 2	31	2,5	20,6	5,4	ВВГ нг
РП 3	68	10	11,09	2,9	ВВГ нг
РП 4	33	2,5	21,5	5,7	ВВГ нг
ШВ 1	28	2,5	18,2	4,8	ВВГ нг
ШВ 2	29	2,5	18,9	5,0	ВВГ нг
Секция1	148	25	9,6	2,5	АВРБГ
Секция 2	144	25	9,4	2,5	АВРБГ

7. Выбор высоковольтного выключателя

Высоковольтные выключатели - это коммутационные аппараты, предназначенные для включения, отключения электрических цепей в нормальных режимах и для автоматического отключения поврежденных элементов системы электроснабжения при КЗ и других аварийных режимах.

Высоковольтные выключатели имеют дугогасительные устройства и поэтому способны отключать не только токи нагрузки, но и токи КЗ.

По конструктивным особенностям и способу гашения дуги различают масляные, воздушные, элегазовые, электромагнитные, автогазовые, вакуумные выключатели. К особой группе относятся выключатели нагрузки, рассчитанные на отключение токов нормального режима. Кроме того, по роду установки различают выключатели для внутренней, наружной установки и для комплектных РУ.

Высоковольтные выключатели должны предусматриваться на линиях, как правило, в начале, т. е. со стороны питания. Количество коммутационных аппаратов на различных присоединениях выбирается исходя из требований надежности и принципа построения систем релейной защиты и сетевой противоаварийной автоматики.

Высоковольтные выключатели выбирают в зависимости от места установки, способа обслуживания и назначения.

Параметры выключателя выбирают по техническим данным таким образом, чтобы технические характеристики выключателя были больше расчётных.

При проектировании подстанции высоковольтные выключатели выбираются в соответствии с их назначением по четырем условиям:

1. Выбор по номинальному напряжению сводится к сравнению номинального напряжения установки и номинального напряжения установки выключателя:

2. Выбор по номинальному току сводится к выбору выключателя, у которого номинальный ток является ближайшим большим к расчётному току установки, т.е. должно быть соблюдено условие:

3. По отключающей способности выключатели выбираются по предельно отключающему току (Iпо), т.е. току, который выключатель надёжно разрывает при коротком замыкании без повреждений, препятствующих дальнейшей работе:



4. Мощность отключения.

5. Ток термической стойкости.

6. Амплитуда предельного ударного сквозного тока

По расчетным условиям выбираем выключатель типа ВВЭ 10-20/630-У3:

В - выключатель; В - вакуумный;

Э - встроенный электромагнитный привод; 10 - номинальное напряжение, 10кВ;

20 - предельный сквозной ток, кА; 630 - номинальный ток, А;

У3 - категория размещения. t_тс=3

Вакуумные выключатели имеют простую конструкцию, высокую надёжность, малые размеры, большую коммутационную износостойкость, полностью пожаро- и взрывобезопасны, экологически чисты, не создают шума при операциях, требуют малых эксплуатационных расходов.

Расчёты сводятся в таблицу 10

Таблица 8 - Ведомость выключателя ВН

Параметры	Усл. Обозн.	Ед. изм.	Условие выбора	Данные выключателя	Дополнительные сведения
				Расчётн.	Каталог
ВЫБОР						ВВЭ-10-20/630-УЗ
Номинальное напряжение	Vном	кВ	Vном> Vну	10	10
Номинальный ток	Iном выкл	А	Iном> Iну	23	630
ПРОВЕРКА
Ток отключения	Iном откл	кА	Iн.откл> Iр.откл	0,57	20	Отключающая способность
Мощность отключения	Sн откл	мВ* А	Sн откл> Sроткл	9,9	346
Амплитуда предельного ударного сквозного тока	iск	кА	iск> iу	0.8	52	Динамическая стойкость
Предельный ток термической стойкости	Iтс	кА	Iтс >Iр.тс	0,33	20	Термическая стойкость

8. Расчет и выбор элементов релейной защиты трансформатора

Дано:

Линия ЭСН цехового трансформатора, имеющая на ВН силовой выключатель с пружинным приводом Тип трансформатора ТСЗ- 400/10 10/0,4

= 0,3 кА

= 1,8 кА

Защита от междуфазных КЗ Требуется:

· составить схему РЗ;

· рассчитать и выбрать элементы РЗ от токов КЗ и перегрузки;

· проверить надежность РЗ. Решение:

1. Составляется схема РЗ и наносятся данные:

· Так как требуется РЗ от токов КЗ и перегрузки, то принимается ТО (участок сразу после Q до точки К1) и МТЗ (далее до Т) на ВН.

· Так как выключатель силовой (Q) имеет пружинный привод, к установке принимается реле прямого действия типа РТМ и РТВ.

· Для защиты от междуфазных КЗ принимается схема соединения ТТ и вторичной нагрузки (реле) -- на разность токов двух фаз.

· Так как сеть с ИН на ВН, то замыкание одной фазы на землю (или повреждение изоляции) контролирует УКИ с включением сигнализации при нарушении.

· На НН сеть с ГЗН, 4-проводная, поэтому все виды защит обеспечивает автомат SF.

· Так как трансформатор «сухой», то ГЗ не устанавливается.

2. Выбираются токовые трансформаторы.

• Определяется ток в линии ЭСН

I = 400/3 Ч10 = 23А

Так как в линии ЭСН нет ЭД, то отстройка от пусковых токов не требуется. Принимаются к установке в РЗ трансформаторы тока типа ТЛ-10 с I₁ = 50 Аи I 2 = 5 А в количестве 2 штук по таблице

Определяется коэффициент трансформации

3. Выбирается реле ТО типа РТМ. * Определяется ток срабатывания реле

По таблице =1,8.

будет при 3-фазном токе КЗ, тогда =1,73. По, таблице выбирается PTM-IV, =100 А;

Определяется и надежность срабатывания ТО при наименьшем (2-фазном) токе КЗ в начале линии ЭСН:

Условие надежности выполнено, следовательно, ТО срабатывает надежно.

4. Выбирается реле МТЗ типа РТВ. * Определяется ток срабатывания реле

По таблице выбирается РТВ-I,= 5 А.

Условие надежности выполнено



Библиографический список

1. Алиев И.И. Справочник по электротехническому и электрическому оборудованию. Изд. 2-е, Москва, Высшая школа, 2000

2. Белявин К.Е., Кузнецов Б.В., Электробезопасность при эксплуатации электроустановок. Изд. 2-е, Минск, УП Технопринт, 2004

3. Куценко Г.Ф. Монтаж, эксплуатация и ремонт электроустановок. Минск, Дизайн ПРО, 2003

4. Липкин Б.Ю. Электроснабжение промышленных предприятий и установок. Изд. 4-е, Москва, Высшая школа, 1990

5. Липкин В.И., Князевский П.А. Электроснабжение промышленных предприятий. Изд. 3-е, Москва, Высшая школа, 1986

6. Шеховцов В.П. Расчёт и проектирование систем электроснабжения. Методическое пособие по курсовому проектированию. Москва Форум- Инфра-М, 2004

7. ГОСТ 2.105-95 ЕСКД. Общие требования к текстовым документам

8. Правила устройства электроустановок (ПУЭ). Изд. 6-е, Министерство энергетики Российской Федерации, 2003

9. Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей и правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей, Изд. 4-е, 2005

Размещено на Allbest.ru

...