a_m = 30, a_y = 30+9 = 39.

2)Ширина сопловой решетки

B₁ = = 47,1sin39^о=47,10,63 = 29,64 мм.

Рис.3.3. Сопловая решетка (реактивная)

3) Шаг лопаток сопловой решетки t₁= = 0,7547,1=35,3 мм.

4)Выбирается относительная толщина профиля

= = (0,10,2), принято =0,17,

С_max = = 0,1747,1 = 8 мм.

5)Радиус скругления выходной кромки (полутолщина /2) r₂ = (0,050,1)C_max, принято: r₂ = 0,03758 = 0,3 мм.

6) Определяется размер горла решетки o₁ = = 35,3sin16 = 35,30,2756 = 9,73 мм.

7)Радиус входной кромки r₁=(0,12…0,25)C_max, принято r₁=0,15 C_max =0,15·3,8=0,6 мм.

8)Размер , необходимый для построения спинки профиля, равен r₂+o₁=0,3+9,73=10,03 мм.

9) Выбирается угол отгиба выходного участка спинки профиля , но не более . Принят

10) Оптимальный угол входа .

11) Угол заострения входной кромки . Принят

12) Угол заострения выходной кромки .

13) Выбирается расстояние от центра радиуса до центра окружности по направлению линии установки профиля (под углом )

, принят мм.

Выбирается масштаб для построения решетки профилей. Выбран М=5:1. Проводятся две горизонтальные линии (AB и CD) на расстоянии ширины решетки в выбранном масштабе.

14) Под углом к линиям AB и CD проводится линия установки профиля.

15) На расстоянии шага проводится вторая линия установки профиля под углом .

16) Наносятся радиусом две окружности, касающиеся линии AB и линий установки профиля, с центрами и

17)Наносятся радиусом две окружности, касающиеся линии СD и линий установки профиля с центрами и

18) Через центры и проводят линии m-n под углом к AB (осевые линии выходных кромок - касательные к скелетной линии профиля).

19)Под углом к прямым m-n проводят касательные к окружности, очерчивающий выходную кромку, mf и mh. Точки f и h являются конечными точками выпуклой и вогнутой поверхностей профиля.

20) Радиусом ( - размер горла) из точки проводится дуга окружности, ограничивающая величину выходного сечения межлопаточного канала.

21) Проводится касательная к окружности радиуса под углом к линии f-m. (эта касательная будет под углом к линии AB). Касание дуги в точке Р, дуга спинки профиля должна пройти через точку Р.

22) Через центры и окружностей входной кромки проводят под углом к линии CD линии .

23) К окружности радиуса проводят касательные под углом к линиям . Касательные пересекаются в точке К. Точки касания g и l с окружностью радиуса являются начальными точками контуров выпуклой и вогнутой поверхностей профиля.

Таким образом, скругления входной кромки, выходной кромки и геометрии узкого сечения определены.

Построение профиля сопловой решетки

1) Продолжаются до взаимного пересечения в точках z и d касательная в точке p и линии kg и mf.

2) Отрезок gz и отрезок zp делятся на одинаковое число (равных в своем отрезке) частей и точки деления соединяются последовательно друг с другом. Огибающая проведенных соединяющих линий и является искомой параболической дужкой между точками g и p выпуклой части профиля.

3) Аналогично, отрезки pd и df делятся на одинаковое число равных частей и соответственные точки деления соединяются последовательно друг с другом. Огибающая этих соединяющих линий является искомой параболой между точками p и f выпуклой части профиля.

4) Для получения линии вогнутой части профиля предварительно проводится окружность на расстоянии от центра радиуса в направлении линии установки профиля и касающаяся линии выпуклой поверхности. Затем проводится касательная к окружности , параллельная линии установки профиля и касающаяся этой окружности в точке М. Пересечение этой касательной с продолжением линии kl дает точку q. Линии lq и Mq делятся на равное число отрезков и точки деления соответственно соединяются. Огибающая соединяющих линий есть парабола между точками l и M. Пересечение касательной к точке М с продолжением линии mh дает точку W. Линии MW и hW делятся на равное число отрезков, аналогично предыдущим, соответственные точки деления соединяются линиями друг с другом. Огибающая линий соединения является параболой между точками М и h. Профиль одной лопатки построен, а соседние получатся нанесением соответственных точек линий профиля на расстоянии шага сопловых лопаток с последующим обводом этих точек.

Построение кромок и узкого сечения профиля рабочей решетки

1) Из треугольника относительных скоростей (рис. 3.2) определяется угол , определяющий направление вектора осредненной скорости . Конец вектора находится в середине отрезка между концами векторов и . Угол установки профиля рабочей лопатки :

.

2) Ширина рабочей решетки

В₂= =25,4·sin44^o=25,4·0,695=17,65 мм.

3) Шаг лопаток рабочей решетки

мм.

4) Выбирается относительная толщина профиля предварительно

, принято ,

тогда максимальная толщина профиля (предварительная для выбора радиусов и )

C_max= =0,15·25,4=3,8 мм.

5) Радиус скругления выходной кромки (полутолщина ) , принято мм, (что соответствует принятому ).

6) Определяется размер горла решетки .

7) Радиус входной кромки , принято мм.

8) Размер , необходимый для построения спинки профиля, равен мм.

Рис. 3.4. Рабочая решетка реактивной ступени

9) Выбирается угол отгиба выходного участка спинки профиля , но не более . Принят .

10) Оптимальный угол входа .

11) Угол заострения входной кромки . Принят .

12) Угол заострения выходной кромки .

13) Выбирается расстояние от центра радиуса до центра окружности по направлению линии установки профиля (под углом ) , обычно для активных решеток .

При этом желательно, чтобы соответствовало касанию окружности линии спинки лопатки на максимальном удалении от линии установки профиля. Т.е., определится после нанесения линии спинки профиля.

14) В выбранном для построения сопловой решетки масштабе проводятся две горизонтальные линии (AB и CD) на расстоянии ширины рабочей решетки .

15) Под углом к линиям AB и CD проводятся две линии установки профиля на расстоянии шага .

16) Наносятся радиусом две окружности, касающиеся линии AB и линии установки профиля, с центрами и .

17) Наносятся радиусом две окружности, касающиеся линии CD и линии установки профиля с центрами и .

18) Через центры и проводят под углом линии m-n (осевые линии выходных кромок - касательные к скелетной линии профиля).

19) Под углом к прямым m-n проводят касательные к окружности, очерчивающей входную кромку mf и mh. Точки f и h являются конечными точками выпуклой и вогнутой поверхностей профиля.

20) Радиусом ( - размер горла) из точки проводится дуга окружности, ограничивающая величину выходного сечения межлопаточного канала.

21) Проводится касательная к окружности радиуса под углом к линии fm (эта касательная будет под углом к линии АВ). Касание дуги и касательной в точке p, т.е. линия спинки профиля должна пройти через точку p.

22) Через центры и окружностей входной кромки проводят под углом к линии CD линии и .

23) К окружностям радиуса проводят касательные под углом к линиям и . Касательные пересекаются в точке . Точки касания g и l с окружностью радиуса являются начальными точками контуров выпуклой и вогнутой поверхностей профиля.

Таким образом, скругления входной и выходной кромок и геометрия узкого сечения определены.

Построение профиля рабочей лопатки дугами парабол

1) Продолжаются до взаимного пересечения в точках Z и d касательная к окружности в точке р и линии кg и mf.

2) Отрезки gZ и Zp делятся на одинаковое число (равных в своем отрезке) частей и точки деления соединяются последовательно друг с другом. Огибающая проведенных соединяющих линий и является искомой параболической дужкой между точками g и р выпуклой части профиля.

3) Аналогично отрезки pd и df делятся на одинаковое число равных частей и соответственные точки деления соединяются последовательно друг с другом. Огибающая этих соединяющих линий является искомой параболой между точками p и f выпуклой части профиля.

4) Из центра радиуса r₁ соседней лопатки проводится дуга окружности, касающаяся спинки профиля, из которой определится радиус r₁+о₂ и проходное сечение о₂ входа в рабочую решетку, которое должно быть больше выходного сечения о₂ во избежание диффузорности в межлопаточном канале.

5) Наносится ряд дуг радиусом о₂ с центрами на построенной дуге выпуклой части профиля.

6) Выстраивается выпуклая часть профиля соседней лопатки на расстоянии шага t₂ от уже построенной дуги по точкам.

7) Уточняется размер c_max на расстоянии x_c, принимаемый как расстояние от максимального удаления выпуклости новой дуги соседней лопатки до огибающей ряда дуг радиуса о₂ за вычетом расстояния, примерно равного 0,5(о₂ - о₂). Такой выбор c_max обеспечит конфузорность межлопаточного канала от входа, где сечение о₂, до выхода, где сечение о₂, а внутри канала размеры сечений промежуточные между о₂ и о_2. Для реактивных решеток такого уточнения c_max не требуется.

8) Для получения вогнутой части профиля проводится окружность c_max, касающаяся выпуклой линии спинки лопатки на максимальном удалении от линии установки профиля.

9) Параллельно линии установки профиля проводится касательная к окружности c_max с касанием в точке s, через которую должна пройти линия вогнутой части профиля. Пересечение этой касательной с продлением линий kl и mh дает точки t и i. Отрезки tl и ts делят на равные части и соответственные точки деления соединяют линиями. Аналогично отрезки is и ih делятся на равные части и соответственные точки деления соединяются линиями. Огибающая этих линий есть кривая вогнутой части профиля. Профиль одной рабочей лопатки построен, а соседние получаются нанесением соответственных точек линий профиля на расстоянии шага рабочих лопаток t_2.

Строится геометрия проточной части ступени турбины по высотам лопаток l₁, l₂ и ширине решеток B₁, B₂ с наложением профилей на соответствующую ширину решетки (рис. П3, см. Приложение). Расстояние между сопловой и рабочей решетками принимается примерно равным полуширине рабочей решетки (В₂).

4. Расчет конденсатора турбины

1. Расход отработавшего пара через конденсатор ранее определен по (1.15). Тепловой баланс поверхностного конденсатора определится формулой (рис. 4.1)

, (4.1)

где - это теплота фазового превращения воды ( - энтальпия пара на входе в конденсатор; - энтальпия конденсата при его температуре t_k на выходе из конденсатора). Температура t_k определяется по температуре t_п насыщенного пара на входе в конденсатор при давлении смеси воздуха и пара и его переохлаждении из-за уменьшения парциального давления пара в паровоздушной смеси от входа, где , до давления на выходе

, (4.2)

- теплоемкость воды;

- подогрев охлаждающей воды от температуры на входе в конденсатор до температуры на выходе.

Для одноходовых конденсаторов ;

для двухходовых - ;

для трех- и четырехходовых - .

Рис. 4.1. К расчету конденсатора

Температура охлаждающей воды при входе в конденсатор принимается равной в зависимости от географического местонахождения и системы водоснабжения электростанции.

В зависимости от температуры охлаждающей воды принимают расчетное абсолютное давление отработавшего пара p_k :

- для ,

- для ,

- для .

Расход охлаждающей воды W определяется из предварительно задаваемой кратности охлаждения в зависимости от числа ходов воды в трубках.

. (4.3)

Оптимальная кратность охлаждения находится в следующих пределах:

- для одноходовых конденсаторов ;

- для двухходовых конденсаторов ;

- для трех- и четырехходовых конденсаторов .

Тогда

. (4.4)

Теплота, передаваемая от пара воде, определит площадь теплообменной поверхности

(4.5)

как

, (4.6)

где среднелогарифмический температурный напор определяется по формуле

. (4.7)

Так как

, (4.8)

то

(4.9)

в которой - температурный напор на выходе из теплообменника охлаждающей воды (обычно )

Коэффициент теплопередачи возможно определить по формуле Бермана Л.Д.

, (4.10)

где а - коэффициент чистоты, учитывающий влияние загрязнения поверхности (а=0,650,85; х=0,12а(1+0,15t_1в)); _в - скорость охлаждающей воды в трубках (_в=1,52,5м/с; d₂ - внутренний диаметр трубок, мм; t_1в - температура охлаждающей воды при входе в конденсатор, ^оС; Ф_z - коэффициент, учитывающий влияние числа ходов воды z в конденсаторе; Ф_z =1+(z-2)(1-t_1в/35)10^-1; Ф_d - коэффициент, учитывающий влияние паровой нагрузки конденсатора d_k =G_k/F_k;

Ф_d=1 при паровых нагрузках от номинальной до ; если , то здесь .

Заканчивается тепловой расчет определением основных геометрических размеров конденсатора (длины и числа конденсаторных трубок, диаметра трубной доски) и определением его парового и гидравлического сопротивления. На рис. 4.2 приведена конструкция конденсатора.

Количество трубок в конденсаторе

. (4.11)

Длина конденсаторных трубок (рис. 4.3) равна расстоянию между трубными досками

. (4.12)

Условный диаметр трубной доски (рис. 4.4)

. (4.13)

Отношение L/D_у должно находиться в пределах 1,5-2,5. В формулах (4.11)-(4.13) приняты следующие обозначения: d₁ и d₂ - наружный и внутренний диаметр конденсаторных трубок, м (наиболее часто применяют трубки диаметром d₁ / d₂ мм; 16/14, 19/17, 24/22, 25/23, 28/26, 30/28); W - расход охлаждающей воды, м³/с; _в - скорость охлаждающей воды в трубках, м/с (принимается в пределах 1,5-2,5 м/с); z - число ходов охлаждающей воды (принимается в зависимости от конструктивных и экономических соображений, условий водоснабжения, мощности установки, кратности охлаждения и других факторов); u_тр - коэффициент использования трубной доски, принимаемый для конденсаторов современных турбин равным 0,22-0,32.



Рис. 4.2. Конденсатор типа К2-3000-2 турбины Т-50-12,8

1 - горловина конденсатора; 2 - основной трубный пучок; 3 - воздухоохладитель;4 - встроенный теплофикационный пучок; 5 - конденсатосборник

Гидравлическое сопротивление конденсатора Н_к, Па (разность давлений охлаждающей воды на входе и выходе из конденсатора) состоит из сопротивлений течения воды в трубках h₁, на входе и выходе из трубок h₂ и водяных камер h₃;

, (4.14)

где - коэффициент трения при движении воды в трубках (=0,250,037) ; - коэффициент, учитывающий способ крепления конденсаторных трубок в трубной доске (=1,01,5); _в - плотность охлаждающей воды, кг/м³; _в.в - скорость воды в входных и выходных патрубках, примерно равная (0,150,03)_в, м/с.

Гидравлическое сопротивление конденсаторов турбин высокого давления составляет 25-40 кПа, а для турбин мощностью 300 МВт и выше - 35-40 кПа.

Рис. 4.3. К расчету конденсатора

Рис. 4.4. К расчету конденсатора

Паровое сопротивление конденсатора из-за сложного характера течения пара в межтрубном пространстве, сопровождающегося процессами конденсации, определить аналитически сложно. Оно может быть оценено лишь приблизительно на основании экспериментальных данных, получаемых на однотипных конденсаторах. Паровое сопротивление зависит от конструкции трубного пучка, скорости пара в межтрубном пространстве, гидродинамики потока и других факторов. В конденсаторах современных мощных турбин (МВт) паровое сопротивление составляет 270-410 Па.

5. Пример расчета турбины с дроссельным регулированием

5.1 Расчетные параметры

Формулы и пояснения к ним соответствуют настоящей методике теплового расчета турбины, изложенной выше в части 1. Исходные данные представлены в разделе 1.3.

МПа, (5.1)

МПа, (5.2)

МПа. (5.3)

По p₀ и t₀ из диаграммы h-s находим энтальпию пара перед турбиной h₀ =3379 кДж/кг.

(5.4)

кДж/кг, (5.5)

кДж/кг, (5.6)

определяется по и (=3530 кДж/кг ),

МПа (5.7)

кДж/кг, (5.8)

кДж/кг, (5.9)

из h_k, найденного по p_k,

кДж/кг,

кДж/кг, (5.10)

кДж/кг, (5.11)

кДж/кг, (5.12)

(5.13)

кг/с. (5.14)

(5.15)

,

кДж/кг. (5.16)

5.2 Пример расчета числа ступеней, диаметров и теплоперепадов по ступеням цилиндра низкого давления

Определяем выходную площадь

м², (5.17)

где из потерь с выходной скоростью Дж/кг.

Выбираем один цилиндр низкого давления , так как < 11 м².

м, (5.18)

где принято равным 4.

. (5.19)

определяем исходя из принимаемого ;

м³/кг (при h₂=2941 кДж/кг удельный объем v=0,45 м³/кг; при h_t=h₂ -H¹_0c=2941-40 = 2901 кДж/кг - v = 0,475 м³/кг).

принято 0,5; принято 200 мм (0,2 м); принят 15^о (мощность большая); принято равным 0,05; принято равным 0,97.

. (5.20)

можно определить, предварительно задавшись .

Располагаемые теплоперепады в m сечениях по отрезку а

, , (5.21)

, (5.22)

, (5.23)

, , (5.24)

, (5.25)

, (5.26)

, ,

, (5.27)

, (5.28)

, ,

, (5.29)

,

, , (5.30)

, (5.31)

,

кДж/кг. (5.32)

Число ступеней ЦНД определим, приняв: ;

(предварительно); а (принято ранее);

кДж/кг (получено ранее)

, (5.33)

.

Принимаем .

,

Суммарно 819 кДж/кг.

Средние диаметры ступеней:

.

5.3 Построение проточной части ЦНД

, (5.34)

, (5.35)

, (5.36)

, ,

, .

Задаем , плавно меняя от 4,45 до 4

,

,

,

.

5.4 Определение аэродинамических характеристик ступени (для примера - 1 ступень ЦНД)

, (5.38)

, (5.39)

м/с, (5.40)

кДж/кг, (5.41)

. (5.42)

=(1-0,05)39=37; (5.43)

, (5.44)

. (5.45)

, (5.46)

,

,

,

- докритический режим истечения из сопловой решетки.

м². (5.47)

м. (5.48)

(дозвуковое), (5.49)

.

Выбран профиль С-90-15А.

мм, ,

. (5.50)

Принимается лопаток.

, (5.51)

. (5.52)

По р₁ =0,505 МПа и t₁ =220^oC определяется .

, (5.53)

, (5.54)

где

, (5.55)

; (5.56)

м², (5.57)

м, (5.58)

, (5.59)

, (5.60)

, (5.61)

, (5.62)

, (5.63)

=0,0009, (5.65)

, (5.66)

, (5.67)

, (5.68)

. (5.69)

, (5.70)

, (5.71)

. (5.73)

м/с. (5.74)

(5.75)

м/с, (5.76)

м/с, (5.77)

(5.78)

м², (5.79)

мм, (5.80)

, (5.81)

, (5.82)

. (5.83)

Выбран профиль Р-35-25А.

b₂=25,4 мм, ; мм,

. (5.84)

Принимается лопаток.

, (5.85)

. (5.86)

По МПа и определяется ,

, (5.87)

, (5.88)

, (5.89)

, (5.90)

(5.91)

.

Уточненное практически совпало с ранее принятым 0,93, значит, сохраняются.

Если коэффициент расхода по формуле (5.88) отличается от ранее принятого предварительно для данной ступени, то производится пересчет площади с новым

, (5.92)

а новая высота лопатки будет

. (5.93)

Относительная высота новой лопатки

. (5.94)

Далее определяем поправки для коэффициента потерь .

, (5.95)

, (5.96)

, (5.97)

, (5.98)

, (5.100)

, (5.101)

, (5.102)

, (5.103)

, (5.104)

, (5.105)

м/с. (5.106)

, (5.107)

м/с. (5.109)

м/с. (5.110)

. (5.111)

Полученное в первом приближении значение существенно отличается от 90^о, значит, ранее выбранное не оптимально и его следует уточнить по формуле с известными теперь как

(5.112)

Принимается (на 5 % ниже расчетного).

Уточненное

. (5.113)

Уточненное

м. (5.114)

Уточненное с новыми

м². (5.115)

Уточненное

м. (5.116)

Уточненное

(5.117)

Уточненное

. (5.118)

Уточненное

. (5.119)

Уточненное

м². (5.120)

Уточненное

мм. (5.121)

Уточненное

. (5.122)

Уточненное

. (5.123)

Принимается лопаток.

Уточненное

. (5.124)

Уточненное

м/с. (5.125)

Уточненное

. (5.126)

Уточненное

м/с. (5.127)

Уточненное

м/с. (5.128)

Уточненное

90,6^о.

Угол ₂ близок к 90^о, следовательно, выбрано близким к оптимальному. Выстраиваются треугольники скоростей.

кДж/кг, (5.129)

кДж/кг, (5.130)

кДж/кг, (5.131)

(5.132)

или по иной формуле

(5.133)

Наблюдается хорошая согласованность результатов расчетов по формулам (5.132) и по (5.133).

Использованный теплоперепад в ступени

кДж/кг. (5.134)

Мощность на лопатках ступени

кВт. (5.135)

Из треугольника абсолютных скоростей угол направления вектора равен 23^о, а угол на 8^о больше: .

мм, (5.136)

мм, (5.137)

, (5.138)

мм, (5.139)

0,4 мм, (5.140)

мм, (5.141)

мм, (5.142)

мм,

.

Из треугольника относительных скоростей угол направления равен 87^о, а угол равен ему: .

, (5.143)

, (5.144)

(5.145)

, (5.146)

мм, (5.147)

мм, (5.148)

мм, (5.149)

мм,

.

. (5.150)

6. Определение геометрии конденсатора турбины

Расход пара в конденсаторе определяется в разделе 1.2

.

Планируется трехходовой конденсатор и выбирается кратность охлаждения , тогда

, (6.1)

. (6.2)

Подогрев воды

. (6.3)

Уровень соответствует четырехходовой схеме, поэтому т можно оставить, а конденсатор рассчитать четырехходовой. Переохлаждение в конденсаторе пара принимается.

Принимается температура охлаждающей воды на входе в конденсатор , следовательно, 3,4 кПа принимается. По определяется температура насыщенного пара 30^о С на входе в конденсатор. Температура воды .

^о С, (6.4)

где

.

Параметры в формуле Бермана для

;

;

;

(6.5)

шт. (6.6)

, (6.7)

, (6.8)

, (6.9)

.

Геометрия конденсатора определена.

Определяется гидравлическое сопротивление конденсатора Н_к.

Па, (6.10)

где принято

, . (6.11)

Cписок литературы

1. Турбины тепловых и атомных электрических станций:учебник / Г.В. Арсеньев, А.Е. Булкин, А.Г. Костюк, и др. / под редакцией А.Г. Костюка, В.В. Фролова. - 2-е изд., перераб. и дополненное. М.: Издательство МЭИ, 2001. 488 с.

2. Трухний А.Д., Крупенников Б.Н., Петрунин С.В. Атлас конструкций деталей турбин. М.: Издательство МЭИ, 2000. 148 с.

3. Трухний А.Д. Стационарные паровые турбины. 2-е изд., перераб. и дополненное. - М.: Энергоатомиздат, 1990. 640 с.

4. WaterSteamPro - набор программ для вычисления свойств воды и водяного пара. Версия 5.6005. Константин Орлов. 2001г.

5. Щегляев А.В. Паровые турбины. Теория теплового процесса и конструкции турбин: учеб. для вузов: в 2 кн.- 6-е изд., перераб., доп. и подгот. к печати Б.М. Троянским. -М.:Энергоатомиздат, 1993. 416 с.

6. Копелев С.З., Тихонов Н.Д. Расчет турбин авиационных двигателей (газодинамический расчет. Профилирование лопаток). М.: Машиностроение, 1974. 268 с.

Приложение

Таблица П1.1. Характеристики профилей МЭИ

Тип профиля	1Э, в2Э, град	0расч, в1расч, град			b1, см	f1, см2
С-90-09А	8-11	70-120	0,72-0,85	До 0,90	6,06	3,45
С-90-12А	10-14	70-120	0,72-0,87	До 0,85	5,25	4,09
С-90-15А	13-17	70-120	0,70-0,85	До 0,85	5,15	3,30
С-90-18А	16-20	70-120	0,70-0,80	До 0,85	4,71	2,72
С-90-22А	20-24	70-120	0,70-0,80	До 0,90	4,50	2,35
С-90-27А	24-30	70-120	0,65-0,75	До 0,90	4,50	2,03
С-90-33А	30-36	70-120	0,62-0,75	До 0,90	4,50	1,84
С-90-38А	35-42	70-120	0,60-0,73	До 0,90	4,50	1,75
С-55-15А	12-18	45-75	0,72-0,87	До 0,90	4,50	4,41
С-55-20А	17-23	45-75	0,70-0,85	До 0,90	4,15	2,15
С-45-25А	21-28	35-65	0,60-0,75	До 0,90	4,58	3,30
С-60-30А	27-34	45-85	0,52-0,70	До 0,90	3,46	1,49
С-65-20А	17-23	45-85	0,60-0,70	До 0,90	4,50	2,26
С-70-25А	22-28	55-90	0,50-0,67	До 0,90	4,50	1,89
С-90-12Б	10-14	70-120	0,72-0,87	0,85-1,15	5,66	3,31
С-90-15Б	13-17	70-120	0,70-0,85	0,85-1,15	5,20	3,21
С-90-12Р	10-14	70-120	0,58-0,68	1,4-1,8	4,09	2,30
С-90-15Р	13-17	70-120	0,55-0,65	1,4-1,7	4,20	2,00
Р-23-14А	12-16	20-30	0,60-0,75	До 0,95	2,59	2,44
Р-26-17А	15-19	23-35	0,60-0,70	До 0,95	2,57	2,07
Р-30-21А	19-24	25-40	0,58-0,68	До 0,90	2,56	1,85
Р-35-25А	22-28	30-50	0,55-0,65	До 0,85	2,54	1,62
Р-46-29А	25-32	44-60	0,45-0,58	До 0,85	2,56	1,22
Р-60-33А	30-36	47-65	0,43-0,55	До 0,85	2,56	1,02
Р-60-38А	35-42	55-75	0,41-0,51	До 0,85	2,61	0,76
Р-23-14Ак	12-16	20-30	0,60-0,75	До 0,95	2,59	2,35
Р-26-17Ак	15-19	23-45	0,60-0,70	До 0,95	2,57	1,81
Р-27-17Б	15-19	23-45	0,57-0,65	0,80-1,15	2,54	2,06
Р-27-17Бк	15-19	23-45	0,57-0,68	0,85-1,15	2,54	1,79
Р-30-21Б	19-24	23-40	0,55-0,65	0,85-1,10	2,01	1,11
Р-35-25Б	22-28	30-50	0,72-0,85	0,85-1,10	2,52	1,51
Р-21-18Р	16-20	19-24	0,60-0,70	1,3-1,6	2,00	1,16
Р-25-22Р	20-24	23-27	0,54-0,67	1,35-1,60	2,00	0,99

Примечания. 1. В столбце для , указан диапазон чисел М на выходе из решетки, для которого рассчитаны профили. 2. Здесь f₁ - площадь сечения профиля.

Рис. П1. Кинематическая вязкость водяного пара

Рис. П2. Зависимость температуры насыщения t_s от давления водяного пара р

а) б)

Рис. П3. Высоты лопаток реактивной и активной ступеней: а - активная ступень, б - реактивная ступень

Размещено на Allbest.ru

...