Назначение и типы теплоэнергетических установок

Размещено на http://www.allbest.ru/

План

Введение

1. Основные характеристики идеального цикла Ренкина и ПСУ

2. Сопряженное повышение начальных температуры и давления пара

3. Понижение конечного давления пара

4. Промежуточный или повторный перегрев пара

5. Предельная регенерация

6. Частичная регенерация

7. Исследование влияния начальной температуры пара на эффективность цикла Ренкина

8. Исследование влияния начального давления

Выводы

Литература

Введение

Назначение ТЭУ - превращение теплоты в работу с дальнейшей выработкой электрической энергии. Существуют стационарные и нестационарные ТЭУ. Среди стационарных наиболее распространение получили ПСУ, а среди нестационарных - ДВС и ГТУ. Эффективность перечисленных установок - низкая.

Рабочие процессы ТЭУ очень сложны, поэтому в основе расчета и анализа реальных циклов положена идея об идеальном образцовом цикле, в результате которого рабочее тело с максимальной эффективностью при постоянном расходе рабочего тела идеальный цикл Ренкина состоящий из двух изобар и двух изоэнтроп. (рисунок. 1)

1. Парогенератор; 2. Перегреватель; 3. Паровая турбина; 4. Электрогенератор; 5. Конденсатор; 6. Питательный насос

Рисунок 1 - Принципиальная схема ПСУ

Вода в состоянии 4 поступает в парогенератор, где за счет первичных энергоресурсов превращается в сухой насыщенный пар (СНП), а затем в перегретый пар (ПП); далее, ПП в состоянии 1 поступает в паровую турбину, где без подвода и отвода тепла, расширяясь, совершает механическую работу. Отработавший пар в состоянии 2 из турбины поступает в конденсатор, где за счет отвода тепла к охлаждающей воде превращается в конденсат. Далее эта жидкость с помощью питательного насоса подается в парогенератор.

1. Основные характеристики идеального цикла Ренкина и ПСУ

Таблица 1 - Свойства водяного пара в переходных точках цикла

Номер точки на схеме	P	t, °С	h, кДж/кг	s, кДж/(кг*К)	Состояние рабочего тела
1	2 МПа	270	2953	6,641	ПП
2	0,05 бар	32,90	2023,2	6,641	ВНП Х=0,778
3	0,05 бар	32,90	137,77	0,4762	Х=0
4	2 МПа	33,04	142,44	0,4762	вода

При Р2 = 5 кПа

s` = 0,4762 кДж/(кг*К)

h` = 137,77 кДж/кг

s`` = 8,3952 кДж/(кг*К)

h`` = 2561,2 кДж/кг

x2 = (s2 - s`)/(s``- s`) = (6,641 - 0,4762)/(8,3952 - 0,4762) = 0,778

h2 = x2*h`` + (1 - x2) h` = 0,778*2561,2 + (1 - 0,778)*137,77 = 2023,2 кДж/кг

Рисунок 2 - Цикл Ренкина и эквивалентный ему цикл Карно в диаграмме T-S

1. Удельный теплоподвод:

 кДж/кг

2. Удельный теплоотвод:

кДж/кг

3. Удельная работа, получаемая в турбине:

кДж/кг

4. Удельная затрачиваемая работа в насосе:

кДж/кг

В связи с тем, что h4 ненамного больше h3, обычно работа, затраченная в питательном насосе, намного меньше, работы получаемой в турбине lH << lT.

Поэтому в учебных расчетах работой питательного насоса обычно пренебрегают (lH = ~0). В этом случае в диаграмме точки 3 и 4 совпадают.

5. Удельная полезная работа в цикле:

кДж/кг

6. Характеристика эффективности цикла Ренкина, тепломеханический коэффициент ТМК:

7. ТМК эквивалентного цикла Карно:

 K

K

8. Расход пара на турбину:

N = 770.5 * 929.8 = 716411 Вт

Д = N / (h1 - h2) = 716411 / (2953 - 2023.2) = 770.5 кг/с

9. Удельный расход пара:

dt = Д / N = 770.5 / 716411 = 0.001075 кг/кДж

10. Расход топлива:

B = Д(h1 - h4) / Qpн = 770.5 (2953 - 142.44) / 10000 = 216.6 кг/с

11. Удельный расход топлива:

bt = B / N = 216.6 / 716411 = 0.00031 кг/кДж

12. Расход охлаждающей воды:

Св = 4.2 кДж/(кг*К)

h6 - h5 = СвДt = 4.2*20=84

W = Д(h2 - h3)/(h6 - h5) = 17294.3 кг/с

13. Кратность охлаждения:

n = W / Д = 17294.3 / 770.5 = 22.5

2. Сопряженное повышение начальных температуры и давления пара

Рисунок 3 - Цикл Ренкина с увеличенными сопряженными и начальными параметрами пара

Таблица 2 - Свойства Н2О при сопряженном повышении t1 до 350 оС и Р1 до 3,5 МПа

Номер точки на схеме	P	t, °С	h, кДж/кг	s, кДж/(кг*К)	Состояние рабочего тела
1	3500	350	3104	6.658	ПП
2	5	32.90	2023.2	6.658	Х2=0.781
3,4	5	32.90	137.77	0.4762	Х=0

При Р2 = 5 кПа:

s` = 0.4762 кДж/(кг*К)

h` = 137.77 кДж/кг

s`` = 8.3952 кДж/(кг*К)

h`` = 2561.2 кДж/кг

x2 = (s2 - s`) / (s`` - s`) = (6.658 - 0.476)/(8.395 - 0.4762) = 0.781

h2 = x2*h`` + (1 - x2)h` = 0.778*2561.2 + (1-0.778) * 137.77 = 2023.2 кДж/кг

1. Удельный теплопровод:

q1 = h1 - h4 = 3104 - 137.77= 2966.23 кДж/кг

2. Удельный теплоотвод:

[q2] = h2 - h3 = Ts2 (s2 - s3) = 2023.2 - 137,77 =1885.43 кДж/кг

3. Удельная получаемая работа в цикле:

lt = lt - [lн] = q1 - [q2] = 2966.23 - 1885.43 = 1080.8 кДж/кг

4. Характеристика эффективности цикла Ренкина, ТМК:

зt = lt / q1 = 1080.8 / 2966.23 = 0.364

5. ТМК эквивалентного цикла Карно:

T1m = q1/(s1 - s3) = 2966.23/(6.658 - 0.4762) = 480 K

T2m = q2/(s1 - s3) = 1885.43/(6.658 - 0.4762) = 305 K

з_t^k = 1 - (Tm2/Tm1) = 1 - 305/480 = 0.365

3. Понижение конечного давления пара

Рисунок 4 - Цикл Ренкина с понижением конечного давления пара

Таблица 3 - Свойства Н2О при понижении конечного давления Р2 до 1 кПа

Номер точки на схеме	P	t, °С	h, кДж/кг	s, кДж/(кг*К)	Состояние рабочего тела
1	2 МПа	270	2953	6.641	ПП
2	1 кПа	6.982	1860.4	6.641	ВНП Х=0.737
3	1 кПа	6.982	29.33	0.106	Х=0
4	2 МПа	7.012	29.441	0.106	вода

При Р2 = 1 кПа:

s` = 0.106 кДж/(К *кг)

h` = 29.33 кДж/кг

s`` = 8.9756 кДж/(К *кг)

h`` = 2513.8 кДж/кг

x2 = (s2 - s`)/(s`` - s`) = (6.641 - 0.106)/(8.9756 - 0.106) = 0.737

h2 = x2*h`` + (1 - x2)h`=0.737*2513.8 + (1 - 0.737)*29.33=1860.4 кДж/кг

1. Удельный теплоподвод:

q1 = h1 - h4 = 2953 - 29.441 = 2923.559 кДж/кг

2. Удельный теплоотвод:

[q2] = h2 - h3 = Ts2(s2 - s3) = 1860.4 - 29.33 = 1831.07 кДж/кг

3. Удельная работа, получаемая в турбине:

lt = h1 - h2 = 2953 - 1860.4= 1092.6 кДж/кг

4. Удельная затрачиваемая работа в насосе:

[lн] = h4 - h3 = 29.441 - 29.33 = 0.111 кДж/кг

5. Удельная получаемая работа в цикле:

lt = lt - [lн] = q1-[q2] = 2953 - 1831.07 = 1121.93 кДж/кг

6. Характеристика эффективности цикла Ренкина, ТМК:

зt = lt / q1 = 1121.93 / 2953 = 0.380

7. ТМК эквивалентного цикла Карно:

T1m = q1/(s1 - s3) = 2953/(6.641 - 0.106) = 451.87 K

T2m = q2/(s1 - s3) = 1831.07/(6.641 - 0.106) = 280.19 K

з_t^k = 1 - (T2m/T1m) = 1 - 280.19/451.87 = 0.380

4. Промежуточный или повторный перегрев пара

Этот способ возник как технологическое средство борьбы с влажностью пара на выходе из турбины. Как в последствии выяснилось при Рп.п. = (0,15… 0,25)Р1 эффективность цикла Ренкина увеличивается. Это связанно с увеличением Тm1. На рисунке 5 показана схема ПСУ с вторичным перегревом пара.



Рисунок 5 - Схема ПСУ с вторичным перегревом пара

Рисунок 6 - Цикл Ренкина с вторичным перегревом пара

Процессы в цикле с промежуточным перегревом пара:

4-1 - изобарный подвод тепла в парогенераторе;

1-с - изоэнтропное расширение пара Ц.В.Д., процесс совершения работы;

с-d - изобарный подвод тепла во вторичном перегревателе;

d-2 - изоэнтропное расширение пара в Ц.Н.Д., процесс совершения работы;

2-3 - изобарно-изотермический процесс отвода тепла в конденсаторе;

3-4 - изоэнтропное сжатие в насосе.

Таблица 4 - Свойства водяного пара в переходных точках цикла

Номер точки	Р, кПа	t, °C	h, кДж/кг	S, кДж/(кгК)	Состояние рабочего тела
1	2000	270	2953	6.641	ПП
с	400	143.62	2548.6	6.441	ВНП Хс=0.911
d	400	270	3005	7.456	ПП
2пп	5	32.90	2272.8	7.456	ВНПX2пп=0.881
3,4	5	32.90	137.77	0.4762	Х=0

При Рс = 400 кПа

s` = 1.7764 кДж/(кг*К)

h' = 604.7 кДж/кг

xc = (sc-s')/(s''-s') = (6.441 - 1.7764)/(6.8966 - 1.7764) = 0.911

s'' = 6.8966 кДж/(кг*К)

h'' = 2738.5 кДж/кг

hc = xc*h'' + (1-xc)h' = 0.911*2738.5 + (1 - 0.911)*604.7= 2548.6 кДж/кг

т. 2пп

При Рс = 5 кПа

s' = 0.4762 кДж/(кг*К)

h' = 137.77 кДж/кг

x2пп = (s2пп-s')/(s''-s')= (7.456-0.4762)/(8.3952-0.4762) = 0.881

s'' = 8.3952 кДж/(кг*К)

h'' = 2561.2 кДж/кг

h2пп = x_2пп*h'' + (1-x2пп)h' = 0.881*2561.2 + (1 - 0.881)*137.77 = 2272.8 кДж/кг

Расчетные соотношения для цикла Ренкина со вторичным перегревом пара, (lн = 0)

1. Удельный внешний теплоподвод:

q1 = (h1 - h3)+(hd - hc) = (2953 - 137.77)+(3005 - 2548.6) = 3271.63 кДж/кг

2. Удельный внешний теплоотдод:

q2 = h2пп - h3 = 2272.8 - 137.77 = 2135.03 кДж/кг

3. Полезная работа в цикле:

lt = q₁-q₂ = 3271.63 - 2135.03 = 1136.6 кДж/кг

Контроль: Удельная работа пара в турбине:

l^t = (h1 - hc)+(hd - h2пп) = (2953 - 2548.6)+(3005 - 2272.8) = 1136.6 кДж/кг

4. Т.М.К.:

зt= lt / q1 = 1136.6 / 3271.63 = 0.347

5. Т.М.К. эквивалентного цикла Карно:

Tm1 = q1/(s2пп - s3) = 3271.63 / (7.456 - 0.4762) = 468.7 K

Tm2 = Tm2исх. = 305.9 K

з_t^k=1-(T2m/T1m) = 1-(305.9/468.7) = 0.347

5. Предельная регенерация

Регенерация - это прием уменьшения необратимости процесса с использованием вторичных энергоресурсов. Предельно-регенеративным циклом Ренкина называется гипотетический цикл, в котором рабочее тело Н2О входит в парогенератор в состоянии насыщенной жидкости при начальном давлении Р1. Вода греется до температуры кипения при данном давлении в результате внутреннего теплоотвода на других участках цикла. На рисунке 7 показан предельно регенеративный цикл Ренкина, при lн = 0.

Рисунок 7 - Цикл ПСУ с предельной регенерацией

Процессы в цикле с предельной регенерацией:

3-а - внутренний теплоподвод;

а-1 - внешний теплоподвод;

1-с - изоэнтропное совершение работы в ЦВД;

с-d - внутренний отвод тепла, равный внутреннему теплоподводу в процессе 3-а;

d-3 - изобарно-изотермический внешний отвод тепла;

На рисунке 8 показана гипотетическая схема ПСУ, соответствующая циклу Ренкина с предельной регенерацией. Ее особенность состоит в том, что процесс внутреннего теплоотвода и внутреннего теплоподвода в турбине, совмещенной с поверхностью теплообмена, можно представить себе только мысленно. На практике осуществить такую паросиловую установку пока невозможно. И хотя уровень T1m в предельно-регенеративном цикле превышает уровень температуры насыщения при начальном давлении пара и это ведет к значительному росту эффективности, степень сухости влажного насыщенного пара на выходе из турбины недопустимо мала Xd = 0,399.

Рисунок 8 - Гипотетическая схема ПСУ с предельной регенерацией

Таблица 5 - Свойства Н2О в предельных точках цикла ПСУ с предельной регенерацией

Номер точки	Р,кПа	T,°C	h, кДж/кг	S, кДж/(кг-К)	Состояние рабочего тела
1	2000	270	2953	6.641	ПП
с	1040	193.87	2810.7	6.641	ПП
d	5	32.9	1473.08	4.8462	ВНП Xd=0.552
3	5	32.90	137.77	0.4762	Х=0
а	2000	193.87	825.14	2.2717	Ха=0

т.d

s` = 0.4762 кДж/(кг*К)

h` = 137.77 кДж/кг

s`` = 8.3952 кДж/(кг*К)

h`` = 2561.2 кДж/кг

x_d = (s_d - s`)/(s`` - s`) = (4.8462 - 0.4762)/(8.3952 - 0.4762) = 0.552

h_d = x_d*h`` + (1 - x_d)h` = 0.551*2561.2+(1-0.551)*137.77 = 1473.08 кДж/кг

s_d = s₂ - (s_a - s₃) = 6.641 - (2.2717 - 0.4762) = 4.8462 кДж/(кг*К)

Расчетные соотношения для предельно-регенеративного цикла Ренкина, (lн = 0)

1. Удельный внешний теплоотвод:

q1 = h1 - ha = 2953 - 825.14 = 1767.86 кДж/кг

2. Удельный внешний теплоотвод:

q2 = hd - h3 = 1473.08 - 137.77 = 1335.31 кДж/кг

3. Полезная работа в цикле:

lt = q1 - q2 = 1767.86 - 1335.31 = 432.55 кДж/кг

4. Т.М.К.:

зt = lt/q1 = 432.55/1767.86 = 0.245

5. Т.М.К. эквивалентного цикла Карно:

T1m = q1/(s2пп - sa) = 1767.86/(6.641 - 2.2717) = 404.6 K

T2m = T2m.исх = 305.6 К

з_t^k = 1 - (T2m/T1m) = 1 - (305.6/404.6) = 0.245.

6. Частичная регенерация

температура давление пар ренкин

Предельно-регенеративный цикл Ренкина не может быть осуществлен на практике в связи с невозможностью инженерной компоновки поверхности нагрева в пределах турбины, а также из-за недопустимой влажности в точке d. На практике применяется частичная регенерация при использовании выносных теплообменных аппаратов поверхностного или смешивающего типа. Питательная вода греется в них последовательно за счет промежуточных отборов пара из турбины. В связи с тем, что в цикле Ренкина с частичной регенерацией расход пара на разных участках различен, такой цикл в диаграмме T-S обычно не показывают. На рисунке 9 показана схема ПСУ с тремя подогревателями смешивающего типа.

Рисунок 9 - Схема ПСУ с тремя регенеративными подогревателями смешивающего типа



Рисунок 10 - Процесс расширения пара в турбине с пароотборами

Таблица 6 - Свойства Н2О в переходных точках цикла ПСУ с частичной регенерацией

Номер точки	Р, кПа	T,°C	h, кДж/кг	S, кДж/(кг-К)	Состояние рабочего тела
1	2000	270	2953	6.641	ПП
O1	700	165	2733.8	6.641	ПП
O2	176	116	2495.2	6.641	ВНП ХО2 = 0.907
O3	27	67	2225.9	6.641	ВНП ХО3 = 0.831
O1'	700	164.96	697.1	1.9918	ХО1 = 0
O2'	176	116.22	487.708	1.4867	ХО2 = 0
O3'	27	66.72	279.24	0.9146	ХО3 = 0
2	5	32.90	2023.2	6.658	ВНП Х2=0.781
3(k)	5	32.90	137.77	0.4762	Х=0

т. О₂

При t_O2 = 165 ^OC, S_O2 = S₁ = 6.641 кДж/(кг*К)

s` = 1.4867 кДж/(кг*К)

h` = 487.708 кДж/кг

xo2 = (s₀₂ - s`)/(s`` - s`) = (6.641 - 1.4867)/(7.1714 - 1.4867) = 0.907

s`` = 7.1714 кДж/(кг*К)

h`` = 2701.06 кДж/кг

h_O2 = x_O2*h`` + (1-x_O2)h` = 0.907*2701.06 + (1 - 0.907)*487.708 = 2495.2 кДж/кг

т. О₃

При t_O3 = 67 ^OC, S_O3 = S₁ = 6.641 кДж/(кг*К)

s` = 0.918 кДж/(кг*К)

h` = 280.407 кДж/кг

x_O3 = (s_O3 - s`)/(s`` - s`) = (6.641 - 0.918)/(7.8015 - 0.918) = 0.831

s`` = 7.8015 кДж/(кг*К)

h`` = 2621.606 кДж/кг

h_O3 = x_O3*h`` + (1 - x_O3)h` = 0.831*2621.606 + (1 - 0.831)*280.407 = 2225.9 кДж/кг

Расчетные соотношения для расчета ПСУ с частичной регенерацией

1. Температурный напор между подогревателями:

Дt = (ts1-ts2)/(z+1) = (270-32.9)/(3+1) = 59.3 К = ДT

2. Доля пара из 1-го пароотбора:

a1 = (h_O1` - h<sub>O2</sub>`)/(h_O1 - h_O2`) = (697.1 - 487.708) / (2733.8 - 487.708) = 0.093

3. Доля пара из 2-го пароотбора:

a2 = (1 - a1)((h_O2` - h<sub>O3</sub>`) / (h_O2 - h_O3`)) = (1- 0.093)((487.708 - 279.24)/(2495.2 - 279.24)) = 0.085

4. Доля пара из 3-го пароотбора:

a3 = (1-a1-a2)((ho3`-hk`)/(ho3-hk`) = (1-0.093-0.085)((487.708-137.77)/(2225.9-137.77)) = 0.138

5. Доля пара, идущего на конденсатор:

ak = 1 - a1 - a2 - a3 = 1 - 0.093 - 0.085 - 0.138 = 0.684

6. Удельный теплоподвод:

q1 = h1-hпит.воды = 2953 - 697.1 = 2255.9 кДж/кг (hпит.воды = ho1`).

7. Удельный теплоотвод:

q2 = ak(h2 - hk) = 0.684(2023.2 - 137.77) = 1289.6 кДж/кг (hk = h3)

8. Полезная работа в цикле:

lt = q1 - q2 = 2255.9 - 1289.6 = 966.3 кДж/кг

9. Т.М.К.

зt = lt/q1 = 966.3/2255.9 = 0.428

7. Исследование влияния начальной температуры пара на эффективность цикла Ренкина

Таблица 7 - Свойства H2O в переходных точках цикла Ренкина при исследовании влияния начальной температуры пара

Номер повышения	Номер точки	P, бар	T,°C	h, кДж/кг	S, кДж/(кг-К)	Состояние рабочего тела
1	1	20	270	2953	6,641	ПП
	2	5	32.9		6,641	Х2=0,778
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0
2	1	20	320	3070.2	6.8472	ПП
	2	5	32.9		6.8472	Х2=0.805
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0
3	1	20	370	3182.1	7.0284	ПП
	2	5	32.9		7.0284	Х2=0.828
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0
4	1	20	420	3292.2	7.1933	ПП
	2	5	32.9		7.1933	Х2=0.848
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0
5	1	20	470	3402.	7.3463	ПП
	2	5	32.9		7.3463	Х2=0.868
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0
6	1	20	520	3512.3	7.4899	ПП
	2	5	32.9		7.4899	Х2=0.886
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0

Таблица 8 - Результаты исследования влияния начальной температуры на эффективность цикла Ренкина (зt) удельный расход топлива (bt) и кратность циркуляции (n)

Номер варианта	зtk	bt=1/QpH*зt	n=щ/Д
1	0.329	0.304	22.5
2	0.337	0.297	23.4
3	0.345	0.290	24.1
4	0.353	0.283	24.7
5	0.361	0.277	25.3
6	0.369	0.271	26



Рисунок 11 - Зависимость удельного расхода топлива от температуры

Рисунок 12 - Зависимость кратности охлаждения от температуры

Рисунок 13 - Зависимость тепломеханического коэффициента от температуры



Рисунок 14 - Зависимость степени сухости пара на выходе из турбины от температуры

8. Исследование влияния начального давления

Таблица 9. Свойства H2O в переходных точках цикла Ренкина при исследовании влияния начального давления

Номер повышения	Номер точки	P, бар	T,°C	h, кДж/кг	S, кДж/(кг-К)	Состояние рабочего тела	зtk
1	1	20	270	2953	6,641	ПП	0.319
	2	5	32.9	2025	6,641	Х2=0.779
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0
2	1	21	270	2949	6.611	ПП	0.332
	2	5	32.9		6.611	Х2=0.775
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0
3	1	23	270	2941	6.558	ПП	0.336
	2	5	32.9		6.558	Х2=0.768
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0
4	1	25	270	2934	6.509	ПП	0.339
	2	5	32.9		6.509	Х2=0.762
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0
5	1	27	270	2926	6.462	ПП	0.342
	2	5	32.9		6.462	Х2=0.756
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0
6	1	29	270	2918	6.418	ПП	0.346
	2	5	32.9		6.418	Х2=0.750
	3,4	5	32.9	137.77	0.4762	Х3=0



Рисунок 15 - Зависимость тепломеханического коэффициента от давления

Рисунок 16 - Зависимость степени сухости пара на выходе из турбины от давления

Выводы

Среди рассмотренных способов повышения Т.М.К. цикла Ренкина наиболее эффективным является цикл Ренкина с предельной регенерацией. Изменение начального параметра пара имеет большое влияние на эффективность цикла Ренкина, а также на удельный расход топлива и кратность охлаждения: с увеличением температуры увеличивается тепломеханический коэффициент, степень сухости пара (х) и кратность охлаждения, но уменьшается удельный расход топлива. С увеличением давления увеличивается тепломеханический коэффициент, а степень сухости пара на выходе из турбины уменьшается. Повышение начального давления понижает степень сухости пара на последних ступенях турбины. Поэтому имеет смысл сопряженное повышение начальных температуры и давления пара. Понижение конечного давления пара ограничено условиями окружающей среды. Увеличение числа ступеней регенеративного подогрева питательной воды приводит к увеличению эффективности. Однако оптимальное число подогревателей должно выбираться на основании технико-экономического расчета паросиловой установки.

Литература

1. Вукалович М.П., Ривкин С.Л., Александров С.А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. - М.: Изд-во стандартов, 1969. - 408 с.

2. Кириллин В.А., Сычев В.В., Шейдлин А.Е. Техническая термодинамика. - М.: Энергия, 1974. - 496 с.

3. Попова Т.М. Техническая термодинамика: Конспект лекций. - Одесса: ОГПУ, 1996. - 74 с.

4. Технічна термодинаміка. Методичні вказівки до виконання курсової роботи. „Дослідження способів підвищення ефективності паросилових циклів” для студентів спеціальностей „Атомні станції і установки” та „Промислова теплотехніка” / Укл.: В.Р. Нікульшин, Т.М. Попова, В.О. Бударін. - Одеса. Наука і техніка, 2004. - 24с.

Размещено на Allbest.ru

...