Расчет токов короткого замыкания в энергосистеме

Аналитический расчет токов сверхпереходного и установившегося режимов в аварийной цепи при трехфазном, симметричном и несимметричном коротком замыкании. Построение векторных диаграмм токов и напряжений. Токи прямой, обратной и нулевой последовательности.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 17.12.2012
Размер файла 3,6 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовая работа

по дисциплине: Переходные процессы в электроэнергетических системах

Расчет токов короткого замыкания в энергосистеме

Введение

При проектировании электрических систем и в процессе их эксплуатации требуется производить ряд расчетов, среди которых важное значение имеют расчёты процесса КЗ, т.е. вычисление токов и напряжений при заданном виде КЗ.

Коротким замыканием называют всякое не предусмотренное нормальными условиями работы замыкание между фазами, а в сетях с глухо- и эффективно заземленной нейтралью также замыкание 1-ой или 2-х фаз на землю. Основной причиной КЗ является нарушение изоляции электрического оборудования. Эти нарушения вызываются: перенапряжением, прямыми ударами молнии, старением изоляции, недостаточно тщательным уходом за оборудованием и механическими повреждениями. К КЗ могут приводить ошибочные действия эксплуатирующего персонала и перекрытия токоведущих частей животными или птицами.

Чаще всего КЗ происходит через переходное сопротивление электрической дуги, возникающей в месте повреждения изоляции. Иногда возникают металлические КЗ без переходного сопротивления.

Последствиями КЗ являются резкое увеличение тока в короткозамкнутой цепи и снижение напряжение в электрической сети, особенно вблизи места повреждения. Увеличение тока приводит к значительным механическим воздействиям на токоведущие части и изоляторы, на обмотки электрических машин. Прохождение больших токов вызывает повышенный нагрев токоведущих частей и изоляции, что может привести к дальнейшему развитию аварии.

Резкое снижение напряжения при КЗ может привести к нарушению устойчивости параллельной работы генераторов и системной аварии.

Величина тока КЗ зависит от мощности генерирующих источников, электрической удалённости этих источников от места КЗ, вида КЗ, времени с момента возникновения КЗ.

Для уменьшения последствий КЗ необходимо как можно быстрее отключить поврежденный участок, что достигается применением быстродействующих выключателей и релейной защиты с минимальной выдержкой времени. Все электрические аппараты и токоведущие части должны быть выбраны таким образом, чтобы исключалось их разрушение при прохождении по ним наибольших возможных токов КЗ, в связи с чем возникает необходимость расчёта этих величин.

Производить расчёты токов КЗ с учетом всех факторов достаточно сложно и часто невозможно. Вместе с тем для решения практических задач при проектировании и эксплуатации электроустановок оказывается достаточным располагать приближенными значениями токов КЗ. Поэтому при расчётах вводится ряд допущений, не оказывающих значительного влияния на точность и позволяющих существенно упростить расчёт.

Исходная схема электроэнергетической системы

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Аналитический расчёт токов установившегося и сверхпереходного режимов в аварийной цепи при трёхфазном КЗ

1.1 Установившийся режим

Сопротивление элементов электрических цепей может быть задано в именованных или в относительных единицах. Для того чтобы преобразовать схему замещения к простейшему виду, необходимо привести параметры элементов схем к какой-либо ступени напряжения и выразить их в единых масштабах .

Практика показала, что наиболее целесообразно задаваться базисной мощностью и базисным напряжением. За базисное напряжение при приближенном приведении принимают средне номинальные напряжения ступеней .

Сопротивления элементов схемы, приведенные к базисным условиям, наносят на схему замещения. Для этого каждый элемент в схеме замещения обозначают дробью: в числителе ставят порядковый номер, а в знаменателе - значение индуктивного сопротивления в относительных единицах. ЭДС элементов придаются порядковые номера и указываются величины в относительных единицах.

После того как схема составлена и определены сопротивления всех элементов, она преобразуется к наиболее простому виду. Преобразования ведутся так, чтобы аварийная цепь была сохранена до конца преобразования.

В соответствии с табл. 1.1[1] получаем схему замещения (рис.1.2) для установившегося режима трехфазного короткого замыкания (К.З):

Для расчёта тока установившегося режима зададимся базисными условиями:

Sб=100МВА, Uб=115 кВ.

Тогда базисный ток [1] определяется :

(1.1.1)

Система на схеме замещения представляется в виде сопротивления и ЭДС:

(1.1.2)

где SН - номинальная мощность системы, МВА;

ЭДС системы Е=1.

Для кабельных и воздушных линий схема замещения представляется в виде сопротивления приведенного к базисным условиям [1]:

(1.1.3)

где XУД - удельное реактивное сопротивление линии, для воздушной линии принимается XУД=0,4 Ом/км, для кабельной линии принимается XУД =0,08 Ом/км;

lЛ - длина линии, км;

UСР.Н - средне номинальное напряжение линии, В.

Двухобмоточный трансформатор :

(1.1.4)

где UК - номинальное напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

SН - номинальная мощность трансформатора, МВА.

Двухобмоточный трансформатор с расщепленной вторичной обмоткой представляется в виде:

(1.1.5)

(1.1.6)

где UКВ-Н, UК-Н1, UК-Н2 - номинальные напряжения короткого замыкания трансформатора;

Генераторов представляется в виде сопротивления и ЭДС:

(1.1.7)

где Хd - синхронное сопротивление генератора, Ом;

SН- номинальная мощность генератора, МВА;

(1.1.8)

Для автотрансформатора схема замещения представляется в виде сопротивления:

(1.1.9)

(1.1.10)

(1.1.11)

где UК-ВС - номинальное напряжение короткого замыкания автотрансформатора между обмотками ВН и СН, %;

UК-ВН - номинальное напряжение короткого замыкания автотрансформатора между обмотками ВН и НН, %;

UК-СН - номинальное напряжение короткого замыкания автотрансформатора между обмотками НН и СН, %.

Влияние нагрузки зависит от удаленности точки КЗ. По мере приближения точки КЗ к выводам генератора влияние нагрузки ослабевает, а при КЗ на выводах генератора нагрузка не играет никакой роли на величину тока КЗ. Поэтому нагрузка, присоединенная в точке КЗ, не учитывается.

Сопротивление реактора, приведенное к базисным условиям, определяем по формуле [1]:

(1.1.12)

Сопротивление нагрузки, приведенное к базисным условиям, определяем по формуле [1]:

(1.1.13)

Схема замещения установившегося режима

Расчет установившегося режима

Перед началом расчета будем считать, что ЭДС нагрузок равны нулю, а нагрузку в точке К.З. не будем учитывать вообще, то есть

Е6= Е7= Е8= Е10= Е11= Е12=0

Xd=

P=Sн·cos

Сопротивления и ЭДС генераторов по (1.1.7)(1.1.8) соответственно равны:

X8

X17=

X25 =

X3=

Е1=I*f=1

Е2=I*f=2.9

Е3=I*f=2.5

Так как расчет ЭДС генератора ведется в относительных единицах приведенных к параметрам того же генератора, то U*=1.

Е4=

Е5

Сопротивления автотрансформатора находим по формулам (1.1.9-1.1.11):

Uкв=0.5(Uкв-c+ Uкв-н- Uкc)=0.5(10+34-22,5)=

Uкн=0.5(Uкв-н+ Uкс-н- Uкв-с)=0.5(34+22,5-10)=

X22=Xтb=

X18=Xтb=

Сопротивления линий по (1.1.3) соответственно равны:

X6=Xлb=X0·L·

X11

X12

X13

X21

Сопротивления двухобмоточных трансформаторов находим по (1.1.4):

X7=Xтb=

X16

Сопротивления трехобмоточного трансформатора находим по формулам (1.1.9 - 1.1.11):

Uкв=0.5(Uкв-c+ Uкв-н- Uкc)=0.5(10,5+18-6)=

Uкc=0.5(Uкc+ Uкв-с- Uкв-н)=0.5(6+10,5-18)=

Uкн=0.5(Uкв-н+ Uкс-н- Uкв-с)=0.5(18+6-10,5)=

X5=Xтb=

X10=Xтb=

X4=Xтb=

Сопротивление реакора определяем по формуле (1.1.12)

X19

Сопротивление нагрузки определяем по формуле (1.1.13)

X9=Xнb=Xн

X1

X2

X26

X15

X24

Так как мощность системы Sн = 1600 тогда согласно (1.1.2) получаем сопротивление системы:

X20= XС = =0,0775

Преобразование схемы

После того как схема замещения составлена и определены сопротивления всех элементов, она преобразуется к наиболее простому виду.

Преобразование схемы выполняется в направлении от источника питания к месту КЗ Поэтому преобразование схемы выгодно вести так, чтобы аварийная ветвь, по возможности, была сохранена до конца преобразования или, в крайнем случае, участвовала в нем только на последних его этапах.

Для преобразования схем используют методы, известные из теоретических основ электротехники. Так, последовательные сопротивления непосредственно суммируются через проводимости, а при смешанных сопротивлениях используют те и другие методы.

Заменим несколько сопротивлений одним:

X27=X10+ X13 =-0.015+1.5728=1.5578

X28=X20+ X21 =0.0775+0.3875=0.465

Ветви с Е5, Е6, преобразуем в ветвь Е13

Ветви с Е8, Е2, преобразуем в ветвь Е14

Ветви с Е1, Е10, преобразуем в ветвь Е15

Ветви с Е12, Е4, преобразуем в ветвь Е16

После преобразований получили схему замещения (рисунок 1.3).

Заменим несколько сопротивлений одним:

После преобразований получили схему замещения (рисунок 1.4).

Ветви с Е3, Е16, преобразуем в ветвь Е17

Заменим несколько сопротивлений одним:

Ветви с Е17, Е11, преобразуем в ветвь Е18

Преобразуем треугольник X6 X11 X12 в звезду X39, X40, X41 [1]:

После преобразований получили схему замещения (рисунок 1.6).

Продолжаем преобразование схемы:

Заменим несколько сопротивлений одним:

Ветви с Е14, Е18, преобразуем в ветвь Е19

Заменим несколько сопротивлений одним:

Ветви с Е19, Е7, преобразуем в ветвь Е20

Заменим несколько сопротивлений одним:

После преобразований получили схему замещения (рисунок 1.7).

Ветви с Е20, Е13, преобразуем в ветвь Е21

Заменим несколько сопротивлений одним:

После преобразований получили схему замещения (рисунок 1.8).

Продолжаем преобразование схемы:

Ветви с Е15, Е21, преобразуем в ветвь Еэкв

=Eэкв

По результирующим и относительно места повреждения определяется ток короткого замыкания [1]:

I(3)?=

Для получения установившегося тока трехфазного КЗ в именованных единицах необходимо полученный результат умножить на базисный ток [1] :

кА

1.2 Расчет сверхпереходного режима

Для расчёта тока сверхпереходного режима задаёмся базисными условиями: SБ=400МВА, UБ=115 кВ. составляем схему замещения, в которую элементы вводим их индуктивными сопротивлениями. Сопротивления всех элементов рассчитываются аналогично установившемуся режиму за исключением генераторов и нагрузок. Сопротивления и ЭДС генераторов рассчитываются по формулам:

(1.2.1)

где - сверхпереходное сопротивление генератора;

Величина ЭДС определяется по следующему выражению:

(1.2.2)

где U*=1 и I*=1(если не задано)

Схема замещения сверхпереходного режима имеет вид аналогичный схеме установившегося режима:

Перед началом расчета учтем что обобщенная нагрузка характеризуется сверхпереходными реактивностями и ЭДС, относительные величины которых при полной рабочей мощности нагрузки и той ступени ,где она присоединена, составляют примерно X=0,35 , E=0,85.

Далее необходимо отметить, что если нагрузка учитывается введением ЭДС , то сопротивление нагрузки вычисляется по формуле:

(1.2.3)

Сопротивления генераторов и ЭДС в сверхпереходном режиме находим по (1.2.1), (1.2.2)

X8= X''d

X17=

X25 =

X3=

Е1= Ес=I*f=1

Е2=I*f= U*+I*·· Xd·sin=1+1·0,21·0,53=1,1113

Е3=I*f=1+1·0,18·0,53=1,0954

Е4=I*f=1+0,95·0,213·0,53=1,1072

Е5=I*f=1+0,84·0,19·0,6=1,0958

Так как влияние нагрузок удаленных от точки КЗ весьма незначительно то мы пренебрегаем ими.

Приведение сопротивлений нагрузок, непосредственно прилегающих к точке КЗ, к базисным условиям по (1.2.3)

X14

Остальные параметры схемы замещения возьмем из предыдущих расчетов.

Схема замещения сверхпереходного режима

Сворачивание схемы

Далее сворачиваем схему к простейшему виду, применяя раннее используемые правила:

Заменим несколько сопротивлений одним:

Преобразуем треугольник X6 X11 X12 в звезду X27, X28, X29 [1]:

После преобразований получили схему замещения (рисунок 1.12).

Заменим несколько сопротивлений одним:

X30=X3+ X4 =0,4222+0,135=0,5572

X31=X5+ X27 =0,225+0.1489=0,3739

X32=X28+ X7 + X8 =0.1649+0.0933+0,28=0,5382

X33=X10+ X13 =-0.015+1,5728=1,5578

X34=X29+ X16 =0,1442+0,352=0,4962

X35=X20+ X21 + X22 + X18 =0,0775+0,3875+0,172+0,372=1,009

X36=X19+ X25 =0,03+0,71=0,74

После преобразований получили схему замещения (рисунок 1.13).

Ветви с Е4, Е3, преобразуем в ветвь Е10

Заменим несколько сопротивлений одним:

X38=X37+ X34 =0,3344+0,4962=0,8307

После преобразований получили схему замещения (рисунок 1.14).

Ветви с Е10, Е2, преобразуем в ветвь Е11

ток короткий замыкание напряжение

Заменим несколько сопротивлений одним:

X40=X39+ X31 =0,3266+0,3739=0,7005

После преобразований получили схему замещения (рисунок 1.15).

Ветви с Е11, Е5, преобразуем в ветвь Е12

Заменим несколько сопротивлений одним:

X42=X41+ X33 =0,3103+1,5578=1,8681

После преобразований получили схему замещения (рисунок 1.16).

Ветви с Е12, Е1, преобразуем в ветвь Е13

Таким образом после свертки получаем схему(рисунок 1.17).:

Рис.1.17

Преобразовав схему к простейшему виду (рис. 1.23),определим периодическую составляющую тока в начальный момент времени по формуле:

(1.2.5)

I=

I=

Перейдем к именованным единицам для этого умножим на

Iг= I·IБ =1,5803·2.0082=3.1735 кА

Iн= I·IБ =0,7892·2.0082=1.585 кА

I= Iг+ Iн=3.1735+1.585=4.7585 кА

Ударный ток определяем по формуле:

(1.2.6)

где ударный коэффициент ,принимается равным 1,8

=кА

2. Расчёт по расчётным кривым токов сверхпереходного и установившегося режимов при симметричном КЗ и несимметричном КЗ

2.1 Расчёт по расчётным кривым токов сверхпереходного и установившегося режимов при симметричном КЗ

Для расчёта тока установившегося и сверхпереходного режимов задаёмся базисными условиями: SБ=400 МВА, UБ=115 кВ. Составляем схему замещения, в которую элементы вводим их индуктивными сопротивлениями для сверхпереходного режима и генераторы вводятся полной номинальной мощностью SН .

Нагрузка в схеме замещения не вводится, так как она учитывается при построении расчетных кривых за исключением нагрузки присоединенной непосредственно к точке короткого замыкания.

Далее используем схему для сверхпереходного режима и приводим её к простейшему виду с помощью соответствующих правил преобразования.

Схема замещения

Сворачивание схемы

Далее сворачиваем схему к простейшему виду, применяя раннее используемые правила:

Заменим несколько сопротивлений одним:

Преобразуем треугольник X6 X11 X12 в звезду X27, X28, X29 [1]:

После преобразований получили схему замещения (рисунок 2.3).

Заменим несколько сопротивлений одним:

X30=X3+ X4 =0,4222+0,135=0,5572

X31=X5+ X27 =0,225+0.1489=0,3739

X32=X28+ X7 + X8 =0.1649+0.0933+0,28=0,5382

X33=X10+ X13 =-0.015+1,5728=1,5578

X34=X29+ X16 =0,1442+0,352=0,4962

X35=X20+ X21 + X22 + X18 =0,0775+0,3875+0,172+0,372=1,009

X36=X19+ X25 =0,03+0,71=0,74

После преобразований получили схему замещения (рисунок 2.4).

Объединим турбогенераторы Г3, Г2 (мощностью 120 и 118 МВА)

Заменим несколько сопротивлений одним:

X38=X37+ X34 =0,3344+0,4962=0,8307

После преобразований получили схему замещения (рисунок 2.5).

Ветви с S2, S6, перенесем за Х31

Объединим турбогенераторы S6 и S5 (мощностью 238 и 180 МВА)

После преобразований получили схему замещения (рисунок 2.6).

Ветви с S2, S7, перенесем за Х33

После преобразований получили схему замещения (рисунок 2.7).

Далее вычисляем номинальные токи турбо- и гидрогенераторов по формуле:

(2.1)

Затем находим расчётные сопротивления ветвей схемы по формуле:

(2.2 )

Так как Храсч (ГГ) >3 то относительное значение периодической слагающей тока КЗ во времени остается неизменным и определяется по формуле:

Тогда токи короткого замыкания в различные моменты времени будут равны:

Для турбогенератора по кривым (смотри приложение 1) определяем токи:

Тогда токи короткого замыкания в различные моменты времени будут равны:

Ток системы определяем по формуле:

Составляющая тока от нагрузки:

Далее определяем суммарные токи КЗ установившегося и сверхпереходного режимов по формулам:

(2.3)

(2.4)

Разница между методами составила:

2.2 Расчёт по расчётным кривым токов сверхпереходного и установившегося режимов при несимметричном КЗ

Токи в повреждённых фазах при несимметричном К.З. значительно превышают токи неповреждённых фаз и по значению в ряде случаев могут превосходить токи трёхфазного К.З. В связи с этим появляется необходимость в расчётах параметров несимметричных К.З.

С целью упрощения расчёта токов К.З. делаются допущения , при которых трёхфазная система сохраняет симметрию во всех точках , кроме места повреждения, что не вносит в расчет существенных погрешностей.

Сущность этого метода состоит в том , что любую несимметричную трёхфазную систему векторов (токов ,напряжений и т.п.) можно представить в виде трёх симметричных систем. Одна из них имеет прямую последовательность чередования фаз (А1 - В1 - С1), другая - обратную (А2 - С2 - В2).Третья система, называется система нулевой последовательности , состоит из трёх разных векторов , совпадающих по фазе(А0 - В0 - С0) .

Схема прямой последовательности является обычной схемой , которую составляют для расчёта любого симметричного трёхфазного режима . В зависимости от применяемого метода расчёта и интересующего момента переходного процесса в эту схему вводят генераторы и нагрузки соответствующими реактивностями и Э.Д.С.

По конфигурации схема замещения обратной последовательности будет полностью повторять схему замещения прямой последовательности и отличаться лишь тем , что в схеме обратной последовательности Э.Д.С всех генерирующих источников принимаются равными нулю; кроме того, считают , что сопротивления обратной последовательности генераторов и нагрузок не зависят от вида несимметрии и продолжительности переходного процесса.

Схема нулевой последовательности , как и схема обратной не содержит Э .Д .С . Конфигурация схемы нулевой последовательности определяется схемой сети повышенных напряжений (110 кВ и выше ), схемами соединения обмоток трансформаторов и режимом заземления их нейтралей.

Составляем схему замещения обратной последовательности рис 2.8

Параметры элементов схемы принимаем по (рис.2.1) за исключением сопротивления системы.

Дальнейшее преобразование схемы заключается в определении результирующего сопротивления относительно места повреждения.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Составляем схему замещения нулевой последовательности и определяем сопротивление нулевой последовательности в соответствии с табл.2.1 и табл.2.2 [1]

Система C вводится в схему замещения сопротивлением нулевой последовательности:

Трансформатор Т3 вводится в схему замещения одной полуобмоткой и магнитным сопротивлением :

Реактивность намагничивания нулевой последовательности трансформатора приведенная к базисным условиям:

Для 1-но цепной ЛЭП:

Для 1-но цепной ЛЭП:

Для 1-но цепной ЛЭП:

Для 1-но цепной ЛЭП:

Для 1-но цепной ЛЭП:

При заземлении нейтрали трансформатора через сопротивление его реактивность определяется по формуле:

Свернём схему нулевой последовательности:

Заменим несколько сопротивлений одним:

После данного преобразования сема будет иметь следующий вид (рис.2.15)

Продолжаем преобразование схемы:

Заменим несколько сопротивлений одним: :

Заменим несколько сопротивлений одним:

Заменим несколько сопротивлений одним: и последовательно с

Продолжаем преобразование схемы:

Заменим несколько сопротивлений одним:

После данного преобразования сема будет иметь следующий вид (рис.2.17)

Заменим несколько сопротивлений одним: :

После данного преобразования сема будет иметь следующий вид (рис.2.18)

Далее определяем сопротивление шунта, которое при однофазном коротком замыкании на землю равно(табл.2.3 [2] ):

Составляем схему замещения прямой последовательности, в которую генераторы вводятся сопротивлениями и мощностями S(МВА) рассчитанными по расчетным кривым. Действительную точку КЗ удаляем на величину шунта Х(1).

Далее используя метод коэффициентов токораспределения, схему замещения приводим к простейшему виду.

Далее используем метод токораспределения:

Приводим к лучевому виду

Определяем коэффициенты распределения тока по ветвям, учитывая,что

Затем определяем расчётные сопротивления для лучей турбо- и гидрогенераторов по формулам [1]:

(2.7)

где Х(ТГ) и Х(ГГ)- сопротивления лучей турбо- и гидрогенератора.

Используя расчётные кривые, определяем относительные значения токов прямой последовательности для моментов времени t=0 и t=.

Для турбогенератора относительные значения токов прямой последовательности для моментов времени t=0 и t= определяем по формуле:

Определяем относительное значение токов прямой последовательности для моментов времени t=0 и t= для луча системы

Определяем полные токи несимметричного КЗ путём суммирования токов отдельных лучей c учетом коэффициента пропорциональности. Коэффициент пропорциональности определяем в соответствии с табл.2.3 [1]

где

3. Построение векторных диаграмм токов и напряжений в именованных единицах

При КЗ на землю фазы А (рис. 3.1) граничные условия в месте повреждения будут следующими : токи фаз В и С равны нулю, так как они не охвачены аварийным режимом; фазное напряжение фазы А равно нулю, так как она электрически соединена с землей т.е

Берем из сверхпереходного режима что E1= EЭКВГ= 1,0354; X1=0,6551;

Берем из схемы обратной последовательности Х2=0.6178;

Берем из схемы нулевой последовательности X0=0,1232

Определяем составляющие фазных токов и напряжений:

Определяем токи и напряжения прямой последовательности фазы А:

Ток в месте повреждения определим по формуле

Фазные напряжения и в месте повреждения находим:

Теперь найдем значения токов и напряжений в именованных единицах

4. Расчет токов КЗ во всех узлах схемы при всех видах КЗ по программе TKZ

В Ы Х А Д Н Ы Ф А Й Л П Р А Г Р А М Ы TKZ

УВАХОДНЫЯ ДАДЗЕНЫЯ:

Прызнак разлiку каэфiцыентау размеркавання токау КЗ

па галiнах схемы NRKRTKZH=0

Прызнак схемы нулявой паслядоунасцi NSNP=0

Колькасць галiн у схеме прамой паслядоунасцi KH=19

Колькасць вузлоу кароткага замыкання KWKZ= 9

Колькасць галiн у схеме нулявой паслядоунасцi KHSNP= 0

Колькасць вузлоу у схеме нулявой паслядоунасцi,

якiя маюць нулявы патэнцыял KWSNPNP= 0

Базiсная магутнасць SB= 400. MVA

Iнфармацыя аб галiнах схемы прамой паслядоунасцi:

N1K(KH) N2K(KH) X(KH) SNG(KH)

адн.адз. МВА

0 1 .4222 180.

1 2 .1350 0.

2 3 .2250 0.

3 4 .4839 0.

4 5 .0933 0.

5 0 .2800 300.

2 6 .0150 0.

3 7 .4234 0.

4 7 .4688 0.

7 9 .3520 0.

6 8 1.5728 0.

9 0 .6102 100.

8 12 .3720 0.

9 13 .0300 0.

0 10 .0775 1600.

10 11 .3875 0.

11 12 .1720 0.

13 0 .7100 120.

8 0 1.0770 130.

Iнфармацыя аб вузлах кароткага замыкання:

NWKZ(KWKZ) UB(KWKZ)

кВ

1 10.5

3 230.0

6 115.0

4 230.0

5 15.8

8 115.0

11 340.0

7 230.0

13 10.5

РЭЗУЛЬТАТЫ РАЗЛIКУ:

НУМАР ВУЗЛА КЗ: 1

Базiснае напружанне вузла КЗ, кВ: 10.500000

Базiсны ток у вузле КЗ, кА: 21.994300

Рэзультатыунае супрац. схемы адносна вузла КЗ:

-для токау прамой (адв.) паслядоун. (адн.адз.) 2.576093E-01

Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 85.378490

- двухфазнае 73.939940

Сiметрычныя састауляльныя току КЗ (КА):

Прамая Адваротная Нулявая

- трохфазнае 85.3785

- двухфазнае 42.6892 42.6892

НУМАР ВУЗЛА КЗ: 3

Базiснае напружанне вузла КЗ, кВ: 230.000000

Базiсны ток у вузле КЗ, кА: 1.004087

Рэзультатыунае супрац. схемы адносна вузла КЗ:

-для токау прамой (адв.) паслядоун. (адн.адз.) 2.773702E-01

Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 3.620027

- двухфазнае 3.135035

Сiметрычныя састауляльныя току КЗ (КА):

Прамая Адваротная Нулявая

- трохфазнае 3.6200

- двухфазнае 1.8100 1.8100

НУМАР ВУЗЛА КЗ: 6

Базiснае напружанне вузла КЗ, кВ: 115.000000

Базiсны ток у вузле КЗ, кА: 2.008175

Рэзультатыунае супрац. схемы адносна вузла КЗ:

-для токау прамой (адв.) паслядоун. (адн.адз.) 2.815826E-01

Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 7.131744

- двухфазнае 6.176271

Сiметрычныя састауляльныя току КЗ (КА):

Прамая Адваротная Нулявая

- трохфазнае 7.1317

- двухфазнае 3.5659 3.5659

НУМАР ВУЗЛА КЗ: 4

Базiснае напружанне вузла КЗ, кВ: 230.000000

Базiсны ток у вузле КЗ, кА: 1.004087

Рэзультатыунае супрац. схемы адносна вузла КЗ:

-для токау прамой (адв.) паслядоун. (адн.адз.) 2.265258E-01

Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 4.432551

- двухфазнае 3.838702

Сiметрычныя састауляльныя току КЗ (КА):

Прамая Адваротная Нулявая

- трохфазнае 4.4326

- двухфазнае 2.2163 2.2163

НУМАР ВУЗЛА КЗ: 5

Базiснае напружанне вузла КЗ, кВ: 15.750000

Базiсны ток у вузле КЗ, кА: 14.662860

Рэзультатыунае супрац. схемы адносна вузла КЗ:

-для токау прамой (адв.) паслядоун. (адн.адз.) 1.974248E-01

Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 74.270630

- двухфазнае 64.320250

Сiметрычныя састауляльныя току КЗ (КА):

Прамая Адваротная Нулявая

- трохфазнае 74.2706

- двухфазнае 37.1353 37.1353

НУМАР ВУЗЛА КЗ: 8

Базiснае напружанне вузла КЗ, кВ: 115.000000

Базiсны ток у вузле КЗ, кА: 2.008175

Рэзультатыунае супрац. схемы адносна вузла КЗ:

-для токау прамой (адв.) паслядоун. (адн.адз.) 4.087609E-01

Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 4.912835

- двухфазнае 4.254640

Сiметрычныя састауляльныя току КЗ (КА):

Прамая Адваротная Нулявая

- трохфазнае 4.9128

- двухфазнае 2.4564 2.4564

НУМАР ВУЗЛА КЗ: 11

Базiснае напружанне вузла КЗ, кВ: 340.000000

Базiсны ток у вузле КЗ, кА: 6.792356E-01

Рэзультатыунае супрац. схемы адносна вузла КЗ:

-для токау прамой (адв.) паслядоун. (адн.адз.) 3.375183E-01

Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 2.012441

- двухфазнае 1.742825

Сiметрычныя састауляльныя току КЗ (КА):

Прамая Адваротная Нулявая

- трохфазнае 2.0124

- двухфазнае 1.0062 1.0062

НУМАР ВУЗЛА КЗ: 7

Базiснае напружанне вузла КЗ, кВ: 230.000000

Базiсны ток у вузле КЗ, кА: 1.004087

Рэзультатыунае супрац. схемы адносна вузла КЗ:

-для токау прамой (адв.) паслядоун. (адн.адз.) 2.783847E-01

Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 3.606834

- двухфазнае 3.123610

Сiметрычныя састауляльныя току КЗ (КА):

Прамая Адваротная Нулявая

- трохфазнае 3.6068

- двухфазнае 1.8034 1.8034

НУМАР ВУЗЛА КЗ: 13

Базiснае напружанне вузла КЗ, кВ: 10.500000

Базiсны ток у вузле КЗ, кА: 21.994300

Рэзультатыунае супрац. схемы адносна вузла КЗ:

-для токау прамой (адв.) паслядоун. (адн.адз.) 2.474857E-01

Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 88.870960

- двухфазнае 76.964520

Сiметрычныя састауляльныя току КЗ (КА):

Прамая Адваротная Нулявая

- трохфазнае 88.8710

- двухфазнае 44.4355 44.4355

Сравним полученные данные программы TKZ с данными полученными при ручном расчете:

TKZ Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 4.912835

Ручной Перыядычная састаул. звышпераходн. току КЗ (КА):

- трохфазнае 4.7585

Разниуа между методами составила:

Результаты, полученные по программе TKZ, отличаются от расчетов, произведенных в данной курсовой работе, потому что сопротивления обратной последовательности в программе TKZ принимается равным сопротивлению прямой последовательности. Также в программе ЭДС всех источников принимаются равными единице. Данные расчеты приемлемы, так как погрешности составляют не более 3%.

5. Расчет токов прямой, обратной и нулевой последовательности в ветвях схемы в заданном пункте КЗ при заданном виде несимметричного КЗ по программе TKZ

РЭЗУЛЬТАТЫ РАЗЛIКАУ ПА ПРАГРАМЕ TKZ

Прызнак разлiку каэфiцыентау размеркавання токау кароткага

замыкання па галiнах схемы: 2

Прызнак схемы нулявой паслядоунасцi: 1

Н У М А Р В У З Л А К З: 8

Базiснае напружанне вузла КЗ, кВ: 115.000000

Базiсны ток у вузле КЗ, кА: 2.008175

Рэзультатыунае супрацiуленне схемы адносна вузла КЗ:

- для токау прамой (адварот.) паслядоун. (адн.адз.) 4.087609E-01

- для токау нулявой паслядоунасцi (адн.адз.) 1.232016E-01

Перыядычная састауляльная звышпераходнага току КЗ (КА):

- трохфазнае 4.912835

- двухфазнае 4.254640

- аднафазнае 3.939455

- двухфазнае на зямлю 4.381942

Сiметрычныя састауляльныя току КЗ (КА):

Прамая Адваротная Нулявая

- трохфазнае 4.9128

- двухфазнае 2.4564 2.4564

- аднафазнае 1.9798 .9798 .9798

- двухфазн. на зямлю 2.8059 2.1069 .6990

Каэфiцыенты размеркавання сiметрычныых састауляльных тока КЗ па

галiнах схемы (дадатным накiрункам у галiне лiчыцца накiрунак

ад канца галiны з большым нумарам да канца з меньшым нумарам)

Галiна схемы Прамая Адваротная Нулявая

0 1 -.1199 .1199 .0000

1 2 -.1199 .1199 .0000

2 3 .0954 -.0954 -.0048

3 4 .0491 -.0491 -.0015

4 5 .0579 -.0579 .0000

5 0 -.0579 .0579 .0000

2 6 -.2153 .2153 .1178

3 7 .0463 -.0463 -.0033

4 7 -.0088 .0088 -.0015

7 9 .0375 -.0375 .0000

6 8 -.2153 .2153 .1178

9 0 -.0206 .0206 .0000

8 12 .4051 -.4051 -.8822

9 13 .0170 -.0170 .0000

0 10 -.4051 .4051 .0000

10 11 -.4051 .4051 .8822

11 12 -.4051 .4051 .8822

13 0 -.0170 .0170 .0000

8 0 -.3795 .3795 .0000

Каэфiцыенты размеркавання поунага току КЗ у пашкоджаных фазах па

галiнах схемы пры розных вiдах КЗ у бягучым вузле КЗ (дадатным

накiрункам у галiне лiчыцца накiрунак ад канца галiны

з большым нумарам да канца з меньшым нумарам)

Галiна схемы Трохфазнае Двухфазнае Аднафазнае Двухф.на зямлю

0 1 -.1199 .1199 .0000 .0000

1 2 -.1199 .1199 .0000 .0000

2 3 .0954 -.0954 .0652 .0930

3 4 .0491 -.0491 .0332 .0478

4 5 .0579 -.0579 .0000 .0000

5 0 -.0579 .0579 .0000 .0000

2 6 -.2153 .2153 -.1828 -.2122

3 7 .0463 -.0463 .0320 .0452

4 7 -.0088 .0088 -.0064 -.0086

7 9 .0375 -.0375 .0000 .0000

6 8 -.2153 .2153 -.1828 -.2122

9 0 -.0206 .0206 .0000 .0000

8 12 .4051 -.4051 .5641 .4297

9 13 .0170 -.0170 .0000 .0000

0 10 -.4051 .4051 .0000 .0000

10 11 -.4051 .4051 -.5641 -.4297

11 12 -.4051 .4051 -.5641 -.4297

13 0 -.0170 .0170 .0000 .0000

8 0 -.3795 .3795 .0000 .0000

6. Расчетные кривые для типового турбогенератора

Литература

1.Силюк С.М., Свита Л.Н. Электромагнитные переходные процессы в электроэнергетических системах. Методическое пособие к курсовой работе- Мн.: БНТУ,2004-104с

2.ГОСТ 2824-9-93 Методы расчета коротких замыканий

в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ

Мн:,1995

3.Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы.-М.:Энергия, 1970.

4.Силюк С.М., Свита Л.Н. Электромагнитные переходные процессы. Учебное пособие для вузов.-Мн.:Технопринт,2000.

Размещено на Allbest.ru

...

Подобные документы

  • Расчет токов сверхпереходного и установившегося режимов в аварийной цепи при симметричном и несимметричном коротком замыкании. Построение векторных диаграмм токов и напряжений в данных единицах в точке короткого замыкания. Аналитический расчет токов.

    курсовая работа [412,6 K], добавлен 13.05.2015

  • Расчет токов сверхпереходного и установившегося режимов в аварийной цепи при трехфазном коротком замыкании. Расчет по расчетным кривым токов сверхпереходного и установившегося режимов в аварийной цепи при симметричном и несимметричном коротком замыкании.

    курсовая работа [3,3 M], добавлен 25.10.2013

  • Порядок проведения аналитического расчета токов сверхпереходного и установившегося режимов в аварийной цепи при трехфазном коротком замыкании, а также методика определения по расчетным кривым токов при симметричном и несимметричном коротком замыкании.

    курсовая работа [878,0 K], добавлен 21.05.2012

  • Причины возникновения переходных процессов. Анализ промежуточной схемы, стадии расчета симметричного и несимметричного короткого замыкания. Построение векторных диаграмм токов и напряжений. Расчет активного и индуктивного сопротивления трансформатора.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 17.03.2012

  • Расчет ударного и полного тока при трехфазном коротком замыкании. Составление схемы замещения элементов электроэнергетической системы. Расчет токов при несимметричных коротких замыканиях. Построение векторных диаграмм токов и напряжений в точке замыкания.

    курсовая работа [2,3 M], добавлен 13.02.2013

  • Расчет токов трехфазного короткого замыкания. Составление схем прямой, обратной и нулевой последовательностей. Определение замыкания в установках напряжением до 1000 В. Построение векторных диаграмм токов и напряжений для точки короткого замыкания.

    курсовая работа [2,5 M], добавлен 08.01.2014

  • Определение начального сверхпереходного тока при трехфазном коротком замыкании. Расчет периодической слагающей тока. Определение сопротивления прямой последовательности при коротком замыкании и действующих значений периодической составляющей тока.

    курсовая работа [1005,0 K], добавлен 14.04.2015

  • Особенности возникновения переходных процессов в электрических системах. Произведение основных расчетов токов в аварийной цепи при трехфазном коротком замыкании. Расчетная схема электрической системы. Построение токов и напряжений в векторных диаграммах.

    курсовая работа [1,6 M], добавлен 03.04.2012

  • Расчет параметров схемы замещения прямой последовательности в именованных единицах для сверхпереходного и установившегося режима короткого замыкания. Расчет начального значения периодической составляющей токов трехфазного короткого замыкания в точках.

    дипломная работа [970,6 K], добавлен 04.03.2014

  • Определение аналитическим путём и методом расчетных кривых начального значения периодической составляющей тока. Расчет величины тока при несимметричном коротком замыкании. Построение векторных диаграммы токов и напряжений в точке короткого замыкания.

    практическая работа [2,5 M], добавлен 20.10.2010

  • Расчет короткого замыкания и его параметров в электроустановках напряжением до 1 кВ. Определение действующего значения периодической слагающей тока короткого замыкания в произвольный момент времени. Построение векторных диаграмм токов и напряжений.

    курсовая работа [431,9 K], добавлен 21.08.2012

  • Расчет токов при трехфазном коротком замыкании. Исследование схемы замещения. Определение величины ударного тока при однофазном и двухфазном коротком замыкании на землю. Векторные диаграммы напряжений и токов. Нахождение коэффициентов токораспределения.

    курсовая работа [881,3 K], добавлен 27.11.2021

  • Определение значения ударного тока. Преобразование схемы прямой последовательности и определение её параметров. Построение векторных диаграмм тока и напряжения. Определение сопротивления внешней цепи. Расчет токов КЗ в сетях напряжением выше 1000В.

    курсовая работа [2,8 M], добавлен 25.05.2015

  • Определение параметров схемы замещения прямой последовательности. Расчет начальных значений токов трехфазного короткого замыкания и его периодической составляющей. Схема замещения нулевой и обратной последовательности, особенности расчета токов.

    курсовая работа [1,0 M], добавлен 23.01.2013

  • Расчет параметров схемы замещения, сверхпереходного и ударного токов трехфазного короткого замыкания. Расчет токов всех видов коротких замыканий. Построение векторных диаграмм. Расчет предела передаваемой мощности и коэффициента статической устойчивости.

    курсовая работа [990,8 K], добавлен 12.04.2016

  • Расчёт токов симметричного трехфазного и несимметричного двухфазного короткого замыкания, сравнение приближенных и точных результатов. Построение векторных диаграмм и расчёт теплового импульса. Определение токов и напряжений в месте повреждения.

    курсовая работа [869,0 K], добавлен 31.01.2011

  • Расчеты нормальных режимов, предшествующих короткому замыканию. Электромагнитный переходный процесс, сверхпереходные, ударные и установившиеся токи при трехфазном КЗ. Симметричные составляющие и фазные токи и напряжения. Построение векторных диаграмм.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 24.12.2011

  • Расчет аналитическим способом сверхпереходного и ударного токов трехфазного короткого замыкания, используя точное и приближенное приведение элементов схемы замещения в именованных единицах. Определение периодической составляющей короткого замыкания.

    курсовая работа [2,8 M], добавлен 21.08.2012

  • Расчет токов и напряжений симметричного КЗ. Расчет токов и напряжений несимметричного КЗ, вид указывается в задании. Расчет токов симметричного КЗ с использованием ПК. Значения периодической составляющей тока и напряжения в месте несимметричного КЗ

    методичка [1,5 M], добавлен 05.10.2008

  • Расчёт короткого двухфазного замыкания на землю. Построение векторных диаграмм токов и напряжений в месте КЗ и на зажимах генератора. Составление схемы замещения обратной последовательности. Определение периодической слагающей тока в месте КЗ.

    курсовая работа [2,3 M], добавлен 13.03.2011

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.