Электроснабжение фермы

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Развитие электрификации с/х - непременное условие для научно технического прогресса и интенсификации с/х производства. Электроэнергия самая используемая и имеет ряд преимуществ перед другими видами энергии: простота и экономичность её передачи на большие расстояния, лёгкое распределение между потребителями разной мощности, высокий уровень гигиенических условий её применения. Электроэнергия легко превращается в механическую энергию движения, в тепловую с автоматическим регулированием температуры, в видимое и невидимое излучения, в электромагнитные колебания, которые используются не только для передачи информации на расстояние, но и для воздействия на биологические объекты при сушке, лечении, обогреве и тд. Электроэнергия создаёт широкие возможности для построения автоматизированных линий по производству и переработке продукции которую можно объединять в цехи-автоматы.

Единая энергосистема европейской части страны объединяет около 600 электростанций общей мощностью 65 миллионов кВт. Но в России большое предпочтение отдаётся сельской электрификации, где потребление электроэнергии возрастает за каждые 10 лет примерно в два раза.

В связи с динамичностью с/х производства часто возникает необходимость изменения электроснабжения обособленных потребителей. И для того чтобы овладеть навыками эл. обеспечения таких объектов, предусмотрена разработка данного курсового проекта.

1. Общая часть

1.1 Особенности объекта электроснабжения и характеристика их потребителей

Объектом электроснабжения в данном курсовом проекте является освещение стойлового помещения. Природно-климатические условия объекта электроснабжения типично для Калачеевского района и характеризуется следующими особенностями. Рельеф местности равнинный, волнистый, с сетью оврагов и лощин. Земли чернозём суглинистого состава среднетяжелые и среднемощные, удельное сопротивление грунтов по планируемым трассам и местам установки ТП принято = 150 Ом/м.

Наивысшая температура летом +32⁰С, низшая средняя зимой -37⁰С, при этом наибольшая глубина промерзания грунта 140 см, средняя 95 см. выпадение осадков неравномерно по времени года, в основном в осенне-весенний период, число грозовых часов в году составляет 65. По гололёдной нагрузке местность относится к 3 району, толщина гололёда до 15 мм. На местности преобладают юго-западные ветры весной и осенью и суховей восточных направлений - летом, скорость ветров с периодичностью в 10-15 лет может достигать при порывах до 29-30 м/с поэтому район относится к 3 по ветровой нагрузке 50-55 Н/м². На территории проектируемого объекта находятся 7 потребителей.

1. Водоподъемная установка - Р_д /Р_в = 8/8 кВт; cos?д/cos ?в =0,75/0,75

4. Весовая пропускник - Р_д/Р_в = 3/1,5 кВт; cоs ?д/cos ?в = 0,9/0,9

5. Кормодробилка КДУ - 2,0 м - Р_д/Р_в = 25/2 кВт; cos ?д/cos ?в = 0,85/0,8; Р_дв = 22

8,1. Коровник на 100 голов - Р_д/Р_в = 13/13кВт; cоs ?д/cos ?в = 0,75/0,85; Р_дв = 5,5

8,2. Коровник на 100 голов - Р_д/Р_в = 13/13кВт; cоs ?д/cos ?в = 0,75/0,85; Р_дв = 5,5

9,1. Телятник-откормочник - Р_д/Р_в = 13/13кВт; cоs ?д/cos ?в = 0,75/0,85; Р_дв = 5,5

9,2. Телятник-откормочник - Р_д/Р_в = 13/13кВт; cоs ?д/cos ?в = 0,75/0,85; Р_дв = 5,5

10. Освещение силовой траншеи - Р_в = 6,6 кВт; cos ?в = 0,9

Потребитель	№ потребителя	Параметры нагрузок	Мощность комбинации двигателя
		Дневной	Вечерний
		Рд, кВ	cos ?д	Рв, кВ	cos ?в
1	2	3	4	5	6	7
Водоподъемная установка	1	8	0,75	8	0,75	-
Весовая-пропускник	4	3	0,9	1,5	0,9	-
Кормодробилка КДУ - 2,0 м	5	25	0,85	2	0,8	22
Коровник на 100 голов	8,1	13	0,75	13	0,85	5,5
Коровник на 100 голов	8,2	13	0,75	13	0,85	5,5
Телятник-откормочник	9,1	13	0,75	13	0,85	5,5
Телятник-откормочник	9,2	13	0,75	13	0,85	5,5
Освещение силовой траншеи	10			6,6	0,9	-

1.2 Характеристика проектируемого электроприемника

Данным проектом предусмотрена разработка внутренней сети питания осветительной установки в стойловом помещении.

Осветительная установка предоставляет два ряда осветительной НСПО - мощностью 60 ВТ каждый, по шесть светильников в каждом ряду. Всего осветительная установка насчитывает 33 светильника. Светильники снабжены лампами накаливания с номинальным напряжением питания 220В.

Помещение в котором находится осветительная установка относится к сырым с химически активной средой. Так как электропроводка и светильники находятся на высоте более 2,5 м от пола, то защита их механических повреждений не требуется.

В помещении электропроводку выполняем проводами марки АПВ.

2. Расчётно-техническая часть

2.1 Выбор местоположения ТП

Основным источником питания объектов фермы предусмотрена комплектная трансформаторная потребительная подстанция КТП 10*0,4 кВ. Потребители фермы обособлены на площади около 50000 м², для них целесообразно использовать отдельную однотрансформаторную подстанцию.

Местоположение КТП должно бать удобно для монтажа, обслуживания и безопасно. Линии отходящие от КТП должны иметь наименьше пересечений и сближений с другими объектами и коммуникациями. Потери энергии и напряжения в линиях должны обеспечивать экономичность и соблюдение норм НТПС и ПУЭ.

Наиболее рациональным считается размещение подстанции в центре преобладающего максимума нагрузки, а при более низких значениях максимумов, на линии соединяющей центры дневной и вечерней эквивалентируют мощности нагрузок объектов.

Для определения координат центра тяжести нагрузок определяем по формуле для вечернего и дневного максимума по середине прямой соединяющей эти точки.

X(max)= Pi(max)*Xi (2.1) Y(max)= Pi(max)*Yi (2.2)

Pi(max) Pi(max)

где, Pi(max) - мощность одного из максимумов дневного или вечернего, при расчёте соответствующих координат максимумов.

Xi и Yi - координаты соответствующих потребителей на схеме.

Определяем центр нагрузки для дневного максимума по формулам: (2.1) и (2.2)

8*220+3*230+25*90+13*90+13*125+13*95+13*200

X(max) д= 8+3+25+13*4 =128,75

8*180+3*120+25*90+13*150+13*153+13*60+13*90

Y(max) д= 8+3+25+13*4 = 112,943

Определяем центр нагрузки для вечернего максимума аналогично по формулам (2.1) и (2.2)

8*220+1,5*230+2*90+13*90+13*125+13*95+13*200

X(max) в= 8+1,5+2+13*4 = 140,394

8*180+1,5*120+2*90+13*150+13*153+13*60+13*90

Y(max) в= 8+1,5+2+13*4 =121,087

Выбираем место установки КТП эквивалентный центр тяжести нагрузки дневного максимума с координатами х=128,75 у=112,943.

2.2 Разработка и определение параметров расчётных схем наружной сети питающих объектов 0,38 кВ и расчет нагрузок по участкам сети

Для количества потребителей Код (n=5-8)=0.7

Pi(бм) и cos(бм) - параметр мощности потребителя и коэффициент мощности потребителя для преобладающего максимума.

Определяем параметр оценочной мощности сети:

Sоц тп= К од(7) * ? cosцi(бм) = 0,7 * 0,9 + 0,85 + 0,85 * 4 = 65,8

С учетом оценочной мощности ТП для распределения эл энергии принимаем 2 воздушные линии.

Линии наружной сети выполняем полнофазными с нулевым проводом повторно заземляемым по линии и проводом фазы ночного режима на участках где необходимо освещение.

Линии выполняем таким образом, чтобы: было минимальное число ответвлений, пересечений, сближений, разветвлений, изменений направления, исключалось прохождение линий над объектами и длинна линий была минимальна.

Расчет нагрузок по участкам сети проводим в соответствии с принятыми схемами распределительной сети и длинной их участков отдельно по параметрам дневных и вечерних максимумов.

Рд/в=Код(n)=Рд/в

где: Kод - коэффициент одновременности для n - числа потребителей питающихся по участку.

n - число потребителей питающихся по участку.

Код(2)= 0,85

Кдо(3)=0,8

Код(4)=0,75

Суммирование нагрузок на участках, где нагрузки потребителей отличаются в больше чем 4 раза определяем по формуле:

Рд/в=Рд/в б+?Рд/в м

Рд/в б - большая из суммируемых нагрузок соответственно дневного или вечернего максимума потребителя.

2.3 Выбор сечения проводов и проверка сети на допустимые потери напряжения в ней

В этом пункте необходимо выбрать сечение проводов линий, таким образом чтобы провода линий обеспечивали все требования к линиям.

Первоначально даются общие требования к выбору проводов и излагаются применяемые при выборе проводов методики. На основании которых принимается решение о сечении проводов, а так же определяются потери напряжения для применяемых схем и режимов их работы.

Эл снабжение с/х объектов принято осуществлять на ВЛ проводами марок А, Ан, Аж, а так же СИП, причем на линиях объекта применяется не более 3-х разновидностей сечения провода одной марки, та же допустимо применение проводов менее 35 мм² на участках ВЛ (алюминиевых марок) на протяжении магистральных участков сечение проводов менее 50 мм, а так же проводов марки АС не менее 25 мм, и проводов марки СИП меньше 16 мм².

Расстояние между проводами неизолированными 0,4 м.

Сечения проводов линий определяем по методике выбора проводов с минимально допустимым сечением, с дальнейшей проверкой допустимости выбранных сечений по методике допустимой температуры нагрева проводов токами нагрузки, обеспечивающий правильный выбор проводов любых марок.

Сечение проводов по методу минимума расхода металла определяем по формуле:

Fвлi(min) = 32*?Uавлi*Uн(к)

32 - удельная проводимость алюминия

Ма влi - максимальный суммарный активный момент нагрузки возможный в данной линии

Ма влi = ?Рк*lк (кВт*км)

Uн(к) = 0,38 кВ, номинальное напряжение в линии.

?Uавлi - активная составляющая допустимых потерь напряжения в линии до точки с максимальным моментом нагрузки.

НТПС - 88, то усредненной реактивной составляющей потери напряжения:

?Uавлi = ?Uвлi-?Uрвлi

Здесь, ?Uвлi - потери напряжения допустимые в ВЛ по НТПС-88

?Uвлi = ?Uдоп(%)* 100

Потери напряжения реактивной составляющей определяем по формуле:

?Uрвлi = х ср* Uн(к)

Х ср = 0,33 Ом/км

Мвлiр = ? Р (i-кi)*lк*tgц (i-кi)

Где tgц (i-кi) - параметр коэффициента мощности зависит от cosц (i-кi)

Сечение проводов воздушных линий так же должно соответствовать требованию допустимого нагрева проводов токами нагрузки

Iдоп(fвл)?Iрас влi

Для проверки соответствия условия определяем расчетный ток линии по формуле:

Iрас.влi=1,1 [Iвлi без б дв+0,2…0,4*Iпуск б дв]

Где Iвлi без б дв = ток линии без тока работающего наибольшего двигателя

Sвлi(гол) (тп-1) - cosцдв

Iвлi без б дв = 1,73* Uн

Sвлi(гол) (тп-1) - мощность линии подходящей к тп.

Рб дв - мощность наибольшего двигателя

Cosц - из справочной литературы

Iпуск б дв = К_I*I_{н дв}

Параметры допустимых токов берутся из справочной литературы.

Выбираем два двигателя. Для линии ВЛ1 двигатель 4АР180S4СУ1, мощностью 22 кВт. Для линии ВЛ2 двигатель 4А132S6СУ1 мощностью 5,5 кВт.

Мавл1= 13*0,03+32,3*0,02+40,8*0,035+48*0,005=2,704

Мавл2= 8*0,06+3*0,035+18,6*0,07=1,887

Мрвл1=013*0,03*0,88+32,3*0,02*0,72+40,8*0,035*0,77+48*0,005*0,8=2,2807

Мрвл2=8*0,06*0,88+3*0,035*0,48+18,6*0,07*0,85=1,5811

?Uдоп=4*100 = 15,2

?Uрвл1= 0,33* 0,38 = 1,98

?Uрвл2=0,33* 0,38 = 1,37

?Uавл1= 15,2-1,98=13,22

Fрас (вл1)= 32*13,22*0,38 = 17

Fрас(вл2) = 32*13,87*0,38 = 11

Iрас без б дв(вл1) = 1,73*0,38 = 55А

Iрас без б дв(вл2)= 1,73*0,38 = 26,7А

Iпуск вл1 = 7,5*43,1=323,25А

Iпуск вл2=7,0*12,3=86,1А

Iмах тп-1 (вл1) = Iвл1 без б дв+ Iпуск б дв= 55+323,25=378,25А

Iмах тп-1 (вл2) = 26,7+86,1=112,8А

Iрас вл1=1,1*[55+0,4*323,25]=202,73А

Iрас вл2=1,1*[26,7+0,4*112,8]=79А

Выбираем для линии ВЛ1 марку провода А50

r₀ =0,576

x₀ = 0,297

Для линии ВЛ2 провод маркой А35

r₀ = 0,83

x₀ =0,308

2.4 Выбор мощности трансформатора питающей ТП

Выбор мощности осуществляется в соответствии с требованиями НТПС-88 по соответствию экономическому интервалу нагрузки

Sэк н Sт рас ? Sтр н ?Sэк в

S т рас = К од(2)*? S(гол)= 0,8*(48+18,6)=53,28Sэк в=71кВА

Sтр ном=63 кВА

Z^т/3=0,411 Ом

Sэк н =47 кВА<Sтр рас= 53.28 =>Sтр ном=63 кВА<

zт¹=1,944 Ом.

2.5 Расчет и выбор заземляющего устройства ТП

В качестве вертикальных заземлителей используем трубу диаметром 60 мм и длиной 2,5 мм. Горизонтальный заземлитель полоса 12*4 мм, глубина заложения точки рассекания 0,7 м. Сопротивление удельное грунта (p=150 Ом/м). Заземляющее устройство для ТП общее 0,4/10 кВ с током замыкания в сети 0,4 кВ выше 500 А, R таб<4 Ом.

Определяем допустимый параметр сопротивления для данной электроустановки R таб < 4 Ом.

Определяем расчетное сопротивление заземляющего устройства с учетом сопротивления грунта:

Rзу = Rтаб 100 = 4 100 = 6 Ом

Определяем сопротивление одного исскуственного заземлителя

Rв = 0,302 р Кс = 0,302*150-1,8 = 81,54 Ом.

Где, Кс - коэффициент сезонного увеличения сопротивления для климатической зоны

Кс = 1,5…1,8

Определяем оценочное количество необходимых вертикальных заземлителей с учетом коэффициента их использования:

Поц (в) = Rзу ?в = 6*0,65 = 11,14

Расстояние между заземлителями:

Lг = lв=2,5 м

Определяем необходимую длину и сопротивление горизонтального заземлителя и полосы связи:

Lг.з= lг* ?в = 2,5*11=27,5

Определяем сопротивление горизонтального заземлителя:

Rг = lm.з tg tг*0,5*а = 9,44 Ом

Действительное сопротивление горизонтально заземлителя с учетом его экранирования:

Rг^эк = ?г = 33,7 Ом

Определяем количество вертикальных заземлителей

Nут = ?в*Rв = 17,18

Принимаем 18 штук заземлителей труб в качестве вертикальных заземлителей с общей полосой связи длинной 45 м.

2.6 Определение токов питания эл приёмника и выбор сечения проводов

Параметры сети внутренней эл проводки определяются параметрами эл приемников, по которым эти сети питаются, а так же внутренними условиями среды помещения, в которых находится эл приемники и проходит сеть их питания. В соответствии с параметрами внутренней среды помещений и вида эл приемника выбирается способ выполнения и применяемые марки проводов, характеристика сети приведена в пункте 1.2

Сечение проводов определяется параметрами потребителей.

Сечение проводов выбираем по условию их допустимого нагрева токами нагрузки.

Iдоп (сети)> Iрас

Определяем согласно расчетной схемы расчетные токи для каждого расчетного участка.

Iсв= Uф = 220 = 0,5А

Кн*Рсв*n 1,1*100*11

Кн*Рсв*n 1,1*100*33

Iпуск = К_I *I_н =7*12,3=86,1А

I вв=1,1*[15,8+0,4*86,1] = 55,264

При выборе ввода сечение должно быть на порядок шкалы больше чем сечение групповой линии. Сечение проводников выбираем с учетом способа прокладки материала проводника и изоляции из расчета соответствий температуры внутри помещения, расчетной температуры внутренней эл проводки, по условию:

Iдоп ? Iрас

70А?55,264А

2.7 Определение потерь напряжения во внутренней сети

Потери напряжения к самому удаленному светильнику определяем как сумму потерь напряжения по дискам прохождения тока к светильнику

ДUвн= ДUвв+ДUгр+ДUл осв

Где ДUвв - потери напряжения на вводе

ДUвв= PвLв 13*3

Линия представляет собой линию с распределенной нагрузкой.

При этом суммарные потери напряжения сети освещения в коровнике

ДUвн=ДUвв+ ДUгр+ ДUл осв=0,035+0,21+1,42= 1,665= 1,7%<2,5%

Таким образом окончательно принимаем для монтажа на вводе провод АПВ 25*4, групповую линию выполняем проводом АПВ 25*4, осветительная проводка АПВ2,5*2, при этом потери напряжения во внутренней сети не превысит нормируемых 2,5%.

2.8 Выбор надбавки напряжения на ТП

Выбор надбавки напряжения осуществляют с целью обеспечения допустимых отклонений напряжения на клемах, напряжения выходящих за рамки ПУЭ допустимых потерь (+-5%).

Выбор надбавки напряжения на ТП осуществляем с помощью добавки напряжения.

Элементы системы	Обозначение	Режимы
		100%	50%
1	2	3	4
Отклонения напряжения на шинах	дUш10	+5	0
Потери напряжения в ВЛ10кВ	U ВЛ10	-8,4	-2,1
Трансформатор напряжения 10/0,4 кВ: Потери	Uт	-4	-1
Постоянная надбавка	дUт ВС	+5	+5
Переменная надбавка	дU пер	+2,5	+2,5
Сеть 0,4 кВ; наруж. ВЛ 0,4кВ	ДU0,4	1,61	0
Внутренняя электропроводка	ДUвл	-2,5	0
Отклонения у потребителей	ДUn	-0,79	+4,4

В соответствии с расчетными параметрами таблицы видно что наиболее рациональной надбавкой для трансформатора является +2,5, так как параметры надбавки входят в рамки допустимых потерь ПУЭ. (+-5%).

2.9 Определение токов короткого замыкания линии питания

Определение токов короткого замыкания линии питания производится с целью определения и максимальных и минимальных значений в возможных режимах работы сети.

Максимальные значения используют для проверки работоспособности коммутационных и защитных аппаратов.

Минимальные значения короткого замыкания нужны для определения чувствительности защиты.

Для линий с трансформатором средней мощности 220-380 В.

Токи однофазных коротких замыканий на шинах ТП являются максимальными, а в конце петли фазы нулевой провод минимальным.

Определяем токи короткого замыкания по формуле:

I_ki ⁽¹⁾ =z_т ⁽¹⁾ /3 + z_nki

Где z_nki = сопротивление петли

z_nki (А35) = ?z₀₍k) * l_k(ki) = 2.53*0.09 = 0.23 Ом/км.

znki (А50) = ?z₀₍k) * l_k(ki) = 2,01*0,165 = 0,33 Ом/км.

Определяем токи короткого замыкания:

Iк3 = 0,411+0,23 = 359 А

Iк2 = 0,411+0,33 = 310 А

Iк1 = 0,411 = 560 А

2.10 Выбор защитных и коммутационных аппаратов

Защита линий отходящих от ТП должна включать защиту от воздействия атмосферного электричества, защиту от механического воздействия, а так же защиту от токов короткого замыкания к нагрузке превышающих значение допустимых параметров тока в линиях.

Защита от воздействия атмосферного давления.

Выполняем с помощью исковых промежутков величиной 5 см между точкой верхнего провода и металлической токопроводящей частью опоры подсоединенной и заземляющего устройства опоры. Защита от набегающих волн перенапряжения выполняем с помощью ограничителей линейного перенапряжения ОПН-1 или разрядников РВН-1 подключаемых с одной стороны к шинам с фазными потенциалами и с другой стороны к заземляющему устройству или металлическим заземлительным конструкциям.

Данные устройства необходимо установить в РУ нужного напряжения ТП и главных распределительных вводных устройствах потребителей.

Защиту от механических повреждений ВЛ осуществляют путем установки охранной зоны шириной 2 м по обеим бокам ВЛ, а так же запретом приближаться к проводам ВЛ на расстоянии менее 1,5 м без специального допуска.

Защиту линий от токов короткого замыкания и перегрузки выполняем используя автоматические выключатели, которые так же служат для коммутации линий в случае необходимости.

Автоматические выключатели выбираем в соответствии с условие выбора: Uа?Uсети.

Напряжение рабочее автоматическое должно быть ниже напряжения сети, в котором оно будет установлено.

Номинальный ток аппарата должен обеспечивать прохождение через него расчетного тока линии.

Максимальный допустимый ток аппарата проходящий через него и отключаемый должен обеспечивать отклонение прохождения максимального значения тока короткого замыкания в месте его установки.

Выбираем автоматические выключатели с комбинированным тепловым и электромагнитным расцепителем.

Для линии ВЛ1 выбираем автоматический выключатель ВА51-35, для линии ВЛ2 применяем автоматический выключатель ВА51Г-25.

Для обеспечения этого условия определяем максимальные параметры тока ВЛ по формуле:

Iмах влi = I влi без б дв + Iпуск б дв

Iмах вл1=55+323,25=378,25А

Iмах вл2 =26,7+86,1=112,8А

Ток срабатываемого теплового расцепителя должен обеспечивать защиту линии от перегрузки, с учетом параметров выбираемой установки и положения коллектора, должен обеспечивать условия приближения тока срабатывания при превышении расчетного тока линии.

Iср т р= Кут*Iур?Iрас

Iср т р(вл1) = 1,05*200=210?202,73

Iср т р(вл2) = 1*80=80?79

Где Кут - коэффициент уставки срабатывания теплового расцепителя.

Iур - ток уставки расцепителя выбираемого автоматического выключателя.

Параметры срабатывания эл магнитного расцепителя с учетом выбираемой кратности его срабатывания должны обеспечивать возможность запуска двигателя асинхронного с наибольшим пусковым током во время максимальной загрузки линии.

Iср э = Кэ*Iур(а)?1,25*Iмах вл

Iср э(вл1) = 12*200=2400?1,25*378,25=473

Iср э(вл2) = 3*80=240?1,25*112,8=141

Кэ - кратность уставки эл магнитного расцепителя применяемого автоматического выключателя.

Выбранные автоматические выключатели должны обеспечивать требуемые коэффициенты чувствительности защиты, согласно норм ПУЭ не менее 3.

Кч(влi)= Iср т р ?3

К ч (вл1) = 210 = 1,5?3

К ч (вл2) = 80 = 4,5?3

Коэффициент чувствительности в ВЛ1 не обеспечивается, производим повышение чувствительности защиты с помощью реле РЭ571. Устанавливаем в нулевой провод данной линии.

Заключение

В данном курсовом проекте представлен проект освещение стойлового помещения на 200 голов.

В курсовом проекте было выбрано место положение трансформаторной подстанции по дневному и вечернему максимуму, а также произведен расчет схем наружной сети.

Произвели выбор сечения проводов наружной сети фермы 25 мм² и провели цепь на допустимые потери напряжения, выбрали мощность трансформатора питающей ТП -71кВА. Выбрали сечения проводов. На вводе провод АПВ 25*4, групповую линию выполняем проводом АПВ 25*4, осветительная проводка АПВ2,5*2, при этом потери напряжения во внутренней сети не превысит нормируемых 2,5%.

Потери напряжения во внутренней сети соответствуют норме, не превышают 2,5%. По потерям напряжения в наружной и внутренней сети и параметрам питающей системы выбрали надбавки для трансформатора ТП равную +2,5%.

Литература

1. З. Акимцев Ю.И. Веялик Б.С. эл. снабжение с/х

2. Будзко И.А. Зуль Н.М. эл. снабжение с/х Москва агропромиздат, 1990-496 с.

3. Васильев Л.И. Интепман Ф.И. Курсовое и дипломное проектирование по электроснабжению с/х.

4. НТПС-88 нормы технологического проектирования эл. сетей с/х.

5. ПУЭ-2001 седьмое издание.

6. Барыбин Ю.Г. справочник по проектированию эл. сетей оборудования.

ферма нагрузка электроснабжение сеть

Размещено на Allbest.ru

...