Модернизация электрооборудования главной понизительной подстанции электроснабжения металлургических предприятий

Особенности электроснабжения промышленных предприятий. Расчёт электрических нагрузок подстанции и токов короткого замыкания. Выбор силового оборудования. Проверка токоведущих частей, изоляторов и реакторов, коммутационных аппаратов и трансформаторов.

Рубрика Физика и энергетика
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 26.02.2013
Размер файла 2,8 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Imax ? Iдоп, (3.3.4.1)

где Iдоп - допустимый ток на шины выбранного сечения.

Максимальный ток, протекающий через шины КРУ, примем равным току трансформатора на стороне 10 кВ с учетом допустимой перегрузки.

Imax = 2420 А.

Выбираем комплектное распределительное устройство серии «ELTEMA» производства компании ЗАО «Электронмаш» с номинальным током сборных шин 2500 А. Параметры данных ячеек приведены в таблице 3.8.

Таблица 3.8. Параметры КРУ «ELTEMA»

Наименование параметра

Значение параметра

Номинальное напряжение, кВ

6,0; 10,0

Наибольшее рабочее напряжение, кВ

7,2; 12,0

Номинальный ток сборных шин, А

630; 1000; 1250; 1600; 2500; 3150

Номинальный ток главных цепей, А

630; 1000; 1250; 1600; 2500; 3150

Номинальный ток отключения выключателей, встроенных в КРУ, кА

12,5; 20; 25; 31,5; 40

Ток электродинамической стойкости (амплитуда), кА

до 102

Ток термической стойкости, кА

20; 25; 31,5; 40

Время протекания тока термической стойкости, с:

3

Номинальное напряжение вспомогательных цепей, В

до 220

Габаритные размеры шкафов, мм: ширина

750; 800; 1000

глубина

высота

1400; 1500

2100 - 2300

Масса, кг

от 480

Отличительные особенности КРУ данной серии:

- широкий диапазон номинальных параметров (номинальные токи от 630 до 3150А, токи короткого замыкания от 20 до 40кА);

- конструкция, обеспечивающая лёгкий доступ к оборудованию;

- изолированные отсеки (отсек выдвижного элемента, отсек присоединений, отсек сборных шин и вспомогательных цепей) как в пределах одного шкафа КРУ, так и относительно других шкафов;

- возможность изготовления шкафов двух- и одностороннего обслуживания;

- применение современных микропроцессорных устройств защиты и автоматики;

- корпус из высококачественной стали с антикоррозионным покрытием;

- конструкция заземляющего разъединителя делает невозможным самопроизвольное замыкание заземляющих ножей и позволяет визуально контролировать положение ножей;

- увеличенный отсек присоединений, обеспечивающий удобство подключения кабелей и проведения регламентных работ;

- системы дуговой защиты с применением концевых выключателей;

- продуманная система блокировок.

С целью обеспечения безопасности при возникновении электрической дуги шкафы КРУ с выдвижными элементами разделены металлическими перегородками на четыре отсека: отсек вспомогательных цепей, отсек выдвижного элемента, отсек сборных шин, отсек присоединений. Отсеки выдвижного элемента, присоединений и вспомогательных цепей с фасадной стороны шкафа КРУ имеют двери со специальными замками. В шкафах КРУ двухстороннего обслуживания с задней стороны шкафа имеются дополнительные двери или панели, обеспечивающие дополнительный доступ в отсек присоединений.

КРУ данной серии имеет алюминиевые двухполосные шины прямоугольного сечения с размерами полосы 120 х 10 мм.

Проверим шины по условиям нагрева при условии, что температура в КРУ - 10 кВ ГПП-9 не поднимается выше +20 °С.

где Vдл.д = 700С - длительно допустимая температура нагрева шины;

V0доп = 250C - температура окружающей среды, принимаемая при данной допустимой длительной температуре;

V0 - действительная температура окружающей среды.

Принимая V0 = 200С получим

Полученное значение удовлетворяет условию нагрева проводников в послеаварийных и ремонтных режимах.

4. Расчет токов короткого замыкания

4.1 Способы ограничения токов короткого замыкания

Наиболее распространенными и действенными способами ограничения токов короткого замыкания являются секционирование электрических сетей, установка токоограничивающих реакторов, широкое использование трансформаторов с расщепленной обмоткой низшего напряжения.

К специальным техническим средствам ограничения токов короткого замыкания в первую очередь относятся токоограничивающие реакторы. Основная область применения реакторов - электрические сети напряжением 6-10 кВ. Реактор представляет собой катушку индуктивности, не имеющую сердечника из магнитного материала, благодаря этому он обладает постоянным индуктивным сопротивлением, не зависящим от протекающего тока.

Секционирование электрических сетей позволяет уменьшить уровни токов короткого замыкания в реальных электрических сетях в 1,5-2 раза, но влечет за собой увеличение потерь электроэнергии в линиях электропередач и трансформаторах.

При мощности понижающего трансформатора 25 МВА и выше применяют расщепление обмотки низшего напряжения на две, что позволяет увеличить сопротивление трансформатора в 2 раза.

4.2 Составление расчетной схемы и определение точек короткого замыкания

Короткое замыкание - всякое случайное или преднамеренное, не предусмотренное нормальным режимом работы, электрическое соединение разных точек электроустановки между собой или землей, при котором токи в ветвях электроустановки резко возрастают, превышая наибольший допустимый ток продолжительного режима.

В системе трехфазного переменного тока могут быть следующие виды коротких замыканий: трехфазные, двухфазные, однофазные и двухфазные на землю. Так как трехфазные к.з. приводят к появлению наибольших токов в поврежденной цепи, при проверке аппаратуры за расчетный ток к.з. принимают ток трехфазного к.з.

Для проверки оборудования подстанции (шин, реакторов, кабелей) на устойчивость к термическому и электродинамическому действию токов короткого замыкания необходимо правильно выбрать точки короткого замыкания и рассчитать токи к.з. в этих точках.

Под расчетной схемой установки понимают упрощенную однолинейную схему электроустановки с указанием всех элементов (трансформаторов, линий, реакторов) и их параметров, которые влияют на ток к.з. и поэтому должны быть учтены при выполнении расчетов.

В расчетную схему вводятся все источники питания, участвующие в питании места к.з. и все элементы системы электроснабжения (трансформаторы, линии, реакторы), расположенные между ними и местом к.з. Синхронные и асинхронные двигатели учитываются как источники питания [5, с.102].

Расчетная схема для расчетов токов к.з. в максимальном режиме приведена на рис. 4.1.

Рис. 4.1. Расчетная схема для определения токов к.з. на ГПП-9

4.3 Расчет токов короткого замыкания

Схемы замещения выполняют в однолинейном изображении; при этом сопротивления отмечают порядковыми номерами и указывают их численные значения. Сопротивления всех элементов схемы замещения указываются в относительных единицах при выбранных базисных условиях.

Основные допущения при расчетах тока КЗ:

отсутствует насыщение магнитных систем генераторов, трансформаторов, двигателей;

практически не учитывается емкостная проводимость линий электропередачи;

не учитываются токи намагничивания трансформаторов;

не учитываются активные сопротивления трансформаторов из-за незначительной величины по сравнению с индуктивными сопротивлениями.

Определим параметры схемы замещения согласно [8, с. 11-20].

Базисная мощность

Sб = 100000 кВА.

Базисное напряжение

Uб = 10,5 кВ, 115 кВ.

Базисный ток

Относительное сопротивление системы

где Хcmax = 2,61 Ом - сопротивление системы в максимальном режиме (по данным лаборатории релейной защиты ОАО «НЛМК»).

Относительное сопротивление кабельной линии 110 кВ:

где

Rл = Rпог · lл/n = 0,164 · 1,8/2 = 0,148 Ом, (4.3.5)

Хл = щ · Lпог · lл/n = 314 · 0,00045 · 1,8/n = 0,127 Ом, (4.3.6)

Rпог - погонное активное сопротивление линии, Ом/км,

Lпог - погонная индуктивность линии, мГн/км,

lл - длина линии, км,

n - число кабелей.

Относительное сопротивление трансформатора ТРДЦН-63000

где xt %- относительное сопротивление трансформатора, %,

где uк - напряжение короткого замыкания, %,

Sн - номинальная мощность трансформатора, МВА.

Относительное сопротивление реактора

где Хн% - индуктивное сопротивление реактора в процентах,

Iн - номинальный ток реактора, кА,

Uн.р - номинальное напряжение реактора, кВ.

Х4 = Х5 = Х6,

Относительные сопротивления кабельных линий 10 кВ

Для Х8 l=2300м, Х9 l=850м, Х10 l=820м, Х11 l=570м

Rпог - погонное активное сопротивление линии, Ом/км,

Хпог - погонное индуктивное сопротивление, Ом/км.

Относительные сопротивления синхронных двигателей.

где kп - пусковой коэффициент,

Sн - номинальная мощность двигателя, МВА,

Sб - базисная мощность, МВА.

Общая схема замещения для расчета токов короткого замыкания представлена на рис. 4.2.

Рис. 4.2. Общая схема замещения для расчетов токов к.з

4.3.1 Расчет короткого замыкания в точке К-1

Схема замещения для расчета к.з. в точке К-1 приведена на рис. 4.3.

Рис. 4.3. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-1

Х12 = Х1 + Х2 = 0,02 + 0,002 = 0,022,

Х13 = Х5 + Х9 = 0,508 + 0,059 = 0,567,

Х14 = Х6 + Х10 = 0,508 + 0,057 = 0,565,

Х15 = Х7 + Х11 = 0,327 + 0,04 = 0,367,

Рис. 4.4. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-1

Ток короткого замыкания в точке К-1.

Рассчитаем подпитку точки замыкания от двигателей.

Произведем замену группы синхронных электродвигателей эквивалентным источником питания.

Эквивалентное сопротивление

Подпитка группы синхронных двигателей

Суммарный ток короткого замыкания в точке К-1.

IкУ = Iк + У Iпд = 22,73 + 0,854= 23,6 кА, (4.3.1.10)

iуУ = iу + У iуд = 57,7 + 2,324= 60,02 кА, (4.3.1.11)

4.3.2 Расчет короткого замыкания в точке К-2

Проведем упрощение схемы замещения.

Х16 = Х1 + Х2 + Х3 = 0,02 + 0,002 + 0,298 = 0,32,

Х13 = Х5 + Х9 = 0,508 + 0,059 = 0,567,

Х14 = Х6 + Х10 = 0,508 + 0,057 = 0,565,

Х15 = Х7 + Х11 = 0,327 + 0,04 = 0,367.

Схема замещения для расчета к.з. в точке К-2 приведена на рис. 4.5.

Рис. 4.5. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-2

Ток короткого замыкания в точке К-2.

Рассчитаем подпитку точки замыкания двигателями.

Подпитка группы синхронных двигателей

Суммарный ток короткого замыкания в точке К-2.

IкУ = Iк + У Iпд = 17,2 + 3,7 + 3,68 + 3,74 = 28,32 кА, (4.3.2.10)

iуУ = iу + У iуд = 43,66 + 10,06 + 10,01 + 10,18 = 73,91 кА, (4.3.2.11).

4.3.3 Расчет короткого замыкания в точке К-3

Схема замещения для расчета к.з. в точке К-3 приведена на рис. 4.6.

Рис. 4.6. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-3

Проведем упрощение схемы замещения.

Х16 = Х1 + Х2 + Х3 = 0,02 + 0,002 + 0,298 = 0,32,

Х13 = Х5 + Х9 = 0,508 + 0,059 = 0,567,

Х14 = Х6 + Х10 = 0,508 + 0,057 = 0,565,

Х15 = Х7 + Х11 = 0,327 + 0,04 = 0,367.

Х17 = Х16 · Х4 · УY = 0,32 · 0,508 · 11,34 = 1,85

Х18 = Х13 · Х4 · УY = 0,567 · 0,508 · 11,34 = 3,27

Х19 = Х14 · Х4 · УY = 0,565 · 0,508 · 11,34 = 3,26

Х20 = Х15 · Х4 · УY = 0,367 ·0,508 · 11,34 = 2,11

Рис. 4.7. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-3

Ток короткого замыкания в точке К-3.

Рассчитаем подпитку точки замыкания двигателями.

Подпитка группы синхронных двигателей

Суммарный ток короткого замыкания в точке К-3.

IкУ = Iк + У Iпд = 2,97 + 4,588 = 7,558 кА, (4.3.3.9)

iуУ = iу + У iуд = 7,54 + 12,48= 20,02 кА, (4.3.3.10).

4.3.4 Расчет короткого замыкания в точке К-4

Схема замещения для расчета к.з. в точке К-4 приведена на рис. 4.8.

Рис. 4.8. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-4

Проведем упрощение схемы замещения.

Х16 = Х1 + Х2 + Х3 = 0,02 + 0,002 + 0,298 = 0,32,

Х13 = Х5 + Х9 = 0,508 + 0,059 = 0,567,

Х14 = Х6 + Х10 = 0,508 + 0,057 = 0,565,

Х15 = Х7 + Х11 = 0,327 + 0,04 = 0,367.

Х21 = Х4 + Х8 = 0,508 + 0,24 = 0,748.

Рис. 4.9. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-4

Х22 = Х16 · Х21 · УY = 0,32 · 0,748 · 10,71 = 2,57

Х23 = Х13 · Х21 · УY = 0,567 · 0,748 · 10,71 = 4,54

Х24 = Х14 · Х21 · УY = 0,565 · 0,748 · 10,71 = 4,52

Х25 = Х15 · Х21 · УY = 0,367 · 0,748 · 10,71 = 2,94

Рис. 4.10. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-4

Ток короткого замыкания в точке К-4.

Рассчитаем подпитку точки замыкания двигателями.

Подпитка группы синхронных двигателей

Суммарный ток короткого замыкания в точке К-3.

IкУ = Iк + У Iпд = 2,14 + 3,602 = 5,742 кА, (4.3.4.9)

iуУ = iу + У iуд = 5,43 + 9,8= 15,23 кА, (4.3.4.10).

Аналогично рассчитаны токи короткого замыкания в минимальном режиме. Результаты расчета сведены в таблицу 4.1.

Таблица 4.1. Расчет токов трехфазного короткого замыкания

Режим

Точка короткого замыкания

К-1

К-2

К-3

К-4

Iк, кА

iу, кА

Iк, кА

iу, кА

Iк, кА

iу, кА

Iк, кА

iу, кА

Максимальный

23,6

60,02

28,32

73,91

7,558

20,02

5,74

15,23

Минимальный

8,78

22,3

15,5

39,3

6,36

16,14

4,98

12,64

5. Выбор и проверка токоведущих частей и изоляторов

5.1 Проверка КЛ 110 кВ

Проверка КЛ заключается в проверке по условию нагрева от длительного выделения тепла рабочим током и проверке термической стойкости при прохождении токов КЗ. Проверка проводится на примере КЛ-110 кВ, питающей трансформатор Т1.

По условию длительного нагрева проводники должны удовлетворять форсированному режиму, который возникает в цепях трансформаторов при использовании их перегрузочной способности. [1, с. 280]

Условия по длительному нагреву для кабелей

Iраб.форс ? Iдл.доп, (5.1.1)

где Iраб.форс - ток в цепи в форсированном режиме;

Iдл.доп - длительно допускаемый ток проводника.

Для данного типа кабеля длительно допускаемый ток при прокладке на воздухе составляет 395 А. За ток в форсированном режиме примем ток трансформатора с учетом допустимой перегрузки 40%.

316 · 1,4 ? 2 · 395,

442,4 ? 790.

Таким образом, выбранный кабель удовлетворяет требованиям по нагреву в форсированном режиме.

Проверим кабель на термическую стойкость.

Для кабеля с алюминиевыми жилами с полиэтиленовой изоляцией в марки АПвВнг по [2, табл. 1.4.16] принимаем допустимую температуру нагрева при коротком замыкании идоп = 1200С.

Проверка кабеля на термическую стойкость при коротком замыкании производится по условию:

qmin ? q, (5.1.2)

где qmin - минимальное сечение по термической стойкости.

Произведем расчет минимального сечения

, (5.1.3)

где Вк - тепловой импульс тока короткого замыкания,

С - специальный коэффициент, для данного типа кабеля С = 65 А·с1/2/мм2 [1, табл. 39-11].

Ориентировочно время действия основной релейной защиты принимается равным 0,2 с и полное время отключения выключателя - 0,05 с.

Определим тепловой импульс тока короткого замыкания:

где tоткл - время отключения короткого замыкания, tоткл = tрз + tотк.выкл. ? 0,25 с,

Та - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, Та = 0,05 с [8, П.5.3].

, (5.1.5)

что меньше выбранного сечения 2185 мм2, следовательно по термической стойкости кабель проходит.

5.2 Проверка токопровода

Проверка шин на термическую стойкость при коротком замыкании производится по условию:

qmin ? q, (5.2.1)

где qmin - минимальное сечение по термической стойкости.

Произведем расчет минимального сечения

где Вк - тепловой импульс тока короткого замыкания,

С - специальный коэффициент, для алюминиевых шин С = 90 А·с1/2/мм2 [1, табл. 39-11].

Определим тепловой импульс тока короткого замыкания:

где tоткл - время отключения короткого замыкания, tоткл = tрз + tотк.выкл. ? 2,55 с,

Та - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, Та = 0,05 с [8, П.5.3].

, (5.2.4)

что меньше выбранного сечения 3945 мм2, следовательно по термической стойкости шины проходят.

Проверим токопровод на динамическую стойкость. Шины, выполненные из алюминиевого швеллера, обладают большим моментом инерции, поэтому расчет производится без учета колебательного процесса в механической конструкции. Швеллеры шин жестко соединены между собой. Шины считаются механически прочными, если выполнено условие

урасч = уф + уп ? удоп, (5.2.5)

где уф - напряжение в материале шин от взаимодействия фаз;

уп - напряжение в материале шин от взаимодействия полос одной фазы.

Определим механическое напряжение в материале шин от взаимодействия фаз:

где iу - ударный ток, А,

l - длина пролета между опорными изоляторами, м,

а - расстояние между фазами, м,

Wф - момент сопротивления пакета шин, см3 [9, табл. 3.4]

Сила взаимодействия между швеллерами:

где h - высота швеллера, м.

Определим напряжение в материале шин от взаимодействия полос в фазе:

Определим суммарное расчетное напряжение в материале шин:

урасч = уф + уп = 2,16 + 4,46 = 6,62 Мпа, (5.2.9)

удоп = 70 МПа [1, табл. 39-9]

Условие урасч ? удоп выполняется, следовательно, шины механически прочны.

5.3 Проверка кабеля 10 кВ

Проверим выбранную ранее КЛ-10 кВ ГПП-9 яч.102.

По условию длительного нагрева проводники должны удовлетворять утяжелённому режиму.

Условия по длительному нагреву для кабелей

Iфорс ? Iдл.доп, (5.3.1)

где Iфорс - ток в цепи в утяжелённом режиме режиме, А,

Длительно допустимый ток для кабеля типа АПвВнг с полиэтиленовой изоляцией класса напряжения 10 кВ и алюминиевой жилой сечением 150 мм2 составляет 322 А. За ток в форсированном режиме примем максимальный ток нагрузки 630 А.

Iфорс = 630 А ? Iдл.доп = 3322 = 966 А;

Выбранный кабель напряжением 10 кВ удовлетворяет условию нагрева от длительного выделения тепла рабочим током.

Проверим кабель на термическую стойкость.

Проверка кабеля на термическую стойкость при коротком замыкании производится по условию:

qmin ? q, (5.3.2)

где qmin - минимальное сечение по термической стойкости.

Произведем расчет минимального сечения

где Вк - тепловой импульс тока короткого замыкания,

С - специальный коэффициент, для данного типа кабеля С = 65 А·с1/2/мм2 [1, табл. 39-11].

Ориентировочно время действия основной релейной защиты принимается равным 1,5 с и полное время отключения выключателя - 0,05 с.

Определим тепловой импульс тока короткого замыкания:

где tоткл - время отключения короткого замыкания, tоткл = tрз + tотк.выкл. ?1,55 с,

Та - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, Та = 0,05 с [8, П.5.3].

,

что меньше выбранного сечения 3150 мм2, следовательно по термической стойкости кабель проходит.

5.4 Проверка шин КРУ

Для ГПП-9 было выбрано комплектное распределительное устройство серии ELTEMA производства компании ЗАО «Электронмаш». КРУ данной серии имеет алюминиевые двухполосные шины прямоугольного сечения с размерами полосы 120 х 10 мм. Проходные изоляторы между шкафами КРУ расположены на расстоянии 800 мм друг от друга.

Проверка шин на термическую стойкость при коротком замыкании производится по условию:

qmin ? q, (5.4.1)

где qmin - минимальное сечение по термической стойкости.

Произведем расчет минимального сечения

где Вк - тепловой импульс тока короткого замыкания,

С - специальный коэффициент, для алюминиевых шин С = 90 А·с1/2/мм2 [1, табл. 39-11].

Определим тепловой импульс тока короткого замыкания:

где tоткл - время отключения короткого замыкания, tоткл = tрз + tотк.выкл. ? 2,55 с,

Та - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, Та = 0,05 с [8, П.5.3].

,

что меньше выбранного сечения 2400 мм2, следовательно шины удовлетворяют условию термической стойкости.

Проверка шин на электродинамическую стойкость производится по условию

уmax = уф + уп ? удоп, (5.4.4)

где уmax, удоп - соответственно максимальное расчетное и допустимое напряжение в материале шин, МПа.

Усилие между полосами не должно приводить к их соприкосновению, поэтому между ними устанавливают прокладки. Длина пролета между прокладками должна быть меньше или равна

, (5.4.5)

где ап = 2b = 2 см - расстояние между осями полос;

iуд = iуд. = 73,91 кА - ударный ток в точке К-2;

Е = 71010 Па - модуль упругости материала шин [10];

Jп = 1 см4 - момент инерции полосы [15];

kф = 0,27 - коэффициент формы, определяемый по [10].

Величина lп выбирается также по условию

, (5.4.6)

где mп = 3,2 кг/м - масса полосы на единицу длины.

Принимаем расстояние между прокладками lп = 25 см.

Сила взаимодействия в пакете из двух полос

Напряжение в материале шин от взаимодействия полос

, (5.4.8)

где Wп = 2 см3 - момент сопротивления одной полосы [10].

Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз

где l=0,8 м - длина пролета между опорными изоляторами;

а = 0,3 м - расстояние между фазами;

Wф - момент сопротивления пакета шин, см3.

, (5.4.11)

По [10] допустимое напряжение удоп = 82 МПа.

уmax = уп + уф = 9,6 + 50,46= 60,1 МПа.

Условие уmax ? удоп выполняется, следовательно, шины механически прочны.

Проведем проверку на механический резонанс.

Проверка шин на механический резонанс осуществляется следующим образом. Жесткие шины, укрепленные на изоляторах, представляют собой колебательную систему, находящуюся под действием электродинамических сил. В такой системе возникают колебания, зависящие от массы и жесткости конструкции. Электродинамические силы при КЗ имеют составляющие, которые изменяются с частотой 50 и 100 Гц. Если собственные частоты колебания системы шин и изоляторов совпадают с этими значениями, то из-за резонанса нагрузки возрастут. Если собственные частоты f0 < 30 Гц или f0 > 200 Гц, то механического резонанса не возникает.

Частоту собственных колебаний следует определять:

где J - момент инерции поперечного сечения шины, см4,

l=0,8 м - длина пролета между изоляторами,

s - поперечное сечение шины, см2.

Полученное значение частоты собственных колебаний f0>200 Гц, поэтому механический резонанс исключен.

5.5Выбор и проверка изоляторов

В распределительных устройствах жесткие шины крепятся на опорных, проходных и подвесных изоляторах. Проходные изоляторы выбираются по условиям

где Uном.с - номинальное напряжение сети, кВ;

Fрасч - сила, действующая на изолятор, Н;

Fдоп - допустимая нагрузка на изолятор, Н;

Fразр - разрушающая нагрузка на изгиб, Н.

Расчетная сила определяется по формуле

Выберем изолятор ИУ-10/3150-12,5 УХЛ 1 на номинальный ток 3150 А, с номинальным напряжением 10 кВ, минимальной разрушающей силой на изгиб F = 12500 Н. Допустимая нагрузка

Расчетная нагрузка меньше допустимой, следовательно, изолятор подходит.

5.6 Проверка реакторов

Реактор следует проверить на термическую и электродинамическую устойчивость при прохождении через него тока к.з. Электродинамическая устойчивость реактора гарантируется при соблюдении следующего условия:

iн.дин ? iу.расч,(5.6.1)

где iу.расч - ударный ток при трехфазном к.з. за реактором;

iн.дин - ток электродинамической устойчивости реактора, т.е. максимальный ток (амплитудное значение), при прохождении которого через реактор не наблюдается какой-либо остаточной деформации его обмоток.

Реактор РБ-10-1000-0,56 имеет ток электродинамической устойчивости равный 24 кА, что больше рассчитанного ударного тока при к.з. за реактором равного 20,02 кА.

Следовательно, реактор удовлетворяет данному условию.

Остаточное напряжение на шинах при к.з. за реактором определяется выражением:

, что соответствует требованиям [5].

Термическая устойчивость реакторов, как правило, очень высока. проверка на термическую устойчивость может оказаться необходимой только для реакторов с малым относительным сопротивлением при большой длительности короткого замыкания. [5, с. 136]

6. Выбор и проверка коммутационных аппаратов

6.1 Выбор и проверка выключателей

Выключатели выбирают по номинальному напряжению Uн, длительному номинальному току Iн, отключающей способности, динамической и термической устойчивости.

Uном Uсети ном, (6.1.1)

Iном Iнорм.расч, (6.1.2)

Iном.отк Iпрод.КЗ, (6.1.3)

Комплектное распределительное устройство серии ELTEMA предусматривает установку в них вакуумных выключателей серий VD4 фирмы «АББ» и ВВ/TEL фирмы «Таврида Электрик». Выключатели данных серий рассчитаны на номинальные токи от 630 до 4000 А. В качестве вводных и секционных выключателей приняты выключатели VD4 1231-40 с номинальным током 3150 А, что обеспечивает продолжительную работу выключателя с учетом допустимой перегрузки трансформатора. На отходящих линиях установлены выключатели ВВ/TEL на номинальные токи 630, 1000 и 1600 А в зависимости от расчетных нагрузок линий и возможных перегрузок (для ячеек № 4, 9, 12, 15, 16, 37, 49, 51, 74, 76, 79, 92, 93, 96, 104, 108, 109 - BB/TEL-10-20/630; для ячеек № 5, 27, 39, 46, 50, 56, 58, 67, 80, 81, 84, 91, 102 - BB/TEL-10-20/1000; для ячеек № 20, 28, 33, 38, 63 - BB/TEL-10-20/1600. Технические характеристики выключателей [11], [12] сведены в таблицу 6.1.

Таблица 6.1. Технические характеристики выключателей

Параметр

VD4 1231-40

BB/TEL-10-20/630 У2

Номинальное напряжение, кВ

10

10

Наибольшее рабочее напряжение, кВ

12

12

Номинальный ток, А

3150

630

Номинальный ток отключения, кА

40 (3с)

20 (3с)

Ток динамической стойкости, кА

100

51

Испытательное кратковременное напряжение (одноминутное) промышленной частоты, кВ

42

42

Ресурс по коммутационной стойкости, а) при номинальном токе, циклов "ВО" б) при номинальном токе отключения, операций "О"

30000

50000

150

Собственное время отключения, мс, не более

45

15

Полное время отключения, мс, не более

60

25

Верхнее/нижнее значение температуры окружающего воздуха, °С

+40/-25

+55/-40

Масса модуля коммутационного, кг, не более

260

37

Срок службы до списания, лет

25

25

Ток установившегося короткого замыкания на шинах, рассчитанный ранее, составляет Iпрод.КЗ = 28,32 кА, ударный ток равен iу = 73,91 кА.

Как видно из таблицы 6.1, условия, необходимые для выбора выключателя VD4 1231-40 выполняются:

Uном = 10 кВ ? Uсети ном = 10 кВ;

Iном = 3150 А ? Iном.расч = 2500 А;

Iном.отк = 40 кА ? Iпрод.КЗ = 28,32 кА.

Произведем проверку вводного выключателя на термическую и динамическую стойкость.

На термическую стойкость выключатели проверяются по условию [5, c.127]:

где Iтер = 40 кА - ток термической стойкости выключателя;

tтер = 3 с - время проверки на термическую стойкость выключателя;

Iпод.КЗ = 28,32 кА - расчетный установившийся ток к.з.;

Та.эк = 0,05 с - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з.;

tоткл - время действия тока короткого замыкания, с.

Время действия тока короткого определяется выражением:

(6.1.5)

где tр.з = 1,4 с - время действия релейной защиты;

tо = 0,1 с - время действия выключателя.

Проверим условие:

Выключатель удовлетворяет условию термической стойкости.

На электродинамическую стойкость выключатели проверяются по условию [5, c. 127]:

iдин ? iуд, (6.1.7)

где iдин - ток электродинамической стойкости выключателя;

iуд - расчетный ударный ток при к.з.

Ток электродинамической стойкости для выключателя VD 1231-40 составляет iдин = 100 кА. Расчетный ударный ток при КЗ на шинах секции I-2 10 кВ ГПП-9 составляет iуд = 73,91 кА, что меньше, чем ток электродинамической стойкости,

iдин = 100 кА ? iуд = 73,91 кА следовательно, условие выполнено.

При проверке отключающей способности выключателя по полному току КЗ должно соблюдаться следующее условие:

(6.1.8)

где iа.ном - номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени ф, кА;

внорм - нормированное значение апериодической составляющей в токе отключения;

Iном.откл - номинальный ток отключения выключателя, кА;

iаф - значение апериодической составляющей тока КЗ в момент t = ф, кА.

Расчетное время ф, для которого требуется определить ток КЗ, соответствует времени размыкания цепи КЗ дугогасительными контактами выключателя и равно:

Тогда по [13] внорм = 0,28. Найдем расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент ф по формуле:

Подставим полученные значения в условие проверки:

Из последней формулы видно, что условие проверки выключателя на коммутационную способность выполнено.

Ток установившегося короткого замыкания за реактором, рассчитанный ранее, составляет Iпрод.КЗ = 7,558 кА, ударный ток равен iу = 20,02 кА.

Как видно из таблицы 6.1, условия, необходимые для выбора выключателя BB/TEL-10-20/630 У2 выполняются:

Uном = 10 кВ ? Uсети ном = 10 кВ;

Iном = 630 А ? Iном.расч = 272 А;

Iном.отк = 20 кА ? Iпрод.КЗ =7,558 кА.

Произведем проверку выключателя на отходящей линии на термическую и динамическую стойкость.

На термическую стойкость выключатели проверяются по условию [5, c.127]:

(6.1.11)

где Iтер = 20 кА - ток термической стойкости выключателя;

tтер = 3 с - время проверки на термическую стойкость выключателя;

Iпод.КЗ = 7,558 кА - расчетный установившийся ток к.з.;

Та.эк = 0,05 с - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з.;

tоткл - время действия тока короткого замыкания, с.

Время действия тока короткого определяется выражением:

(6.1.12)

где tр.з = 1,4 с - время действия релейной защиты;

tо = 0,03 с - время действия выключателя.

Проверим условие:

Выключатель удовлетворяет условию термической стойкости.

На электродинамическую стойкость выключатели проверяются по условию [5, c. 127]:

iдин ? iуд, (6.1.14)

где iдин - ток электродинамической стойкости выключателя;

iуд - расчетный ударный ток при к.з.

Ток электродинамической стойкости для выключателя ВВ/ТЕL-10-20/630 У2 составляет iдин = 51 кА. Расчетный ударный ток при к.з. за реактором в кабельном отсеке ячейки № 4 ГПП-9 составляет iуд = 20,02 кА, что меньше, чем ток электродинамической стойкости,

iдин = 51 кА ? iуд = 20,02 кА следовательно, условие выполнено.

При проверке отключающей способности выключателя по полному току КЗ должно соблюдаться следующее условие:

(6.1.15)

где iа.ном - номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени ф, кА;

внорм - нормированное значение апериодической составляющей в токе отключения;

Iном.откл - номинальный ток отключения выключателя, кА;

iаф - значение апериодической составляющей тока КЗ в момент t = ф, кА.

Расчетное время ф, для которого требуется определить ток КЗ, соответствует времени размыкания цепи КЗ дугогасительными контактами выключателя и равно

Тогда по [13] внорм = 0,4. Найдем расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент ф по формуле:

Подставим полученные значения в условие проверки:

Из последней формулы видно, что условие проверки выключателя на коммутационную способность выполнено.

6.2 Выбор и проверка разъединителей

Разъединители применяются для отключения и включения цепей без тока и для создания видимого разрыва цепи в воздухе. Между силовым выключателем и разъединителем устанавливается механическая и электромагнитная блокировка, не допускающая отключение разъединителя при включенном выключателе, когда в цепи протекает ток нагрузки. Разъединители выбирают по напряжению Uном, номинальному длительному току Iном, конструктивному исполнению и месту установки. Поскольку разъединители это аппараты, не предназначенные для отключения токов КЗ, то они не проверяются на отключающую способность.

В ЗРУ-110 кВ выполним установку разъединителей РГП-110/1250 производства ЗАО "Группа компаний "Электрощит". Разъединитель имеет технические характеристики, приведенные в таблице 6.2.

Таблица 6.2. Технические характеристики разъединителя РГП-110/1250

Номинальное напряжение, кВ

110

Наибольшее рабочее напряжение, кВ

126

Номинальный ток, А

1250

Ток термической стойкости, кА

31,5

Ток электродинамической стойкости, кА

80

Габ. размеры (дл х шир х выс), мм

270х610х1500

В КРУ-10 кВ выполним установку разъединителей РВК-10/2000 производства ЗАО "Группа компаний "Электрощит". Разъединитель имеет технические характеристики, приведенные в таблице 6.3.

Таблица 6.3. Технические характеристики разъединителя типа РВК-10/2000

Параметр

Значение

Номинальное напряжение, кВ

10

Номинальный ток, А

2000

Ток электродинамической стойкости, кА

31,5

Ток термической стойкости, 3 с

80

Ток установившегося короткого замыкания на стороне 110 кВ ГПП-9, рассчитанный ранее, составляет Iпрод.КЗ = 23,6 кА, ударный ток равен iу = 60,02 кА.

Как видно из таблицы 6.2, условия, необходимые для выбора разъединителя выполняются

Uном = 110 кВ ? Uном.с = 110 кВ;

Iном = 1250 А ? Iр = 316 А;

Iном.отк = 31,5 кА ? Iп0 = 23,6 кА.

Произведем проверку разъединителя на термическую и динамическую стойкость.

На термическую стойкость разъединители проверяются по условию [5, c.127]:

(6.2.1)

где Iтер = 31,5 кА - ток термической стойкости разъединителя;

tтер = 3 с - время действия тока термической стойкости разъединителя;

Iпод.КЗ = 23,6 кА - расчетный установившийся ток к.з.;

Та.эк = 0,05 с - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з.;

tоткл - время действия тока короткого замыкания, с.

Время действия тока короткого определяется выражением:

(6.2.2)

где tр.з = 2 с - время действия неосновной релейной защиты;

tо = 0,08 с - время действия выключателя.

Проверим условие:

.

Разъединитель удовлетворяет условию термической стойкости.

На электродинамическую стойкость разъединители проверяются по условию [5, c. 127]:

iдин ? iуд, (6.2.4)

где iдин - ток электродинамической стойкости разъединителя;

iуд - расчетный ударный ток при к.з.

Ток электродинамической стойкости для разъединителя РГП-110/1250 составляет iдин = 80 кА. Расчетный ударный ток к.з. на стороне 110 кВ ГПП-9 составляет iуд = 60,02 кА, что меньше, чем ток электродинамической стойкости, iдин = 80 кА ? iуд =60,02 кА, следовательно, условие выполнено.

Ток установившегося короткого замыкания на стороне 10 кВ ГПП-9, рассчитанный ранее, составляет Iпрод.КЗ = 28,32 кА, ударный ток равен iу = 73,91 кА.

Как видно из таблицы 6.3, условия, необходимые для выбора разъединителя выполняются:

Uном = 10 кВ ? Uном.с = 10 кВ;

Iном = 2000 А ? Iр = 832 А;

Iном.отк = 31,5 кА ? Iп0 = 28,32 кА.

Произведем проверку разъединителя на термическую и динамическую стойкость.

На термическую стойкость разъединители проверяются по условию [5, c.127]:

(6.2.5)

где Iтер = 31,5 кА - ток термической стойкости разъединителя;

tтер = 4 с - время действия тока термической стойкости разъединителя;

Iпод.КЗ = 28,32 кА - расчетный установившийся ток к.з.;

Та.эк = 0,05 с - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з.;

tоткл - время действия тока короткого замыкания, с.

Время действия тока короткого определяется выражением:

(6.2.6)

где tр.з = 1,4 с - время действия не основной релейной защиты;

tо = 0,1 с - время действия выключателя.

Проверим условие:

.

Разъединитель удовлетворяет условию термической стойкости.

На электродинамическую стойкость разъединители проверяются по условию [5, c. 127]:

iдин ? iуд, (6.2.8)

где iдин - ток электродинамической стойкости разъединителя;

iуд - расчетный ударный ток при к.з.

Ток электродинамической стойкости для разъединителя РВК-10/2000 составляет iдин = 80 кА. Расчетный ударный ток к.з. на стороне 10 кВ ГПП-9 составляет iуд = 73,91 кА, что меньше, чем ток электродинамической стойкости, iдин = 80 кА ? iуд =73,91 кА, следовательно, условие выполнено.

7. Выбор и проверка измерительных трансформаторов

7.1 Трансформаторы тока

Трансформаторы тока выбираются по номинальному току, номинальному напряжению, нагрузке вторичной цепи, обеспечивающей погрешность в пределах паспортного класса точности. Трансформаторы тока проверяются на внутреннюю и внешнюю электродинамическую устойчивость и термическую устойчивость к токам к.з. [5, с.140]

Выбор трансформаторов тока по номинальному напряжению сводится к сравнению номинальных напряжений трансформатора тока и установки, для которой он предназначен. В этом случае достаточно, чтобы соблюдалось условие, когда

Uн.а ? Uн.у. (7.1.1)

Трансформаторы тока характеризуются номинальным первичным током I и номинальным вторичным током I. Отношение номинального первичного к номинальному вторичному току представляет собой коэффициент трансформации:

, (7.1.2)

В зависимости от токовой погрешности измерительные трансформаторы тока разделены на пять классов точности: 0,2; 0,5; 1; 3; 10. Для присоединения счетчиков электроэнергии предназначены трансформаторы тока класса 0,5, для присоединения щитовых измерительных приборов и реле защиты - классов 1 и 3.

Нагрузка трансформатора тока - это полное сопротивление внешней цепи Z2, выраженное в Омах. Сопротивления r2 и x2 представляют собой сопротивление приборов, проводов и контактов. Нагрузку трансформатора можно также характеризовать кажущейся мощностью:

, (7.1.3)

Под номинальной нагрузкой трансформатора тока Z2 понимают нагрузку, при которой погрешности не выходят за пределы, установленные для трансформаторов данного класса точности. Значение Z2 дается в каталогах.

Расчет нагрузки Z2.

Индуктивное сопротивление токовых цепей невелико, поэтому Z2 ? r2.

Вторичная нагрузка состоит из сопротивления приборов, соединительных проводов и переходного сопротивления контактов:

, (7.1.4)

Во вторичной цепи трансформаторов тока включены токовые обмотки микропроцессорного терминала REF 541, который выполняет функции защиты, измерения тока и напряжения, активной и реактивной мощности. Токовые входы данного терминала имеют следующие входные сопротивления: 100 мОм - измерительной обмотки, 20 мОм - обмотки микропроцессорного реле [12].

Сопротивление контактов принимается 0,1 Ом.

Тогда допустимое сопротивление проводов:

(7.1.5)

Длина провода в один конец 3м. Расчетная длина провода при соединении в неполную звезду:

(7.1.6)

Сечение проводов:

(7.1.7)

Принимаем провод сечением 1,5 мм2.

(7.1.8)

Выбираем трансформаторы тока типа TPU 4х.хх на номинальное напряжение 10 кВ производства фирмы «АББ» [12] и трансформатор тока типа ТВТ-110-I на номинальное напряжение 110 кВ производства фирмы «СЗТТ». Характеристики трансформаторов тока, принимаемых для ГПП-9, сведены в таблицу 7.1.

Таблица 7.1. Технические характеристики трансформаторов тока

Тип

Номиналь-ный ток, А

Количество вторичных обмоток

Класс точности

Мощность вторичных обмоток, В·А

Динамическая устойчивость (кратность)

Термическая стойкость (кратность)

TPU 48.13

3200

2

0,2

0,5

30

30

175

80 (1c)

TPU 45.13

2000

2

0,2

0,5

20

20

125

63 (1c)

TPU 43.11

1250

2

0,2

0,5

15

15

100

50 (1c)

ТВТ-110-I

1000

2

0,2

0,5

20

50

50

50 (3c)

Произведем проверку трансформатора тока, установленного во вводной ячейке на термическую и динамическую стойкость [5, табл. 5-16].

Условие термической стойкости выполняется, если

(7.1.10)

где Kt = 80 - кратность термической устойчивости [5, табл.12];

Iпрод.КЗ = 28320 А - установившийся ток короткого замыкания;

tпр = 1,5 с - время протекания тока КЗ.

Условие термической стойкости выполнено.

Условие динамической стойкости выполняется, если

(7.1.12)

где Кд = 175 - кратность динамической устойчивости [5, табл. 6];

iуд = 73910 А - ударный ток короткого замыкания.

Условие динамической стойкости выполняется.

7.2 Трансформаторы напряжения

Трансформаторы напряжения характеризуются номинальными значениями первичного напряжения, вторичного напряжения, коэффициентом трансформации:

, (7.2.1)

В зависимости от погрешности различают следующие классы точности трансформаторов напряжения: 0,2; 0,5; 1, 3.

Под номинальной нагрузкой вторичной цепи трансформатора напряжения S2ном понимают наибольшую нагрузку, при которой погрешность не выходит за допустимые пределы, установленные для трансформаторов данного класса точности.

Трансформаторы напряжения выбирают по условиям:

, (7.2.2)

, (7.2.3)

При определении вторичной нагрузки сопротивление соединительных проводов не учитывают, так как оно мало, однако сопротивление проводов создает дополнительную потерю напряжения. Согласно [2] потеря напряжения в проводах от трансформаторов к счетчикам не должна превышать 0,5%, а в проводах к щитовым измерительным приборам - 3%.

Микропроцессорный терминал серии REF 541 потребляет по входу напряжения 0,5 ВА. Максимальное число устанавливаемых терминалов защиты на секцию равно 12. Следовательно, мощность трансформатора напряжения должна быть не ниже 60 ВА. Примем трансформатор напряжения типа НАМИ-10 производства завода «Электрофарфор» [14].

НАМИ-10-95 - антиферрорезонансный трехфазный трансформатор напряжения для контроля изоляции и коммерческого учета электрической энергии в сетях 10 кВ с изолированной или компенсированной нейтралью. Выпускается с 1995г. Устойчив как к феррорезонансу, так и к длительным однофазным замыканиям сети на землю через перемежающуюся дугу. Выгодно отличается от всех производимых в России трехфазных трансформаторов напряжения 10 кВ тем, что имеет симметричную схему соединения обмоток и не требует включения дополнительных резисторов или специальных реле для определения наличия феррорезонанса и переключения схемы соединения обмоток. Это исключает затраты на дополнительное оборудование. Технические характеристики трансформатора напряжения типа НАМИ-10-95 сведены в таблицу 7.2.

Таблица 7.2. Технические характеристики трансформатора типа НАМИ-10-95

Параметр

Величина

Номинальное напряжение первичной обмотки, кВ

10

Номинальное напряжение основной вторичной обмотки, В

100

Номинальное напряжение дополнительной вторичной обмотки, В

100

Наибольшее рабочее напряжение первичной обмотки, кВ

12

Номинальная трехфазная мощность основной вторичной обмотки при измерении междуфазных напряжений в классе точности

0,5, ВА

1,0, ВА

3,0, ВА

200

300

600

Предельная мощность первичной обмотки, ВА

1000

Предельная мощность основной вторичной обмотки, ВА

900

Предельная мощность дополнительной вторичной обмотки, ВА

100

Схема и группа соединения обмоток

Ун/Ун/П-0

Температура окружающего воздуха, °С

-60 - +40

Установленный срок службы, не менее, лет

30

Гарантийный срок службы, лет

3

Габаритные размеры, мм

482х349х575

Суммарная полная потребляемая мощность всех приборов, подключенных к вторичной цепи, составляет Sпр = 60 ВА. Условие проверки трансформатора напряжения на погрешность

Sпр =60 ВА < Sтн = 200 ВА, (7.2.4)

где Sтн - номинальная мощность при симметричной нагрузке основной вторичной обмотки в классе точности 0,5, ВА.

Выбранный трансформатор напряжения полностью удовлетворяет условиям работы.

Технические характеристики трансформатора напряжения на 110 кВ типа НАМИ-110 сведены в таблицу 7.3.

Таблица 7.3. Технические характеристики трансформатора НАМИ-110

Параметр

Величина

Номинальное напряжение первичной обмотки, кВ

110/3

Наибольшее рабочее напряжение первичной обмотки, кВ

126/3

Номинальное напряжение основной вторичной обмотки, В

100/3

Номинальное напряжение дополнительной вторичной обмотки, В

100

Номинальное напряжение основной вторичной обмотки №2, В

100/3

Номинальная трехфазная мощность основной вторичной обмотки при измерении междуфазных напряжений в классе точности

0,5, ВА

1,0, ВА

3,0, ВА

400

600

1200

Предельная мощность первичной обмотки, ВА

2000

Предельная мощность основной вторичной обмотки, ВА

1200

Схема и группа соединения обмоток

1/1/1/1-0-0-0

Температура окружающего воздуха, °С

-60 - +40

Установленный срок службы, не менее, лет

30

Гарантийный срок службы, лет

3

Габаритные размеры, мм

640х515х1800

8. Собственные нужды подстанции

8.1 Расчет нагрузок, выбор трансформаторов и схемы питания собственных нужд

Потребителями собственных нужд подстанции являются:

- электроосвещение зданий, ОРУ;

- вентиляторы охлаждения силовых трансформаторов;

- устройства подогрева приводов выключателей, разъединителей;

- устройства отопления и вентиляции закрытых помещений;

- зарядные и подзарядные агрегаты.

Для подстанций с высшим напряжением 110 кВ с числом выключателей на стороне высшего напряжения три и более применяется система постоянного оперативного тока [9, с. 387], преимуществом которой является независимое и устойчивое напряжение.

Мощность потребителей собственных нужд подстанций невелика, поэтому они питаются от сети 380/220 В с заземленной нейтралью. Для их питания предусматривается установка двух трансформаторов собственных нужд (ТСН), мощность которых выбирается в соответствии с нагрузкой с учетом допускаемой перегрузки при отказах и ремонте одного из трансформаторов. При проектировании нагрузку собственных нужд допустимо ориентировочно принять по табл. 1.1, 1.2, 1.3 [15].

Таблица 8.1. Потребители собственных нужд подстанции

Вид потребителя

Мощность на единицу, кВт

Суммарная мощность, кВт

Подогрев приводов разъединителей на стороне 110 кВ (на три полюса)

0,6

1,8

Подогрев шкафов КРУ-10 кВ

1,0

45

Подогрев приводов разъединителей

0,6

4,8

Подзарядно-зарядный агрегат ВАЗП

35

70

Освещение и вентиляция главного щита управления

80

80

Освещение и вентиляция помещения выездной бригады

5,5

5,5

Освещение и вентиляция КРУ-10 кВ

7

7

Освещение ОРУ-110 кВ при Nяч ? 3

2,0

2,0

Система охлаждения трансформатора

29,6

88,8

Приняв для двигательной нагрузки cosц = 0,85, а для остальных потребителей cosц = 1, можно определить QУСТ и суммарную расчетную нагрузку потребителей собственных нужд:<...


Подобные документы

  • Система электроснабжения металлургических предприятий. Основное оборудование на подстанции. Характеристика работающего электрооборудования. Расчет токов короткого замыкания в сети. Расчет и выбор коммутационных аппаратов и силового трансформатора.

    курсовая работа [615,8 K], добавлен 08.05.2013

  • Выбор силового оборудования, схемы электрических соединений подстанции. Выбор коммутационных аппаратов и токоведущих частей на базе расчёта токов короткого замыкания. Расчёт себестоимости электрической энергии. Охрана труда и расчёт заземления подстанции.

    дипломная работа [1,8 M], добавлен 20.07.2011

  • Выбор главной электрической схемы и оборудования подстанции. Определение количества и мощности силовых трансформаторов и трансформаторов собственных нужд. Расчет токов короткого замыкания. Подбор и проверка электрических аппаратов и токоведущих частей.

    курсовая работа [2,1 M], добавлен 24.10.2012

  • Разработка структурной и принципиальной схемы электрических соединений подстанции. Выбор оперативного тока, схемы питания электрических аппаратов, токоведущих частей и изоляторов. Расчет токов короткого замыкания. Проверка токоограничивающих реакторов.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 20.07.2011

  • Система электроснабжения понизительной подстанции. Расчет электрических нагрузок, токов короткого замыкания, потерь напряжения и мощности, установки блоков микропроцессорной защиты распределительных линий и трансформаторов. Выбор электрооборудования.

    дипломная работа [7,0 M], добавлен 29.01.2013

  • Основные условия реконструирования рациональной системы электроснабжения. Построение графиков электрических нагрузок для реконструкции районной понизительной подстанции. Расчёт токов короткого замыкания, проверка установленных электрических аппаратов.

    дипломная работа [1,5 M], добавлен 23.06.2011

  • Проект подстанции для энергообеспечения предприятий цветной металлургии и населения: технико-экономическое обоснование вариантов схем, выбор силовых трансформаторов. Расчёт токов короткого замыкания, подбор электрических аппаратов и токоведущих частей.

    курсовая работа [775,9 K], добавлен 10.04.2011

  • Расчет максимальных значений активной и реактивной нагрузок, токов короткого замыкания, заземлений и грозозащиты, собственных нужд подстанции. Выбор числа и мощности трансформаторов, основного оборудования и токоведущих частей распределительных устройств.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 02.04.2015

  • Разработка схемы электрических соединений районной понизительной подстанции; графики нагрузок. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор электрооборудования и токоведущих частей, релейная защита и автоматика.

    курсовая работа [1,8 M], добавлен 15.02.2016

  • Выбор числа и мощности силовых трансформаторов и сечений проводов питающих высоковольтных линий. Разработка принципиальной электрической схемы подстанции. Расчет токов короткого замыкания. Проверка электрических аппаратов и токоведущих частей подстанции.

    курсовая работа [498,0 K], добавлен 24.11.2012

  • Характеристика проектируемой подстанции и ее нагрузок. Выбор трансформаторов, расчет токов короткого замыкания. Выбор типов релейных защит, электрической автоматики, аппаратов и токоведущих частей. Меры по технике безопасности и противопожарной технике.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 24.10.2012

  • Проектирование нагрузок системы внутризаводского электроснабжения. Выбор конденсаторной установки. Определение величины оптимальных электрических нагрузок для силовых трансформаторов и подстанции. Расчет токов короткого замыкания, марки и сечения кабелей.

    курсовая работа [223,2 K], добавлен 12.02.2011

  • Характеристика нагрузки понизительной подстанции. Выбор силовых и измерительных трансформаторов, типов релейных защит и автоматики, оборудования и токоведущих частей. Расчет токов короткого замыкания. Меры по технике безопасности и защите от пожаров.

    курсовая работа [2,3 M], добавлен 20.09.2012

  • Характеристика понизительной подстанции и ее нагрузок. Расчет короткого замыкания. Схема соединения подстанции. Выбор силовых трансформаторов, типов релейной защиты, автоматики, оборудования и токоведущих частей. Расчёт технико-экономических показателей.

    курсовая работа [3,7 M], добавлен 30.05.2014

  • Технико-экономический расчет числа и мощности силовых трансформаторов. Выбор электрических соединений подстанций. Расчет токов короткого замыкания. Выбор оборудования и токоведущих частей. Релейная защита и автоматика. Заземление и освещение подстанции.

    дипломная работа [2,7 M], добавлен 24.06.2012

  • Расчет электрических нагрузок по предприятию, принципы составления соответствующих картограмм. Выбор напряжения, схемы внешнего электроснабжения и трансформаторов главной понизительной подстанции. Расчет питающих линий, токов короткого замыкания.

    курсовая работа [631,6 K], добавлен 12.11.2014

  • Разработка главной схемы. Выбор коммутационных аппаратов, токоведущих частей, трансформаторов, средств контроля и измерения. Ограничение токов короткого замыкания. Вторичная нагрузка трансформатора напряжения. Выбор выключателей и разъединителей.

    курсовая работа [688,7 K], добавлен 24.11.2011

  • Определение расчетной нагрузки района. Выбор мощности и схем тупиковой подстанции. Изучение схемы электроснабжения района. Подбор линий электропередач и мощности силовых трансформаторов районной понизительной подстанции. Расчет токов короткого замыкания.

    дипломная работа [175,8 K], добавлен 30.06.2015

  • Технологические проектные решения присоединения подстанции к существующей сети 110 кВ. Выбор рационального варианта трансформаторов, оборудования. Таблица нагрузок на подстанции, расчёт токов короткого замыкания. Конструктивное выполнение подстанции.

    дипломная работа [422,6 K], добавлен 09.04.2012

  • Выбор структурной схемы подстанции и понижающих трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания. Выбор схем распределительных устройств высокого и низкого напряжения. Подбор коммутационной аппаратуры, токоведущих частей, средств контроля и измерений.

    курсовая работа [734,0 K], добавлен 24.09.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.